tratamiento de aguas pluiviales

1. 1
CONSULTORÍA PARA LA ESTRUCTURACIÓN Y VIABILIZACIÓN
DEL MANEJO DE AGUAS SERVIDAS
PLANTA PARA Qd = 1.5 lps
JOSE ALBERTO MONTAÑEZ N.
Ingeniero Civil
Bogotá, SEPTIEMBRE 2012

2. 2
CONSULTORÍA PARA LA ESTRUCTURACIÓN Y VIABILIZACIÓN
DEL MANEJO DE AGUAS SERVIDAS
PLANTA PARA Qd = 1.5 lps
TABLA DE CONTENIDO
TABLA DE CONTENIDO...................................................................................................2
1 REACTOR ANAEROBIO TANQUE HIMOFF ...........................................................3
2 MEMORIAS de CALCULO ..........................................................................................6
2.1 DISEÑO PLANTA DE TRATAMIENTO PARA AGUAS RESIDUALES
DOMESTICAS...................................................................................................................6
2.1.1 Cálculo de la rejilla 6
2.1.2 Diseño de la trampa de grasas 7
2.1.3 Diseño del Tanque Himoff 7
2.1.4 Diseño del Floculador 11
2.1.5 Diseño del sedimetador de placas paralelas 11
2.1.6 Filtro de arena y carbon activado, filtro vertical 14
2.1.7 Sistema de Cloración. 15
2.1.8 Almacenamiento. 15
2.1.9 Cálculo de bombas. 16
2.1.10 Cálculo de la tubería 17
2.1.11 Cálculo del almacenamiento de lodos 18

3. 3
1 REACTOR ANAEROBIO TANQUE HIMOFF
En nuestra sociedad actual es un imperativo restaurar la calidad de las aguas
usadas y descargadas, aguas residuales para la protección del medio ambiente.
Todas las posibilidades para encontrar tratamientos económicos y prácticos deben
ser considerados, en particular los tratamientos biológicos, por la capacidad de
biodegradar los compuestos contaminantes a intermediarios sencillos. Dentro de
ellos, el tratamiento anaerobio es el más ventajoso.
Debido a su capacidad de degradar ciertos compuestos, la digestión anaerobia es
un proceso microbiológico complejo que se realiza en ausencia de oxígeno, donde
la materia orgánica es transformada a biomasa y compuestos orgánicos, la
mayoría de ellos volátiles. Aunque es un proceso natural, sólo en los últimos
veinticinco años ha llegado a ser una tecnología competitiva en comparación con
otras alternativas. Esto ha sido posible gracias a la implementación de sistemas
que separan el tiempo de retención hidráulico ( TRH ), del tiempo de retención
celular ( TRC ) los cuales han sido denominados reactores de alta tasa. Durante
este proceso también se obtiene un gas combustible (Biogás) y lodos con
propiedades adecuadas para ser usados como bioabonos.
Las tecnologías del tratamiento anaerobio como el reactor de flujo ascendente
anaerobio de lecho de lodos (Tanque Himoff) y el filtro anaerobio, están siendo
rápidamente aceptados para tratamiento de aguas residuales que no cumplen con
las regulaciones ambientales para descarga directa a cuerpos receptores por su
elevada DQO, bajo pH y presencia de sólidos en suspensión, además de sus
grandes volúmenes (Noyola, 1995).
La tecnología de la digestión anaerobia se encuentra firmemente establecida a
nivel mundial y en América Latina y puede ser adaptable a las características del
residual a tratar y el lugar donde se quiera implementar.
Los reactores del tipo Himoff presentan una serie de ventajas sobre los sistemas
aerobios convencionales, la inversión principalmente es menor (costos de
implantación y manutención), producción pequeña de lodos excedentes, consumo
pequeño de energía eléctrica y simplicidad del funcionamiento (Ramírez y Koetz,
1998).
Estos son económicos, energéticos y ecológicos.
Además de las ventajas intrínsecas de los procesos anaerobios, a través de estos
procesos se obtienen subproductos los cuales pueden ser utilizados
posteriormente, obteniéndose beneficios apreciables de su aprovechamiento.
Estos son:

4. 4
 Biogás: Producto gaseoso que puede ser empleado como
combustible. Según los reportes energéticos 1 m3 de biogás equivale
a 0.55 L de fuel-oil. Este puede sustituir parte del combustible (60 %)
que se consume en calderas domésticas
 Lodo: Estudios realizados han demostrado que su composición
guarda riquezas en cuanto al contenido de materia orgánica y
mineral, pudiendo emplearse como biofertilizante y mejoradores de
suelos (Rodríguez et al., 1998).
 También se ha mostrado que debido a su composición aminoacídica,
calidad sanitaria, concentraciones de nitrógeno y proteína bruta;
puede ser utilizado como alimento animal (Figueroa, 1993; Pérez,
1997; Pérez 1998).
 Efluente líquido: Según los resultados obtenidos en investigaciones,
se ha demostrado que este conserva nitrógeno en forma fácilmente
asimilable y otros iones los cuales enriquecen este residuo y lo
hacen propicio para su uso en fertirriego.
FUNCIONAMIENTO
Las aguas residuales en este caso domésticas se toman de un efluente que es el
colector de aguas negras, esta planta calculada para un caudal de 2.0 LPS
permite inicialmente que esta aguas pasen a través de una rejilla que retendrá
elementos mayores, papeles, toallas y otras basuras, del agua.
De la rejilla pasan al tanque de control de grasas o TRAMPA GRASAS y de este
sale al Tanque Himoff.
Al Tanque Himoff el agua ingresa por la parte superior, esta pasa por un vertedero
descendente que permite la sedimentación de lodos en la cámara inferior del
Tanque, allí los lodos permiten las reacciones biológicas necesarias, del tipo de
digestión anaeróbia.
DIGESTIÓN ANAEROBIA
El proceso de digestión anaerobia consiste en la degradación de la materia
orgánica por parte de microorganismos en ausencia de oxígeno molecular. En ella
se obtiene como subproducto el denominado biogás que se compone de un 70%
de metano y un 30% de una mezcla de dióxido de carbono y otros compuestos

5. 5
como nitrógeno, hidrógeno, amoníaco y sulfuro de hidrógeno, los cuales son
responsables de los malos olores generados durante la digestión.
Dicho proceso se caracteriza por un conjunto de reacciones asociadas al
metabolismo de numerosas especies de microorganismos, que son los
intermediarios necesarios para transformar la materia orgánica en sustratos
simples fermentables por las bacterias metano génica.
En general, las bacterias son incapaces de alimentarse de material complejo por lo
que las macromoléculas (proteínas, carbohidratos y lípidos) son hidrolizados
previamente por enzimas extracelulares a compuestos más simples (azúcares,
aminoácidos y ácidos grasos). Esta hidrólisis ayuda a que el material particulado y
los polímeros orgánicos que componen las aguas residuales puedan ser
asimilados por las bacterias e incorporados a sus procesos metabólicos, así:
� Proteínas a aminoácidos
� Carbohidratos a azúcares
� Lípidos a ácidos grasos y alcoholes
El proceso de fraccionamiento de la materia orgánica absorbe agua, por ello se
denomina hidrólisis. El proceso ocurre en el exterior de las bacterias debido a la
acción de catalizadores biológicos llamados exoenzimas, producidas por las
bacterias ácido génico o fermentativo. Dependiendo de la presencia de sustratos
solubles o complejos en el agua residual, la hidrólisis puede ser rápida o muy
lenta.
Después de obtenidas las moléculas simples en la hidrólisis, éstas pueden ser
absorbidas a través de la pared celular de las bacterias y son descompuestas
internamente mediante los procesos metabólicos. El proceso es llevado a cabo por
las bacterias ácido génico o fermentativo.
Como producto final del proceso de ácido génesis o fermentación está el ácido
acético, o en su defecto otros ácidos grasos volátiles (AGV) como el propiónico, el
butírico y el valérico.
Dependiendo de la concentración de hidrógeno: si la presión parcial de hidrógeno
es menor que 10-4 el producto final será ácido acético, de lo contrario, se obtienen
los otros ácidos grasos. Además de los ácidos, la ácido génesis produce
hidrógeno como un subproducto y su concentración se convierte en un elemento
regulador del metabolismo del proceso, debido a que elÁcido acético y el
hidrógeno constituyen las vías de formación del metano.
El paso siguiente es la aceto génesis ácido clástico y consiste en la generación de
ácido acético a partir de los AGV formados en la aceto génesis. En esta fase, un
grupo de bacterias conocidas como “bacterias aceto génicas productoras de
hidrógeno” (OHPA), convierten los productos de la fermentación en ácido acético,

6. 6
dióxido de carbono e hidrógeno. Estos organismos utilizan los ácidos grasos o
alcoholes como fuente energética.
2 MEMORIAS de CALCULO
2.1 DISEÑO PLANTA DE TRATAMIENTO PARA AGUAS RESIDUALES
DOMESTICAS
2.1.1 Cálculo de la rejilla
𝑄𝑑 = 0.9 × 𝐴𝑛 × 𝑣
Donde:
Qd = Caudal de diseño, m3/s
An = Area Neta
An = axBxN
Donde: a = espacio entre barras = 0.0625 m.(1/4”)
B = ancho de la rejilla = 0.185 m
N = número de espacios = 7
V = Velocidad del flujo v<=0.20 m/seg.
B
ab
An = Qd / 0.9v = 0.0015 / 0.9*0.2 = 0.0083 m2
Sí: a = 0.0625 m. ; B = 0.185 m.
N = 0.0083 / (0.185(0.0625*0.0125)) = < 1.0, se toman 7 espacios.

7. 7
2.1.2 Diseño de la trampa de grasas
Las trampas de grasa son tanques pequeños, diseñados y construidos
paraseparar la grasa y aceite de las aguas residuales. El agua residual llega
caliente ala trampa de grasas, en donde, por choque térmico disminuye su
temperatura, Lossólidos en suspensión o las partículas líquidas (aceites o
grasas) flotan debido aque su densidad es menor a la del agua. (González, 2009).
El empleo de trampa de grasa es de carácter obligatorio para el condicionamiento
de las descargas de los lavaderos, lavaplatos u otros aparatos sanitarios
instalados enrestaurantes, cocinas de hoteles, hospitales y similares, donde exista
el peligro de introducircantidad suficiente de grasa que afecte el buen
funcionamiento del sistema de evacuaciónde las aguas residuales, así como de
las descargas de lavanderías de ropa.
El volumen de la trampa de grasas se calcula para un periodo de retención de 3
minutos y el caudal máximo será:
𝑄𝑚𝑎𝑥 = 0.3√Σ𝑝1i
Donde:
p = suma de todas las unidades de gasto a ser atendidas, 4 unidades de
baños por casa, y tres aparatos por baño, una cocina y un lavadero, = 98
Qmax = 0.3xraiz (640) = 7.58 Lt/Seg
Vg = 7.58x3x60 =1366.11 Lt. = 1.40 m3
Por lo tanto el trampa grasas podrá quedar con  = 1.20 m. y una h = 1.40 m.
2.1.3 Diseño del Tanque Himoff
El Tanque Himoff es un dispositivo usado para separar, por gravedad, las
partículasen suspensión más pesadas en una masa de agua. La sedimentación es
un proceso muyimportante, por esto se utiliza como un pretratamiento en lo
sistemas, ya que las partículas que se encuentran en el agua pueden ser
perjudiciales en los procesosde tratamiento, debido a que elevadas turbiedades
inhiben los procesos biológicos y se depositan en el medio filtrante causando
pérdidas de carga y deterioro de la calidad del agua efluente de los filtros. En el
sedimentador se remueven partículas superiores a 0,2 mm y suspendidas
menores a 1 mm. (OPS, 2005).

8. 8
Caudal de diseño m3/hora
𝑄𝑝 =
𝑃𝑜𝑏𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑥 𝐷𝑜𝑡𝑎𝑐𝑖ó𝑛
1000
𝑥 %𝐶𝑜𝑛𝑡𝑟𝑖𝑏𝑢𝑐𝑖ó𝑛ii
Qp = 1600x 90/1000 x 90% = 129.60 m3/diaiii
Qp = 129.60/24 = 5.40 m3/hora
Qp = 0.00150 m3/Seg
Qp = 1.50 lps
Para:
Población = 1600 Habitantes
Dotación = 90 lts-hab-dia
% contribución = 90%
Área del sedimentador del Himoof, As, en m2
𝐴𝑠 =
𝑄𝑝
𝐶𝑠
As = 5.40 / 1.00 = 5.40 m2
Donde:
Cs = Carga Superficial, = 1.00 m3/(m2 x hora)
Largo = 4.50 m. B = 3.00m, Area = 13.50 m2 > 5.40
Volumen del sedimentador del Himoof, Vs, en m3
𝑉𝑠 = 𝑄𝑝 𝑥 𝑅
R = Período de retención hidráulica, entre 1.5 a 2.5 horas
Vs = 5.40 x 2 = 10.80 m3
A = 13.50 m2
H = 10.80/13.50 = 0.80 m.

9. 9
Longitud mínima del vertedero de salida (Lv, en m)
𝐿𝑣 =
𝑄𝑚𝑎𝑥
𝐶ℎ𝑣
Donde:
Qmax: Caudal máximo diario de diseño en m3/día.
Chv:Carga hidráulica sobre el vertedero, estará entre 125 a
500m3/(m*día)
Qmax = 129.60 m3/día.
Lv = 129.60 /1 25 = 1.037 m
Volúmen de almacenamiento del digestor, Vd en m3
𝑉𝑑 =
70 𝑥 𝑃 𝑥 𝑓𝑐𝑟
1000
Donde:
fcr: factor de capacidad relativa, ver tabla 1
P : Población
Vd = 70x1600x0.5/1000 = 56.00 m3
A = 13.50 m2
H = 56.00 / 13.50 = 4.14 m
Tabla 1
Temperatura °C Factor de capacidad
relativa(fcr)
5 2.0
10 1.4
15 1.0
20 0.7
>25 0.5

10. 10
Tiempo requerido para digestión de lodos
Tabla 2
Temperatura °C Tiempo de digestión
en días
5 110
10 76
15 55
20 40
>25 30
Frecuencia de retiro de lodos = 76 Días
Carga de sólidos que ingresan al sedimentador (C, en Kg. de SS/día)
𝐶 = 𝑄 × 𝑆𝑆 × 0.0864
Donde:
SS; Sólidos en suspensión en agua residual cruda en mg/Lt
Q: Caudal promedio de Aguas Residuales
𝐶 =
𝑃𝑜𝑏𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 × 𝑐𝑜𝑛𝑡𝑟𝑖𝑏𝑢𝑐𝑖ó𝑛 𝑝𝑒𝑟 𝑐𝑎𝑝𝑖𝑡𝑎 (
𝑔𝑟𝑆𝑆
ℎ𝑎𝑏
× 𝑑í𝑎)
1000
Contribución per cápita promedio es de 70 gr.SS/ (hab*día)
C = 1600x70/1000 = 112 mg/Lt.
Masa de sólidos que conforman los lodos, Msd, en Kg.SS/día
𝑀𝑠𝑑 = 0.325𝐶
Msd = 0.325 X 112 = 36.40 Kg.SS/día
Volúmen diario de lodos digeridos, Vld, en Lt. /día
𝑉𝑙𝑑 =
𝑀𝑠𝑑
𝜌𝑙𝑜𝑑𝑜 × (%𝑑𝑒
𝑠ó𝑙𝑖𝑑𝑜𝑠
100
)
iv
Donde:
 Lodo; Densidad de los lodos  = 1.04 Kg/Lt
%de sólidos: 10%
Vld = 36.40 /(1.04x0.1) =350.00 lt/día

11. 11
Volumen de lodos a extraerse del tanque, Vel, en m3
𝑉𝑒𝑙 =
𝑉𝑙𝑑 × 𝑇𝑑
1000
Donde:
Td = Tiempo de digestión, ver tabla 2
Vel = 350x30/1000 = 10.50 m3
Área del lecho de secado
𝐴𝑙𝑠 =
𝑉𝑒𝑙
𝐻𝑎
Donde:
Ha: Profundidad del lecho 1.50 m.
Als =10.50/1.50 = 7.00 m2.
2.1.4 Diseño del Floculador
El objetivo del floculador es proporcionar a la masa de agua coagulada una
agitación lenta aplicando velocidades decrecientes, para promover el
crecimientode los flóculos y su conservación, hasta que la suspensión de agua y
flóculos salgan de la unidad.
La energía que produce la agitación del agua puede ser de origen hidráulico o
mecánico.
𝑉 = 𝑄𝑑 × 𝑇𝑟
Donde :
Qd = Caudal de diseño
Tr = Tiempo de Retención
V = Volumen del floculador
Tr = 6.96 / 5.40 = 1.29 hr
2.1.5 Diseño del sedimetador de placas paralelas
En la decantación lamelar se utilizan varias placasparalelas inclinadas para
conseguir la máxima superficie de decantación en cualquier espacio de suelo

12. 12
disponible. De este modo, es posible reducir al mínimo el tamaño y el coste del
decantador por gravedad mediante el acercamiento de los requisitos de
clarificación y espesamiento.
En el principio de la decantación lamelarLos criterios básicos para los equipos de
decantación son la claridad adecuada dellíquido rebosado y la máxima densidad
de los sólidos evacuados.La superficie necesaria para clarificar una suspensión
suele ser superior a la necesaria para su espesamiento.
Las partículas situadas entre las placas lamelaresllegan a la superficie de cada
placa siguiendo el vector resultante de las dos fuerzas:el arrastre del fluido (Fl) y la
gravedad (Fg).Una vez sobre las placas, las partículas descienden resbalando
para ser evacuadas en la zonade espesamiento.
Control de entrada: El caudal de entrada se hará por un vertedero transversal a la
entrada que permita la distribución uniforme del flujo.
Control de temperatura: Con el fin de aumentar la temperatura se han colocado
una seria de tubos de precalentamiento por energía solar y mantenerla entre 14°C
y 18°c. para acelerar la sedimentación de las partículas.
La zona de sedimentación está compuesta por un canal rectangular con placas o
láminas de acrílico inclinadas a 60°.
La salida será 5 cms por debajo de la tubería de entrada.
Cámara de recolección de lodos: Caja con capacidad para depositar los lodos
sedimentados, y un manhol para su evacuación periódica.
Tiempo de retención: entre 2 - 6 horas.
Carga superficial será entre los valores de 1 – 5 m3/m2/día.
Profundidad del sedimentador será entre 1,5 – 2,5 m.
El fondo de la unidad debe tener una pendiente entre 5 a 10% para facilitar el
deslizamiento del sedimento hacia la cámara de recolección de lodos.
La pantalla difusora debe ser entre 0,7 a 1,00 m de distancia de la pared de
entrada.
Viscosidad Cinemática = 1.0105x10-2 cm2/seg

13. 13
CALCULO SEDIMENTADOR
Tabla 3
ELEMENTO , mm V sedimentación
mm/seg
Tiempo de
Sedimentación
Arenas gruesas 1.0 8 3 Seg
Arenas finas 0.1 0.154 38 Seg
Sedimento 0.05 0.0154 33 minutos
Bacterias 0.001 0.00154 35 horas
Caudal Q1 = 1.50 lps = 0.0015 m3/Seg.
Q = Vol/T ; Vol = Q/T
Vol = 0.0015 x 1980 = 2.97 m3
El sedimentador debe cumplir L/a < 20 si Tomamos un ancho de 2.00 mts.
Altura = 1.30 m.
L = 2.97/(1.2 x2.00) = 1.24
Por lo que el sedimentador quedaría de a = 2.00; L = 2.00 y H altura 1.30 mts.
L/a = 2.00/2.00 = 1.00 <10 Cumple
Para que haya buen flujo propicio para sedimentación de partículas debe cumplir:
Numero de Reynolds 7.02 < R > 0.5
R = Vs x d / n
Para:
R Numero de Reynolds
Vs Velocidad de sedimentación
D Diámetro de la partícula sedimentable
n viscosidad cinemática del flujo n = 0.010105 cm2/seg
Vs = 1/18 x g x (Ros -1/n) x d2
Ros = 2.65 para arenas

14. 14
Vs = 1.78
R = 3.55 cumple
Por lo que el sedimentador quedaría de a = 2.00 m. ( dimensión mínima) y
L = 2.00 m.
2.1.6 Filtro de arena y carbon activado, filtro vertical
Los filtros de arena o filtro vertical, son los elementos más utilizados para
filtraciónde aguas con cargas bajas o medianas de contaminantes, que requieran
unaretención de partículas de hasta veinte micras de tamaño. Las partículas
ensuspensión que lleva el agua son retenidas durante su paso a través de un
lechofiltrante de arena. Una vez que el filtro se haya cargado de impurezas,
alcanzandouna pérdida de carga prefijada, La calidad de la filtración depende de
variosparámetros, entre otros, la forma del filtro, altura del lecho filtrante,
característicasy granulometría de la masa filtrante, velocidad de filtración.
El carbón activado es un material que se usa para filtrar químicos nocivos del
suelo y del agua contaminada. Tiene una textura similar a la de pequeños
gránulos de arena negra. A medida que el agua o el aire fluyen a través de un filtro
de carbón activado, los químicos son absorbidos o se adhieren a la superficie y
dentro de los poros de los gránulos. La mayoría de los filtros de agua corriente y
filtros de tanques de uso en los hogares contienen carbón activado y funcionan de
la misma manera. A menudo, los filtros de carbón activado se utilizan como parte
de un sistema de extracción y tratamiento para limpiar aguas domésticas.
El agua transportada por gravedad pasa por la columna de carbón activado para
retirar los malos olores y coloración turbia. Este filtro presenta forma cilíndrica y
trabaja en sentido vertical. Los gránulos de carbón detienen los flóculos que no
pudieronser retenidos en el filtro de arena gruesa.
2.1.6.1 Retrolavado del filtro vertical
Al finalizar el proceso de tratamiento, se inicia el lavado del filtro,cuando el agua
en el tanque delfiltro alcanza el nivel mínimo, se abre la válvula que permite elpaso
de una ducha de agua limpia sobre la superficie del filtro.
Cuando el agua alcanza el nivel máximo permitido en la bandeja del filtro, arranca
la bomba de retrolavado y transporta los residuos de la filtración y el agua hacia el
tanque de tratamiento inicial.

15. 15
Cálculo de los filtros
NUMERO DE UNIDADES FILTRANTES
Para un caudal de 0.0263 lpspor módulo y una velocidad de filtración promedio de
125 m3/m2-díav, se tiene que el área necesaria para un módulo proyectados es:
Al = 0.000263x86400/125 = 0.19 m2
𝑽 = 𝑻𝒄 × 𝑸𝒅/𝟎. 𝟗𝟗𝟗𝟕
Tc entre 2 a 30 minutos Tiempo de contacto
Filtro de arena gruesa:
V = 20/60 x 0.0263 / 0.9997 = 0.0315 m3
Altura del lecho H = V / Al ; H = 0.0315 / 0.19 =0.17 m. Altura mínima para
cualquiera de los lechos filtrantes.
Alturas superiores mejoran la operación de filtración, se tomaron:
- h filtrode arenagruesa=0.55m
- h Filtrode carbon activado= 0.35 m
- h Filtrode arenafina= 0.55 m
2.1.7 Sistema de Cloración.
Se hará por medio de un dosificador de líquido compuesto por una solución de
cloro granulado al 80% o por penclorito 130.
El sistema tendrá un kit para la medición de: Ph y Cloro residual para lo cual se
capacitará al personal en la operación.
2.1.8 Almacenamiento.
El agua procedende del filtro se almacenará en un tanque de 2.00 m3 agua que
será bombeada para la irrigación de los jardines o podrá ser utilizada en labores
de aseo.

16. 16
2.1.9 Cálculo de bombas.
2.1.9.1 Bomba para Retrolavado
𝑃ℎ =
𝜌𝑄ℎ
75𝜂
Donde:
Ph = Potencia de la bomba (HP)
Q = Caudal (m3/s)
 = Densidad del agua ( 1000 Kgr/m3)
h = Altura diferencial (mts.)
n = Eficiencia de la bomba (60%)
para retrolavado:
Q = 3 lps = 0.003 m3/seg.
h = 8.00 mts.
n = 60%
Ph = 1000x0.003x8 / (75x0.60) = 0.53
Electrobomba de ½ HP
2.1.9.2 Bomba para Irrigación
Para Irrigación:
Q = 2 lps = 0.002 m3/seg.
h = 70.00 mts.
n = 60%
Ph = 1000x0.002x70 / (75x0.60) = 3.11
Electrobomba de 3 HP
2.1.9.3 Bomba para Recirculacion de Lodos
Q = 2 lps = 0.002 m3/seg.
h = 8.00 mts.
n = 60%

17. 17
Ph = 1000x0.002x8.00 / (75x0.60) = 0.35
Electrobomba de 0.5 HP
2.1.9.4 Bomba elevar cabeza hidráulica al tanque Himoof
𝑃ℎ =
𝜌𝑄ℎ
75𝜂
Donde:
Ph = Potencia de la bomba (HP)
Q = Caudal (m3/s)
 = Densidad del agua ( 1000 Kgr/m3)
h = Altura diferencial (mts.)
n = Eficiencia de la bomba (60%)
para ingreso:
Q = 1.5 lps = 0.0015 m3/seg.
h = 8.00 mts.
n = 50%
Ph = 1000x0.0015x8 / (75x0.50) = 0.32
Electrobomba de ½ HP
2.1.10 Cálculo de la tubería
Las tuberías para el flujo de los líquidos debe cumpli una v<0.20m/seg.vi Por lo
que se calcula la tubería minima necesaria para el funcionamiento en estas
condiciones así:
Qd = v x Ao
Donde:
Qd = Caudal de diseño Qd = 0.0015m3/s (0.50lps)
v = Velocidad del flujo v<=0.20 m/seg.
Ao= Area transversal de la tubería
Ao = 0.0015 /0.20 = 0.0075 m2
D = raíz(4xArea/) = 0.0977 m. 4”

18. 18
Tuberia para irrigación, manguera de polietileno agrícola de 4”
2.1.11 Cálculo del almacenamiento de lodos
𝐴𝑙𝑠 =
𝑉𝑒𝑙
𝐻𝑎
Donde:
Ha: Profundidad del lecho 1.50 m
Als =10.50/1.50 = 7.00 m2.
iESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA ELDISEÑODETRAMPADEGRASA
Organización Panamericanade laSalud,
iiGUÍA PARA EL DISEÑODETANQUES SÉPTICOS,TANQUES IMHOFF Y LAGUNAS DEESTABILIZACIÓN, OrganizaciónPanamericanadela
Salud, Lima, 2005
iii Titulo E, RAS2000
ivESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA ELDISEÑODETANQUES SÉPTICOS,TANQUES IMHOFF Y LAGUNAS DEESTABILIZACIÓN
Centro PanamericanodeIngeniería Sanitaria y Ciencias delAmbiente
Área de Desarrollo Sostenibley Salud Ambiental
Organización Panamericana dela Salud
Oficina Sanitaria Panamericana –Oficina Regionalde la
Organización Mundial dela Salud
Auspiciadopor:Agencia Suiza
v FILTRACION CON ANTRACITA Y ARENA CASO PRACTICO EN EL REINO UNIDO, Derek G. Miller, Asociación de
Investigación sobre el Agua, Marlow , Inglaterra.
v iCONDUCCIÓN DE LIQUIDOS RESIDUALES, Ingeniería Sanitaria, Ing. Jorge A. Orellana