Contiene las memorias de diseño de una bocatomas sumergida, el canal de aducción, sistema de pre tratamiento (desarenador), linea de conducción, entre otros.

1. 3. DISEÑO BOCATOMA SUMERGIDA. def
Son estructuras empleadas para captaciones de pequeñas cantidades de agua en
quebradas, en las cuales la lámina de agua se reduce considerablemente. El objetivo
de este tipo de estructuras es que se puedan proyectar de tal forma que se acomode
al lecho del río, procurando que en épocas de caudal mínimo el agua pase por la
rejilla. El agua captada mediante la rejilla localizada en el fondo del río, se conduce a
una caja de derivación de donde sale una tubería que la conecta con el desarenador.
Este tipo de bocatomas constan de lo siguiente:
 Muros laterales de contención para proteger la presa y encauzar el río.
 Una rejilla colocada sobre la presa cubriendo la canaleta de aducción.
 Una canal de aducción colocad dentro de la presa y debajo de la rejilla.
 Una cámara de recolección de agua situada al final de la canaleta.
 Un vertedero de excesos dentro de la cámara de recolección, para arrojar al
río los excesos de agua que no transporten por la tubería de conducción.
PARÁMETROS DE DISEÑO
 Caudal medio diario (Qmd) = 1,53 Lps
 Caudal máximo diario (QMD) = 2,0 Lps.
 Caudal máximo horario (QMH) = 3,2 Lps.
El numeral 5 de la sección B.4.4.10 (Aspectos particulares de las captaciones) del RAS
2000, indica que las rejillas y el canal de recolección se calcularán para un caudal
equivalente de dos a tres veces el caudal máximo diario.
Caudal de diseño rejilla = (2 - 3) QMD (RAS 2000 B.4.4.10) = 3 X 2 = 6 L/sg.
Caudales del Río:

2. Para diseñar la bocatoma, se debe verificar en primer lugar que el caudal de diseño
sea inferior al caudal mínimo del río en el sitio de captación. La presa y la garganta
de la bocatoma se diseñan como un vertedero rectangular con doble contracción.
3.2 DISEÑO DE LA REJILLA.
La captación de aguas superficiales a través de rejillas se utiliza especialmente en los
ríos de zonas montañosas, los cuales están sujetos a grandes variaciones de caudal entre
los periodos de estiaje y los periodos de crecientes máximas, con el fin de limitar la entrada
de material flotante hacia las estructuras de captación.
Siguiendo las recomendaciones del numeral B.4.4.10 del RAS 2000, el ancho de la base del
fondo del canal debe permitir las operaciones de limpieza mediante elementos manuales,
teniendo en cuenta que ddebido al bajo Q de diseño, las dimensiones de la rejilla resultan
pequeñas, lo cual no permitirá realizar con facilidad la limpieza y mantenimiento de la rejilla y
del canal de derivación, se opta entonces por emplear como dimensiones, las mínimas
recomendadas por la literatura especializada: 0,6 x 0,4 m.
3.2.1 Separación entre barrotes. La separación entre barrotes, para el caso de
estructuras de captación en ríos con gravas gruesas, debe ser entre 75 mm y 150
mm. Para ríos caracterizados por el transporte de gravas finas, la separación entre
barrotes debe ser entre 20 mm y 40 mm (numeral B.4.4.5.3 – norma RAS 2000).
El área de la rejilla se calcula teniendo en cuenta la velocidad entre barrotes y un
coeficiente de 0.9 que corresponde a un flujo paralelo a la sección.

3. El número de orificios (N), se calcula a partir del área neta y ancho de la rejilla.
Se adoptan entonces 13 orificios separados 3 cm. entre sí, con lo cual se obtienen
las siguientes condiciones finales de la rejilla:
Con las dimensiones finales de la rejilla L = 0,63 m y B = 0,4m se cumple que: Vr = 0,32 m/s,
cumpliendo con la relación: .
Nota: El marco de la rejilla se elaborará en ángulo de 1 ½” y su inclinación será del 10%
siguiendo la recomendación del numeral B.4.4.5.2 del RAS 2000.
Pérdidas menores de la rejilla. Para el caso de los niveles bajo y medio de complejidad,
puede considerarse que el coeficiente de pérdidas menores varía entre 0.5 y 0.7.
3.3 DISEÑO DEL CANAL DE ADUCCIÓN
El canal de aducción recibe el agua a través de la rejilla y entrega el agua captada a
la cámara de recolección. Tiene una pendiente entre 1 y 4%, con el fin de dar una
velocidad mínima adecuada al flujo y que sea segura para realizar las labores de
mantenimiento. La longitud de la rejilla, y por lo tanto del canal de aducción es menor
que la longitud de la presa.

4. Donde:
Se adopta como ancho de canal B = 0,4m
3.4 NIVELES DE AGUA EN EL CANAL DE ADUCCIÓN.
3.4.1 Nivel Aguas Abajo. Para que la entrega a la cámara de recolección se haga
en descarga libre, se debe cumplir que la altura de la lámina de agua a la entrada
sea igual a la profundidad crítica de la misma.
Donde:

5. La velocidad del agua al final del canal será:
Nivel Aguas Arriba. Asumiendo que todo el volumen de agua es captado al inicio
del canal, el nivel de la lámina aguas arriba es obtenido por medio del análisis de
cantidad de movimiento en el canal.
Donde:
Se asume una pendiente del canal de 2%.
La altura del canal aguas arriba es igual a la suma de la altura de la lámina de agua
más un borde libre de 15 cm.
3.5 DISEÑO DE LA CAMARA DE RECOLECCION
Debido a que la velocidad del agua a la entrada de la cámara cumple con el rango
establecido, las dimensiones mínimas de la cámara pueden determinarse con base a

6. las ecuaciones del alcance de chorro del agua, reemplazando los términos por los de
la condición de entrada a la cámara.
De los cálculos hidráulicos se establecen las condiciones mínimas de la cámara de
recolección. Sin embargo, es importante determinar que éstas cumplan con
estándares de dimensionamiento que faciliten las labores de mantenimiento de la
misma. Por lo tanto, la cámara adquiere las siguientes dimensiones:
Ancho = 1m Largo = 1,4 m B.L. = 0,15m
El fondo de la cámara estará a 1 m por debajo de la cota del fondo del canal de
aducción a la entrega, asumiendo una altura de 0.85 m y un B.L. de 0,15 m.
CÁLCULO DE LA ALTURA DE LOS MUROS DE CONTENCIÓN.
Debido a que el caudal máximo del río es de 0.095 m3/s, la altura de los muros se
determina mediante la ecuación.
Adoptando un borde libre de 0.4 m, la altura de los muros debe ser aproximada a 0.6
m.
CAUDAL DE EXCESOS
Conociendo el caudal promedio del río, se calcula la lámina de agua en estas
condiciones.

7. La capacidad máxima de captación de la rejilla, se puede aproximar al caudal a
través de un orificio, a partir de la ecuación:
Donde:
La altura de la lámina del agua de excesos, se calcula a partir del caudal de excesos
obtenido y teniendo en cuenta las dimensiones de la cámara.
Nuevamente se aplican las ecuaciones de alcance de chorro para calcular la posición
del muro de la cámara de salida, utilizando los valores de exceso.

8. Se adiciona un espacio de borde libre de 30 cm, para que no golpee el muro y evitar
el deterioro de la estructura.
El vertedero de excesos estará colocado a 0.70 m de la pared de la cámara de
recolección.
3.6 DISEÑO TUBERÍA DE EXCESOS
Q. Excesos = 0.048 m3/s
Cota de entrada = 1390,50 m.s.n.m.
Cota de salida en río = 1389,05 m.s.n.m.
Longitud = 4,2 m
J = (cota inicial – cota final) / L
J = (1390.35 – 1389.2) / 4.2
J = 0.2738 m/m
Aplicando la ecuación de Hazen – Williams:
D = 9,948 cm 3,92” 4”
Se propone instalar tubería:  = 6” PVC RDE 41, con el fin de facilitar labores de
mantenimiento y limpieza; esta tubería irá recubierta en una viga de concreto y
entregará las aguas a la quebrada por medio de una estructura o cabezal de entrega.

9. 3.7 ALIVIADERO TIPO ESTANDAR (WES)
Q Max río = 95 lps
L = 0,63 m
h = 1,0 m (altura aliviadero, adoptada)
Para determinar el valor de la lámina de agua para las condiciones de diseño y para
las condiciones máximas del río, se aplica la ecuación:
Hd = 0,19m
Se determina la relación h/Hd = 1,0 / 0.19 = 5,26
Se verifica velocidad:
V = Q/A
V = 0.095 / (0,63 * 0,19) = 0,79 m/s (Regimen lento)
0,79m/s < 1,29 m/s, V < Vc , correspondiendo a flujo subcrítico.
Se procede a calcular el perfil del aliviadero.

10. Con base en la anterior expresión se obtienen los siguientes resultados:
Cuadro xx.
X (m) 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.68 0.70 0.80 0.90 1.00
Y (m) 0.00 0.03 0.10 0.22 0.38 0.57 0.80 1.00 1.06 1.36 1.69 2.05
Y al graficar los anteriores datos, se obtiene el perfil del aliviadero:
Grafica xx. Perfil del aliviadero
Diseño del pozo de amortiguación
Z = h + Hd = 1,19m

11. V1 = 4,63m/s
La altura del agua a la salida o al pie de la presa es:
El Numero de Froude, queda entonces así:
Para F1 = 8,2, se tiene que h/y1 = 4,85 (Valorobtenido de figura de relaciones
analíticas para un vertedero de cresta ancha (Foster y Skrir))
Entonces:
h = 4,85 * y1 = 0,157 m 16 cm
Se calcula luego el valor de y2 mediante la siguiente ecuación:
Resolviendo la ecuación mediante tanteo se tiene que:
y2 = 0,367 m (altura máxima del resalto en el pozo).
Se estima el valor de y3 para asegurar las condiciones de producción y retención del
resalto hidráulico y el régimen subcritico aguas debajo de la estructura:

12. Se observa que la profundidad y3 estará oscilando entre 0,16 y 0,37m, ( h < y3 < y2),
se adopta y3 = 0,3m.
Se calcula la longitud del pozo de amortiguación:
X = 5*(h + y3)
X = 2,3m
4. DISEÑO DE LA LÍNEA DE ADUCCIÓN (Conducción Bocatoma –
Desarenador).
CODO ACCESORIO ACCESORIO
PVC -GR SALIDA ENTRADA BORDA
K0+000.00
1 Ø 2" x
90°
1 Ø 2":
K=1.0
2 Ø 2" x
45°
1 Ø 2" x
22½°
K0+011.88
1 Ø 2" x
45°
1 Ø 2" x
45°
1 Ø 2" x
22½°
K0+025.35
2 Ø 2" x
11¼°
K0+037.99
1 Ø 2" x
11¼°
K0+043.40
1 Ø 2" x
11¼°
K0+049.84
1 Ø 2" x
11¼°
K0+054.26 1 Ø 2": K=1.0
ELEMENTOS HIDRÁULICOS ADUCCIÓN
DELTA O
TRAMO
K0+006.94
K0+016.14

14. CAUDAL DEDISEÑO 2.1 LPS METODO PARA CALCULO DEPERDIDAS WILLIAM & HAZEN
PERIODO DEDISEÑO 25 AÑOS TUBERIA:
TUBERIA P.V.C C= 150
Q RDE VEL. COTA TERRENO PRESION PERDIDAS C. PIEZOMETRICA COTA ROJA PRES. DISPONIBLE
TOPOG. CORR. SUMA LPS NOM. REAL m/ seg INICIAL FINAL INICIAL FINAL DE TRAB. UNIT. Hm TOTAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL
ADUCCION 0
K0+000.00 K0+006.94 6.94 7.07 7.07 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1391.21 1389.88 0.55 2.02 70.3 0.0123 0.1097 0.20 1391.20 1391.00 1390.65 1389.18 0.55 1.83
K0+006.94 K0+011.88 4.93 5.10 12.17 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1389.88 1388.60 2.02 3.30 70.3 0.0123 0.0137 0.08 1391.00 1390.93 1389.18 1387.90 1.83 3.03
K0+011.88 K0+016.14 4.26 4.45 16.61 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1388.60 1387.34 3.30 4.56 70.3 0.0123 0.0411 0.10 1390.93 1390.83 1387.90 1386.64 3.03 4.19
K0+016.14 K0+025.35 9.21 10.13 26.75 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1387.34 1383.11 4.56 8.80 70.3 0.0123 0.0411 0.17 1390.83 1390.66 1386.64 1382.41 4.19 8.26
K0+025.35 K0+037.99 12.64 12.86 39.61 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1383.11 1380.71 8.80 11.20 70.3 0.0123 0.0206 0.18 1390.66 1390.49 1382.41 1380.01 8.26 10.48
K0+037.99 K0+043.40 5.41 5.55 45.16 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1380.71 1379.46 11.20 12.44 70.3 0.0123 0.0411 0.11 1390.49 1390.38 1380.01 1378.76 10.48 11.61
K0+043.40 K0+049.84 6.44 6.67 51.83 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1379.46 1377.74 12.44 14.16 70.3 0.0123 0.0206 0.10 1390.38 1390.27 1378.76 1377.04 11.61 13.24
K0+049.84 K0+054.26 4.42 4.53 56.36 2.10 2 2.26 41.0 0.82 1377.74 1376.74 14.16 15.16 70.3 0.0123 0.0548 0.11 1390.27 1390.16 1377.04 1376.04 13.24 14.12
"OPTIMIZACION SISTEMA DE ACUEDUCTO DE PISANDA - CUMBITARA (NARIÑO)"
PARAMETROSDEDISEÑO
MUNICIPIO DECUMBITARA PVC: C = 150
LONGITUD (m)
INICIAL FINAL
TRAMO DIAMETRO pulg. PRES. ESTATICA
1365.00
1370.00
1375.00
1380.00
1385.00
1390.00
1395.00
K0+000.00 K0+006.94 K0+011.88 K0+016.14 K0+025.35 K0+037.99 K0+043.40 K0+049.84 K0+054.26
terreno piezometrica Roja

16. 5. DESARENADOR
PARÁMETROS DE DISEÑO
 Caudal medio diario (Qmd) = 1,53 Lps
 Caudal máximo diario (QMD) = 2,0 Lps.
 Caudal máximo horario (QMH) = 3,2 Lps.
La sección B.4.4.6.2 (capacidad hidráulica del desarenador) del RAS 2000, indica que la
capacidad hidráulica debe ser igual al QMD más las pérdidas que ocurran en el sistema y las
necesidades de la PTAP, por tanto:
CH = 1 QMD + % PA (3 - 5% Qmd)
CH = 2.0 + 5% (1.53)
CH = 2.1 Lps
Debido al bajo caudal, se diseñará un desarenador con un solo compartimiento, ya que al
diseñarlo con 2 compartimientos, el Q de diseño sería muy bajo y la estructura resultante
sería muy pequeña, igualmente se justifica solo concebir el desarenador con un único
compartimiento, debido al nivel de complejidad bajo.
En el caso de Pisanda, teniendo en cuenta su nivel de complejidad “Bajo” y sobre todo la
buena calidad fisicoquímica del agua, no se hace necesario someter el agua a un tratamiento
de potabilización, el tratamiento de agua previsto únicamente será la desinfección del agua;
por lo tanto para diseñar el desarenador, se asumirán las recomendaciones realizadas por el
RAS 2000 para el caso de aguas sin tratamiento posterior:
ρs = 2,65 gr / cm3
Vh / Vs ≤ 20
Velocidad máxima horizontal < 0.17 m/s
Diámetros de partículas a ser removidas ds = ø ≥ 0.1 mm
Eficiencia ≥ 75%.
Temperatura = 16 ºC
Viscosidad cinemática µ= 0,01112 cm2
/ s
Grado del desarenador n = 1 (sin deflectores)

17. Cálculo parámetros de sedimentación
RELACIONAR CALCULOS DE PERDIDAS HIDRAULICAS
 Pérdidas en la compuerta.
 Pérdida en Orificios de distribución.
 Pérdidas a la entrada.
Cálculo parámetros de sedimentación
 Velocidad de sedimentación de las partículas (ds = 0.1 mm y Tº = 16°C).
Donde:
Vs = Velocidad de sedimentación de la partícula
g = Aceleración de la gravedad
ρs = peso específico de las partículas a ser removidas
ρ = peso específico del agua
µ = Viscosidad cinemática
Vs = 0.808 cm/s

18. Se establece que para las siguientes características, la relación  / t es como se
presenta:
 Cálculo de Tiempo de Retención Hidráulico (t). Según el numeral B.4.4.6.4
de la norma RAS 2000, la profundidad efectiva para almacenamiento de arenas debe
estar entre 0.75 y 1.5 m. Suponiendo la profundidad útil de sedimentación, H = 1,50
m, el tiempo que tarda una partícula (ds = 0.1 mm) en llegar al fondo será:
T = 186 s
El período de retención hidráulico será:
= 7 * t = 7 * 186 s = 1302 s = 21.7 min
De acuerdo con lo establecido en el Título A de la norma RAS 2000 (numeral
A.11.2.4), el tiempo de retención hidráulico para desarenadores, no puede ser menor
de 20 minutos. Por lo tanto, de cumple con el requerimiento.
Volumen del tanque (V).
 Área Superficial del tanque (As).
El RAS 2000 (numeral B.4.4.6.4), recomienda emplear una relación Longitud útil /
Profundidad Efectiva para arena, 10:1, sin embargo al emplear esta relación y debido
al bajo caudal las dimensiones del tanque resultante no serían constructivamente
adecuadas, igualmente su operación sería muy difícil de realizarla, por lo tanto se
toman las relaciones recomendadas por la literatura especializada, estas son:
- Las dimensiones del tanque serán para L : B = 3 : 1

19. Carga hidráulica superficial q
Como Vo = q
Donde:
Vo = Velocidad de sedimentación de la partícula crítica
q =carga hidráulica superficial
Como la relación de tiempos es igual a la relación de velocidades, se tiene que:
La velocidad horizontal Vh, será:

20. La velocidad horizontal VH máxima es:
VH máx= 20 * Vs
VH máx= 20 * 0,808 = 0,16 m/s
VH máx < 0,17 m/s cumple.
Relación VH / Vs ≤ 20
0,175 / 0,808 = 0,21 ≤ 20 OK Cumple
Relación VH máx/ Vs ≤ 20
16 / 0,808 = 19,8 ≤ 20 OK Cumple
Cálculo de los elementos del desarenador.
Vertedero de salida
3
2
*84.1







B
Q
Hv
mHv 013.0
8.0*84.1
0021.0 3
2














BHv
Q
Vv
*
smVv /21.0
8.0*013.0
0021.0







7
4
3
2
)(6.0)(36.0 HvVvXs 
mXs 18.0)013.0(6.0)21.0(36.0 7
4
3
2


21. Para facilitar las labores de operación, se adoptará una Longitud del vertedero LV = 0.35m
Pantalla de salida
Profundidad = H/2 = 0.75m
Distancia al vertedero de salida = 15 Hv = 0.2m
Pantalla de entrada
Profundidad = H/2 = 0.75m
Distancia a cámara de aquietamiento = L/4 = 0.6m
Almacenamiento de lodos
Profundidad máxima = = 0.4m
Distancia pto. de salida a la cámara de
Aquietamiento = L/3 = 0.75m
Pendiente de fondo (transversal
y longitudinal)= 5 ≥ %S ≤ 8% = 8%
Cámara de aquietamiento
Profundidad = H/3 = 0.5m
Ancho = B/3 = 0.3 m
Longitud = Adoptado = 1.0m revisar corcho
Tubería de excesos
min = 10”
Rebose de la cámara de aquietamiento
Empleando la ecuación de Hazen – Williams

22. D = 2” = 0.0508m
J =
H = 13.48m
L = 50m
PERFIL HIDRAULICO
Qentr = 0.0021 m3/s
ancho= 0.267 m
prof = 0.5 m
K = 0.1 debido a la disminución de velocidad
V1 = 0.82 m/s

23. Perdidas a la entrada de la zona de sedimentacion
V1 = 0.01575 m/s
TIEMPO DE VACIADO
Caudal inicial Donde:
L = 6.12
H = 0.54
J = 0.0882
C = 150
D = 0.254m =10"
As= 1.83
Qinicial = 0.306 m3/s
RELACION DE COTAS
Cota batea de la tubería de entrada 1377.45
Cota lamina de agua a la entrada 1377.50
Cota de la lamina de agua en la cámara de aquietamiento 1377.50
Cota de la lamina de agua en el sedimentador 1377.50
Cota de la lamina de agua en la cámara de recolección 1377.30
Cota de la corona de los muros del sedimentador 1377.80

24. Cota del fondo de la cámara de aquietamiento 1377.00
Cota de batea de la tubería de lavado a la Salida 1375.84
Cota clave de la tubería de lavado a la Salida 1377.49
Cota del fondo de la cámara de recolección (0.3 supuesto) 1377.00
Cota de entrega desagüe de la tubería de lavado (supuesta) 1376.05
6. DISEÑO RED DE CONDUCCIÓN DESARENADOR – PLANTA DE
TRATAMIENTO
Para el cálculo hidráulico de la red de conducción y la determinación de las pérdidas
por fricción en tuberías a presión, se aplican las ecuaciones de Darcy – Weisbach y
de Colebrook & White, las cuales son adecuadas para todos los tipos de flujo
turbulento1.
6.1 DATOS PARA OBTENCIÓN DE TRAMOS
Caudal de diseño = 89,90 LPS
Longitud desarenador – PTAP = 6250 m
Cota salida desarenador = 2288,70
Cota llegada a PTAP = 2170
Estableciendo un diámetro para el caudal de diseño presentado, se determina un
valor de velocidad que cumpla con las especificaciones de la norma RAS 2000: se
recomienda una velocidad mínima de 0.60 m/s, de forma que se garantice el arrastre
de material sedimentado (numeral B.6.4.8.3, norma RAS 2000). La velocidad máxima
depende de la resistencia a la presión por efectos de golpe de ariete, pero en
general se recomienda que no supere los 6 m/s (numeral B.6.4.8.4, norma RAS
2000).
A partir de la topografía, se determinan las presiones requeridas y el tipo de RDE
necesario para soportarlas.
6.2 CONCLUSIONES DEL CÁLCULO DE LA CONDUCCIÓN
Realizando el cálculo de diámetros para el caudal de diseño, se observa que éste
varía en cada tramo afectado por la pendiente del terreno, por lo cual, se adopta para
el proyecto la conducción en un diámetro de 10”, el cual nos conservará presiones y
velocidades adecuadas para no afectar las características de la tubería a emplear.
1 RAS 2000. Op.Cit. P. 95.

25. Esta tubería es de unión mecánica, la cual permite reducir accesorios de conexión
tubo a tubo y se presta para realizar curvas en el terreno de hasta 10°.
Para efectos de diseño de la conducción se utilizó tubería PVC RDE 21. Los cálculos
hidráulicos de la conducción desde el desarenador hasta la planta de potabilización
aparecen en la tabla correspondiente.

27. CARTERA DE CÁLCULOS ADUCCIÓN Y CONDUCCIÓN ACUEDUCTO RÍO BERMÚDEZ
D LONGITUD ( m) Q D Nom RDE V EL. COTA TERRENO PRES. ESTATICA PRES. PERDIDAS C. PIEZOM ETRICA CO
INIC. FINAL TOPOG. LPS Pulg m/ seg INICIAL FINAL INICIAL FINAL TRAB. ( m) UNIT. m/ 10 0 m TOTAL INICIAL FINAL INICIA
CAP DES 132.00 89.9 8 41 2.64 2297 2288.7 2 10.30 68.85 2.37 3.13 2298.00 2294.87 2296
D LON GITU D ( m) Q D N om R D E V EL. C OTA TER R EN O PR ES. ESTA TIC A PR ES. PER D ID A S C . PIEZOM ETR IC A C O
IN IC . FIN A L TOPOG. LPS Pulg m/ seg IN IC IA L FIN A L IN IC IA L FIN A L TR A B . ( m) U N IT. m/ 10 0 m TOTA L IN IC IA L FIN A L IN IC IA
1 2 100.02 89.9 10 21 1.87 2288.70 2285.00 1.00 4.70 137.71 1.04 1.04 2288.70 2287.66 2287.7
2 3 100.03 89.9 10 21 1.87 2285.00 2275.60 4.70 14.10 137.71 1.04 1.04 2287.66 2286.61 2284.0
3 4 100.03 89.9 10 21 1.87 2275.60 2266.70 14.10 23.00 137.71 1.04 1.04 2286.61 2285.57 2274.6
4 5 100.02 89.9 10 21 1.87 2266.70 2258.70 23.00 31.00 137.71 1.04 1.04 2285.57 2284.53 2265.7
5 6 100.01 89.9 10 21 1.87 2258.70 2264.80 31.00 24.90 137.71 1.04 1.04 2284.53 2283.49 2257.7
6 7 100.01 89.9 10 21 1.87 2264.80 2260.00 24.90 29.70 137.71 1.04 1.04 2283.49 2282.44 2263.8
7 8 100.03 89.9 10 21 1.87 2260.00 2250.90 29.70 38.80 137.71 1.04 1.04 2282.44 2281.40 2259.0
8 9 100.17 89.9 10 21 1.87 2250.90 2229.80 38.80 59.90 137.71 1.04 1.04 2281.40 2280.36 2249.9
9 10 100.03 89.9 10 21 1.87 2229.80 2220.50 20.00 29.30 137.71 1.04 1.04 2248.80 2247.75 2228.8
10 11 100.02 89.9 10 21 1.87 2220.50 2213.50 29.30 36.30 137.71 1.04 1.04 2247.75 2246.71 2219.5
11 12 100.01 89.9 10 21 1.87 2213.50 2208.10 36.30 41.70 137.71 1.04 1.04 2246.71 2245.67 2212.5
12 13 100.01 89.9 10 21 1.87 2208.10 2223.10 41.70 26.70 137.71 1.04 1.04 2245.67 2244.62 2207.1
13 14 100.10 89.9 10 21 1.87 2223.10 2229.70 26.70 20.10 137.71 1.04 1.04 2244.62 2243.58 2222.1
14 15 100.02 89.9 10 21 1.87 2229.70 2231.10 20.10 18.70 137.71 1.04 1.04 2243.58 2242.54 2228.7
15 16 100.00 89.9 10 21 1.87 2231.10 2225.90 18.70 23.90 137.71 1.04 1.04 2242.54 2241.50 2230.1
16 17 100.01 89.9 10 21 1.87 2225.90 2221.70 23.90 28.10 137.71 1.04 1.04 2241.50 2240.45 2224.9
17 18 100.01 89.9 10 21 1.87 2221.70 2214.00 28.10 35.80 137.71 1.04 1.04 2240.45 2239.41 2220.7
18 19 100.05 89.9 10 21 1.87 2214.00 2200.10 35.80 49.70 137.71 1.04 1.04 2239.41 2238.37 2213.0
19 20 100.07 89.9 10 21 1.87 2200.10 2200.70 49.70 49.10 137.71 1.04 1.04 2238.37 2237.32 2199.1
20 21 100.00 89.9 10 21 1.87 2200.70 2198.00 49.10 51.80 137.71 1.04 1.04 2237.32 2236.28 2199.7
21 22 100.01 89.9 10 21 1.87 2198.00 2200.20 51.80 49.60 137.71 1.04 1.04 2236.28 2235.24 2197.0
22 23 100.00 89.9 10 21 1.87 2200.20 2175.00 35.00 60.20 137.71 1.04 1.04 2234.20 2233.16 2199.2
23 24 100.24 89.9 10 21 1.87 2175.00 2172.50 60.20 62.70 137.71 1.04 1.05 2233.16 2232.11 2174.0
24 25 100.00 89.9 10 21 1.87 2172.50 2167.50 62.70 67.70 137.71 1.04 1.04 2232.11 2231.07 2171.5
25 26 100.01 89.9 10 21 1.87 2167.50 2158.80 67.70 76.40 137.71 1.04 1.04 2231.07 2230.03 2166.5
VÁLVULA REDUCTORA CON PRESIÓN DE SALIDA DE 20 MCA
VÁLVULA REDUCTORA CON PRESIÓN DE SALIDA DE 35 MCA
Fuente: esta consultoría.
CARTERA DE CÁLCULOS CONDUCCIÓN ACUEDUCTO RÍO BERMÚDEZ

28. D LON GIT U D ( m) Q D N o m R D E V EL. C OT A T ER R EN O PR ES. EST A T IC A PR ES. PER D ID A S C . PIEZ OM ET R IC A C O
IN IC . F IN A L T OPOG. LPS Pulg m/ seg IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L T R A B . ( m) U N IT . m/ 10 0 m T OT A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA
26 27 100.03 89.9 10 21 1.87 2158.80 2161.20 76.40 74.00 137.71 1.04 1.04 2230.03 2228.98 2157.8
27 28 100.00 89.9 10 21 1.87 2161.20 2156.40 74.00 78.80 137.71 1.04 1.04 2228.98 2227.94 2160.2
28 29 100.01 89.9 10 21 1.87 2156.40 2145.20 78.80 90.00 137.71 1.04 1.04 2227.94 2226.90 2155.4
29 30 100.09 89.9 10 21 1.87 2145.20 2144.00 90.00 91.20 137.71 1.04 1.04 2226.90 2225.85 2144.2
30 31 100.00 89.9 10 21 1.87 2144.00 2141.20 91.20 94.00 137.71 1.04 1.04 2225.85 2224.81 2143.0
31 32 100.00 89.9 10 21 1.87 2141.20 2138.30 94.00 96.90 137.71 1.04 1.04 2224.81 2223.77 2140.2
32 33 100.00 89.9 10 21 1.87 2138.30 2140.00 96.90 95.20 137.71 1.04 1.04 2223.77 2222.73 2137.3
33 34 100.00 89.9 10 21 1.87 2140.00 2139.20 95.20 96.00 137.71 1.04 1.04 2222.73 2221.68 2139.0
34 35 100.00 89.9 10 21 1.87 2139.20 2144.60 96.00 90.60 137.71 1.04 1.04 2221.68 2220.64 2138.2
35 36 100.00 89.9 10 21 1.87 2144.60 2150.30 90.60 84.90 137.71 1.04 1.04 2220.64 2219.60 2143.6
36 37 100.03 89.9 10 21 1.87 2150.30 2154.00 84.90 81.20 137.71 1.04 1.04 2219.60 2218.56 2149.3
37 38 100.01 89.9 10 21 1.87 2154.00 2150.50 81.20 84.70 137.71 1.04 1.04 2218.56 2217.51 2153.0
38 39 100.00 89.9 10 21 1.87 2150.50 2132.30 84.70 102.90 137.71 1.04 1.04 2217.51 2216.47 2149.5
39 40 100.13 89.9 10 21 1.87 2132.30 2125.00 102.90 110.20 137.71 1.04 1.04 2216.47 2215.43 2131.3
40 41 100.02 89.9 10 21 1.87 2125.00 2136.90 110.20 98.30 137.71 1.04 1.04 2215.43 2214.38 2124.0
41 42 100.05 89.9 10 21 1.87 2136.90 2142.60 98.30 92.60 137.71 1.04 1.04 2214.38 2213.34 2135.9
42 43 100.01 89.9 10 21 1.87 2142.60 2147.40 92.60 87.80 137.71 1.04 1.04 2213.34 2212.30 2141.6
43 44 100.01 89.9 10 21 1.87 2147.40 2150.40 87.80 84.80 137.71 1.04 1.04 2212.30 2211.26 2146.4
44 45 100.00 89.9 10 21 1.87 2150.40 2146.80 84.80 88.40 137.71 1.04 1.04 2211.26 2210.21 2149.4
45 46 100.00 89.9 10 21 1.87 2146.80 2142.50 88.40 92.70 137.71 1.04 1.04 2210.21 2209.17 2145.8
46 47 100.01 89.9 10 21 1.87 2142.50 2137.40 92.70 97.80 137.71 1.04 1.04 2209.17 2208.13 2141.5
47 48 100.01 89.9 10 21 1.87 2137.40 2132.90 97.80 102.30 137.71 1.04 1.04 2208.13 2207.08 2136.4
48 49 100.01 89.9 10 21 1.87 2132.90 2129.00 102.30 106.20 137.71 1.04 1.04 2207.08 2206.04 2131.9
49 50 100.01 89.9 10 21 1.87 2129.00 2125.10 106.20 110.10 137.71 1.04 1.04 2206.04 2205.00 2128.0
50 51 100.01 89.9 10 21 1.87 2125.10 2121.00 110.10 114.20 137.71 1.04 1.04 2205.00 2203.96 2124.1
51 52 100.01 89.9 10 21 1.87 2121.00 2116.50 114.20 118.70 137.71 1.04 1.04 2203.96 2202.91 2120.0
52 53 100.01 89.9 10 21 1.87 2116.50 2116.80 118.70 118.40 137.71 1.04 1.04 2202.91 2201.87 2115.5
53 54 100.00 89.9 10 21 1.87 2116.80 2112.40 118.40 122.80 137.71 1.04 1.04 2201.87 2200.83 2115.8
54 55 100.01 89.9 10 21 1.87 2112.40 2110.20 122.80 125.00 137.71 1.04 1.04 2200.83 2199.79 2111.4
55 56 100.00 89.9 10 21 1.87 2110.20 2110.80 125.00 124.40 137.71 1.04 1.04 2199.79 2198.74 2109.2
56 57 100.00 89.9 10 21 1.87 2110.80 2111.10 124.40 124.10 137.71 1.04 1.04 2198.74 2197.70 2109.8
57 58 100.00 89.9 10 21 1.87 2111.10 2117.10 124.10 118.10 137.71 1.04 1.04 2197.70 2196.66 2110.1
58 59 100.02 89.9 10 21 1.87 2117.10 2126.50 118.10 108.70 137.71 1.04 1.04 2196.66 2195.62 2116.1
59 60 100.03 89.9 10 21 1.87 2126.50 2140.50 108.70 94.70 137.71 1.04 1.04 2195.62 2194.57 2125.5
60 61 100.07 89.9 10 21 1.87 2140.50 2168.20 94.70 67.00 137.71 1.04 1.04 2194.57 2193.53 2139.5
61 62 100.28 89.9 10 21 1.87 2168.20 2174.00 67.00 61.20 137.71 1.04 1.05 2193.53 2192.48 2167.2
62 63 100.05 89.9 10 21 1.87 2174.00 2170.00 61.20 65.20 137.71 1.04 1.04 2192.48 2191.44 2173.0
63 64 50.01 89.9 10 21 1.87 2170.00 2170.00 65.20 65.20 137.71 1.04 0.52 2191.44 2190.92 2169.0
Fuente: esta consultoría.

29. ELEMENTOS HIDRÁULICOS CONDUCCIÓN
DELTA O
TRAMO
VÁLVULA
PURGA
VENTOSA
DOBLE
ACCIÓN
CODO
PVC -GR
REDUCCIÓN HF-
EL
P153 1 Ø 3"
1 Ø 10" x 11¼°
1 Ø 10" x 22½°
P157 1 Ø 3"
P154 1 Ø 3" 1 Ø 10" x 22½°
P164
P152 1 Ø 10" x 11¼°
P155 1 Ø 10" x 11¼°
P160 1 Ø 3" 2 Ø 10" x 22½°
P161 1 Ø 3" 2 Ø 10" x 11¼°
P162 1 Ø 3" 1 Ø 10" x 11¼°
P163 2 Ø 10" x 11¼°
P156 1 Ø 10" x 90°
P165 2 Ø 10" x 22½°
P166 1 Ø 3" 2 Ø 10" x 22½° 1 Ø 12" x 10"
P167 1 Ø 10" x 11¼° 1 Ø 10" x 8"
P168 1 Ø 10" x 11¼°
P175 1 Ø 3" 2 Ø 10" x 22½°
P176
1 Ø 10" x 11¼°
1 Ø 10" x 22½°
P178
1 Ø 10" x 11¼°
1 Ø 10" x 45°
P179 1 Ø 3" 1 Ø 10" x 11¼°
P180
1 Ø 10" x 11¼°
Ø 8" x 22½°
Fuente. Esta consultoría..

30. 8. DOSIFICACIÓN DE PRODUCTOS QUÍMICOS.
8.1 DOSIFICADOR DE CLORO
8.1.1 Caudal a tratar
8.1.2 Alternativa de hipoclorito de calcio
Para la determinación de la dosis óptima inicial de desinfectante, debe emplearse el
valor C*t Concentración aplicada por tiempo de detención igual a K. Según la tabla
8.1 de la Norma RAS 2000 y los valores de pH, temperatura y concentración inicial
adoptada, se obtiene el valor de K.
 Volumen necesario del tanque de contacto.
8.1.3 Alternativa de cloro gaseoso. Se especifica un clorador para dosificación de
cloro gaseoso en solución con capacidad de:

31. 8.1.4 Consumo de cloro mensual en base a la dosificación máxima.
La dosificación de cloro se hará en la caja de distribución de salida de la planta de