Este documento presenta los detalles de diseño para un tanque de almacenamiento de crudo de 500,000 barriles. Incluye las especificaciones del producto, materiales, espesores de placa, alturas de anillo y otros parámetros. El espesor de placa varía de 95 mm a 381 mm dependiendo de la altura. Debido a que los espesores cumplen con los requisitos de las normas, el tanque puede utilizar un sistema de protección contra rayos auto-protegido siempre que se apliquen medidas como interconectar las re
Heyyyyy cómo están ?, en esta oportunidad te mostrare a través de un ejercicio como determinar el espesor disponible de una cabezal corroído perteneciente a un recipiente a presión según lo referido en el párrafo 7.4.6 del API 510.
Utilizaremos como parte del procedimiento de cálculo las ecuaciones que apliquen del UG37 del ASME VIII Div1, lo cual será dependiendo de la ubicación de la corrosión bien sea en los nudillos o en la parte central
Heyyyyy cómo están ?, en esta oportunidad te mostrare a través de un ejercicio como determinar el espesor disponible de una cabezal corroído perteneciente a un recipiente a presión según lo referido en el párrafo 7.4.6 del API 510.
Utilizaremos como parte del procedimiento de cálculo las ecuaciones que apliquen del UG37 del ASME VIII Div1, lo cual será dependiendo de la ubicación de la corrosión bien sea en los nudillos o en la parte central
Esta presentación no me pertenece (Créditos en las diapositivas). Conversión de un pozo productor a inyector; aspectos legales, operacionales y técnicos relacionados.
Sergio Carmona Malatesta - Caracterización experimental de propiedades de los...Jean Pierre Malebran Suil
Constructor Civil, obtuvo el grado de Doctor Ingeniero en la Universidad Politecnica de
Cataluña de Barcelona en 1997, desde 1992 se ha desempeñado como académico del
Departamento de Obras Civiles de la Universidad Técnica Fderico Santa María. Ha liderado
una seirie de investigación en el campo de la mecánica de fractura del hormigón, hormigones
de altas prestaciones y hormigones reforzados con fibras, con publicaciones en destacadas revistas internacionales, tales como ACI Material Journal, Materials & Structures de RILEM y Tunnelling and Underground Space Journal.
Cálculo de momentos máximos, mínimos y cortante de una losa aligerada de h=0....Jose Manuel Marca Huamán
Se detalla a continuación el cálculo de momentos máximos y mínimos, resistencia al cortante y acero de temperatura de una losa aligerada de altura igual a 0.25 metros.
Esta presentación no me pertenece (Créditos en las diapositivas). Conversión de un pozo productor a inyector; aspectos legales, operacionales y técnicos relacionados.
Sergio Carmona Malatesta - Caracterización experimental de propiedades de los...Jean Pierre Malebran Suil
Constructor Civil, obtuvo el grado de Doctor Ingeniero en la Universidad Politecnica de
Cataluña de Barcelona en 1997, desde 1992 se ha desempeñado como académico del
Departamento de Obras Civiles de la Universidad Técnica Fderico Santa María. Ha liderado
una seirie de investigación en el campo de la mecánica de fractura del hormigón, hormigones
de altas prestaciones y hormigones reforzados con fibras, con publicaciones en destacadas revistas internacionales, tales como ACI Material Journal, Materials & Structures de RILEM y Tunnelling and Underground Space Journal.
Cálculo de momentos máximos, mínimos y cortante de una losa aligerada de h=0....Jose Manuel Marca Huamán
Se detalla a continuación el cálculo de momentos máximos y mínimos, resistencia al cortante y acero de temperatura de una losa aligerada de altura igual a 0.25 metros.
Ramon Vizcaino, catálogo comercial cold PakRamonVizcaino
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Una señal analógica es una señal generada por algún tipo de fenómeno electromagnético; que es representable por una función matemática continua en la que es variable su amplitud y periodo en función del tiempo.
1º Caso Practico Lubricacion Rodamiento Motor 10CVCarlosAroeira1
Caso pratico análise analise de vibrações em rolamento de HVAC para resolver problema de lubrificação apresentado durante a 1ª reuniao do Vibration Institute em Lisboa em 24 de maio de 2024
Criterios de la primera y segunda derivadaYoverOlivares
Criterios de la primera derivada.
Criterios de la segunda derivada.
Función creciente y decreciente.
Puntos máximos y mínimos.
Puntos de inflexión.
3 Ejemplos para graficar funciones utilizando los criterios de la primera y segunda derivada.
1. 44
CAPITULO 8
MEMORIA DE CALCULO PARA TANQUES DE 500000 BARRILES
PARA ALMACENAMIENTO DE CRUDO.
BASES DE DISEÑO
PRODUCTO CRUDO
CODIGO DE DISEÑO API-650 EDICION DE 1993
TIPO DE TECHO FLOTANTE CON POTONES Y BOYAS
PRESION DEL VIENTO 170kg/m
2
ZONA SISMICA “C” (EQUIVALENTE EN USA ZONA “3” )
NUMERO DE ANILLOS 7 DE PLACA Y UNO DE ANGULO DE CORONA
ALTURA DE ANILLO 6 DE 2425mm, 1 DE 2160mm Y 76mm DEL
ANGULO
DENSIDAD RELATIVA MAX.
DEL PRODUCTO 0.85
DIAMETRO INTERIOR 85306mm
ALTURA TOTAL 16786mm
MATERIAL DEL CUERPO ASTM A-36 (GRUPO II API )
ESFUERZO DE CEDENCIA 2531.2 Kg / cm
2
,
ESFUERZO EN OPERACIÓN 1631.2 Kg / cm
2
,
ESFUERZO EN PRUEBA HIDROSTATICA
1750.7 Kg /cm
2
MATERIAL DE ANILLOS ATIESADORES ASTM A.36 (GRUPO II API )
ESFUERZO DE CEDENCIA
2531.2 Kg / cm
2
ESFUERZO EN OPERACIÓN
1631.2 Kg / cm
2
ESFUERZO EN PRUEBA HIDROSTATICA
1750.7 Kg /cm
2
MATERIAL DE PLACAS DEL FONDO Y
TECHO
ASTM A-283 GR C
ESFUERZO DE CEDENCIA
2109.3 Kg /cm2
ESFUERZO EN OPERACIÓN
1406.2 Kg / cm2
ESFUERZO EN PRUEBA HIDROSTATICA
152.0 Kg /cm2
EL MATERIAL ASTM A-36 DEBERA SER CALMADO Y CON UN CONTENIDO DE MAGNESIO DE
ENTRE 0.8% A 1.2% ( REQUERIDO POR EL API ).
SE CONSIDERA UN SOBREESPESOR PARA CORROSION INTERNA O EXTERNA DE 1.6 mm
(1 / 16 “)
2. 45
CALCULO DE ESPESORES
ESPESORES DEL CUERPO
En operación
td = 2.6D (H – 1 ) G + CA
Sd
en donde:
td = Espesor de placas por condición de diseño en operación ( plgs )
D = Diámetro nominal del tanque ( pies )
H = Nivel de diseño de liquido (pies )
G = Densidad relativa del liquido almacenado, especificado por el comprador,
G=0.85
Sd = Esfuerzo permisible en condición de diseño ( Lib/plg
2
), tabla 3-2 API-650.
CA = Corrosión permisible en condición de diseño ( Lib/plg
2
)
td = 2.6 * 280 * (52.49 – 1) * 0.85 + 0.063 = 1.436 plg = 36.47 mm
23200
En prueba hidrostatica
tt = 2.6D(H-1)G
St
Donde:
tt = Espesor de placa por condición de Prueba Hidrostatica (plgs)
G = Densidad relativa del liquido almacenado, especificado por el comprador,
G = 1.0
St = Esfuerzo permisible en condición de prueba hidrostatica ( Lib /plg
2
), tabla
3-2 API-650.
Tt = 2.6 * 280 * (52.49- 1)*1.0 = 1.504 plg = 38.22mm
24900
el espesor mínimo según API-650 párrafo 3.6.1.1 es de 9.5 mm (3 / 8” )
3. 46
Altura de calculo
H
Espesor en
operación
td
Espesor en
prueba
hidrostática
tt
Numero de
Anillo
mm pies mm Plg mm Plg
1 15695.2 51.50 36.47 1 ½” 38.22 1 5 / 8”
2 13268.2 43.53 31.08 1 1/4” 32.31 1 3/8”
3 10841.2 35.57 25.70 1 1/16” 26.40 1 1/16”
4 8414.2 27.61 20.30 1 3/16” 20.50 1 3/16”
5 5987.2 19.64 14.90 5/8” 14.60 5/8
6 3560.2 11.68 9.51 3/8” 8.67 3/8
7 1133.2 3.72 4.12 3/16” 2.76 3/16
Tabla No. 4 ESPESORES DE PLACA DE LOS ANILLOS DE LA ENVOLVENTE
Según API-650 parrafo 3.6.4.1
L
Hmax ≤ 2
Donde:
L = (6Dt)
.5
(plgs)
D = Diámetro del tanque (pies)
t = Espesor de la placa del primer anillo (plgs)
Hmax = Altura máxima del casco (pies)
Sustituyendo:
L= (6Dtt )
.5
= √ 6*280*1.504 = 50.27 pies = 15322.3 mm
L Hmax = 50.27 = 0.914
L Hmax ≤ 2
0.914 ≤2 (bien)
Para el adeudo de espesores, el procedimiento es similar variando únicamente la altura
4. 47
CALCULO DE PLACA ANULAR DEL FONDO
Esfuerzo máximo de trabajo en el primer anillo, considerando el espesor real de td y tt = 38.1 mm (1
½” ) y la altura máxima del líquido h = 16786 mm (52 pies).
En operación
td = 2.6D(H-1)G +CA
Sd
Despejando Sd y con D =280 pies, CA = 0.063 plg y G = 0.85
Sd = 2.6 D(H- 1)
Td – CA
Sd = 2.6*280*(52-1)*0.85
1.5-0.063
Sd = 21962 Ib/plg
2
< 23200 Ib/plg
2
Sd = 1546 Kg/cm
2
Bien
En prueba hidrotastica
tt = 2.6D(H-1)G
St
Despejando St y con D = 280 pies y G = 1.0
St = 2.6D(H-1)G
St
St = 2.6*280*(52-1)*1.0
1.5
St = 24752 Ib/plg
2
< 24900 Ib/pl
2
St = 1744 Kg/cm
2
Bien
Como los valores de Sd y St son menores a los tabulados en la tabla 3.2 del API-650 por lo tanto se
permite utilizar traslapes de la placa anular con las placas del fondo del tanque.
5. 48
De la tabla 3-1 del API-650, el espesor mínimo de la placa anular con un esfuerzo ≤ 27 000 Ib/plg2
y un espesor del primer anillo de 38.1 mm ( 1 ½” ):
tb =7.94 + 1.6 =9.54 mm
Se propone un espesor de la placa anular de 12.7 mm (1/2 )
El ancho mínimo de la placa anular según API-650, 3.5.2 :
Ab = 390tb =390*0.50 = 28.50 plg = 724 mm
√HG √55*0.85
Se propone un ancho del aro de base de AB = 1500 mm
PROTECCIÓN DE LOS TANQUES CONTRA DESCARGAS ELECTRICAS
UTILIZANDO EL SISTEMA AUTOPROTEGIDO
La norma API-2003 [3] y la NFPA-780 [2] especifican que un tanque de almacenamiento de
hidrocarburos puede ser utilizado como elemento receptor del rayo cuando el tanque tenga un
espesor, como mínimo, de aproximadamente 5 milímetros. De acuerdo a los datos de diseño, el
espesor del tanque varía según la altura. El espesor máximo del tanque se encuentra en su base,
con un valor de una y media pulgada, lo que equivale a un espesor de 381 mm y el espesor mínimo
se encuentra en la parte más alta, con un valor de tres octavos de pulgada, lo que equivale a 95
mm.
Estos valores están por encima del valor mínimo requerido por las normas API-2003 [3] y
NFPA-780 [2], siempre y cuando no exista corrosión, fisuras o debilitamiento del espesor que
pueda, ante la circulación de la corriente del rayo, permitir la penetración del arco eléctrico
producido por el rayo al momento de golpear los tanques de almacenamiento.
Ahora bien, los tanques de almacenamiento de la Terminal Marítima no son de techo fijo,
sino que utilizan un techo flotante para reducir la cantidad de vapores generados en el interior del
tanque. Esto requiere del análisis de otros parámetros que son discutidos en la siguiente sección.
El sistema auto-protegido está basado en la espesor de la estructura para soportar un
evento de rayo directo, un plano equipotencial y el riesgo mínimo de descargas eléctricas locales.
De acuerdo a los resultados obtenidos en esta sección, es posible utilizar el sistema auto-protegido,
con la aplicación de las siguientes medidas correctivas que aseguren satisfacer los tres
requerimientos básicos: a) interconectar las redes de tierra locales de los tanques con el fin de
6. 49
obtener una red general y lograr así una superficie lo más equipotencial posible, b) obtener una
superficie equipotencial en los elementos constitutivos del tanque, a través de uniones metálicas
efectivas y permanentes entre el cuerpo del tanque y el techo flotante y c) asegurar, mediante
revisiones periódicas, que la operación del sello sea la adecuada, con el fin de evitar la generación
de una atmósfera rica en mezclas de vapores volátiles.