03. memoria de calculo estructural

CAPITULO III – CIMENTACION y ANALISIS ESTRUCTURAL
Proyecto : PROYECTO: “AMBIENTES COMPLEMENTARIOS DE LA FACULTAD DE
INGENIERIA CIVIL – UNIVERSIDAD NACIONAL DE PIURA”
Materia : Estructuras
Ubicación : CASTILLA – PIURA - PIURA
Propietario : UNIVERSIDAD NACIONAL DE PIURA
Hecho por : Ing. MANUEL GREGORIO SECLEN TANTALEAN
Fecha : JUNIO 2016
RESULTADOS
I. DISEÑO DE CIMENTACION
1.1PREDIMENSIOAMIENTO.
Se ha tomado en base al siguiente criterio.
a.- Verificación de PUNZONAMIENTO EN CIMENTACION.
b.- El RNE, Capitulo E.060, Pág. 126, indica lo siguiente: la altura medida sobre el refuerzo
inferior no debe ser menor de 300mm apoyadas sobre el suelo, esto hace que dicho espesor
considerado en ADMINISTRACION, ESCALERA, RAMPA y PUENTE PEATONAL sea de 50 cm
previa demostración es la verificación del PUNZONAMIENTO.
1.2SUELO
 Se toma la recomendación del estudio de suelo a un desplante mínimo de 1.50 mts con valor
de presión admisible de 0.65 Kg/cm², para el diseño de cimentación, tomando el archivo de
Modulo de Reacción del suelo, tenemos que el coeficiente de Balasto es de 1.57 kg/cm3
.
1.3OBJETIVO DEL PRESENTE ANÁLISIS.
 Calcular y determinara los momentos y aceros en cimentación considerada
 Verificar con las diferentes combinación de cargas que no superen el valor de la Capacidad
Portante = 0.65 kg/cm2, esto a una profundidad de 1.50 m.
1.4COMBINACIONES DE CARGAS.
o Comb1= CM+CV
o Comb2= (CM+CV)/1.2
o Comb3= 0.625*(CM+CV+SEXP)
o Comb4= 0.625*(CM+CV+SEXN)
o Comb5= 0.625*(CM+CV+SEYP)
o Comb6= 0.625*(CM+CV+SEYN)
o Comb7= 0.625*(CM+CV+SDXP)
o Comb8= 0.625*(CM+CV+SDXN)
o Comb9= 0.625*(CM+CV+SDYP)
o Comb10= 0.625*(CM+CV+SDYN)

DISEÑO DE CIMENTACION DE ADMINISTRACION
Peso muerto en cada elemento estructural- columnas
Peso vivo en cada elemento estructural- columnas.
Como demostración tomaremos la sección calculada en el eje 4.

Como el ancho de la cimentación es de 3.35 m en el eje 4 la misma tendrá en el eje 3, esto hace que
el ancho total será: 6.70m.
Para el Eje 4 se ha creido conveniente utilizar una cimentación continua
P1 P2 P3 P4 P5 P6
N.T.N
4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 26.70
P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7
Pd = 17.42 32.95 38.08 39.81 48.32 39.40 16.18
PL = 2.75 6.22 7.07 11.36 12.29 11.09 2.76
f'c = 210 Kg/cm2 20.17 39.17 45.15 51.17 60.61 50.49
fy = 4200 Kg/cm2 18.94
S/C = 250 Kg/m2
d t = 0.840 Kg/cm2
g m = 2800 Kg/m3 4.45
f cs = 2000 Tn/m³ 8.9
f ca = 2400 Tn/m³ 13.35
K = 4850 Tn/m³ 17.8
Df = 1.20 m 22.25
rec = 7.5 cm 12.36783172
Sección de Columna :
b = 0.23 m
t = 0.48 m
f = 0.85
d n t = 2960 Kg/m2
2 º Posición de la resultante alternativa de la carga
excentrecidad
Xg = 12.98 m -1.42 m
Xg = 12.99 m -1.41 m
Xg = 12.83 m -1.57 m
Xg = 12.87 m -1.53 m
Xg = 13.13 m -1.27 m
Xg = 13.02 m -1.38 m
Xg = 12.37 m -2.03 m
3 º Determinación del ancho de " B "
Longitud Efectiva = 28.80 m
 Ps = 285.69 Tn b x L = 96.52 m²
b = 3.35 m Asumo =3.35
DATOS DE CALCULO
1 º Determinación de la Presión Neta

DISEÑO DE CIMENTACION DE MODULO ADMINISTRATIVO
1.- La presión máxima es de 0.647 kg/cm2, para la Comb: (CM+CV)
Presión máxima en cimentación a diseñar 0.647 kg/cm2
2.- Se verifica el asentamiento máximo en la cimentación, que se acuerdo a lo indicado
en el EMS, debe ser menor de 2”.

El asentamiento máximo es de 0.42 cm, menor a 2”.
3.- Verificación de cortante en la dirección X-X, debe ser menor a: 27.09 Ton, que es el
obtenido de øVc.
El cortante máximo en la dirección X-X es de 26.71 Ton, menor a øVc, la cual es de
27.093 Ton.
La demostración del cortantes es: øVc=0.85*0.53*√210*100*42.5=27.093 Ton.
4.-Verificación de cortante en la dirección Y-Y, debe ser menor a: 27.03 Ton, que es el
obtenido de øVc.
El cortante máximo en la dirección Y-Y es de 23.08 Ton, menor a øVc.

5.- Acero en la dirección X-X e Y-Y, se indica que el acero mínimo es: 0.0018*100*41.5=
7.47cm2
.
La distribución de acero en la dirección XX, es de 7.33 cm2
, la cual es menor a la cuantía
mínima.
La distribución de acero en la dirección YY, es de 5.86 cm2
, la cual es menor a la cuantía
mínima.
En conclusión tenemos que el acero es de: 7.47 cm2
/ml, por lo tanto considerando ø
½”, la separación es de 17.00 cm.

DISEÑO DE CIMENTACION DE PUENTE PEATONAL
Presión máxima en cimentación: 0.59 kg/cm2
, menor a 0.65 kg/cm2

Asentamiento máximo es 0.38 cm, la cual es menor a 2”.
Los cortantes en la dirección X-X e Y-Y, es menor al minimo que es: 27.09 Ton.
La distribución de acero en la dirección X-X e Y-Y, es menor a la cuantía mínima por lo tanto se está
considerando el acero mínimo, si tenemos ø ½”, la separación es de 17.00 cm.
DISEÑO DE CIMENTACION DE PUENTE PEATONAL

Presión máxima en cimentación: 0.65 kg/cm2
, igual a 0.65 kg/cm2
Asentamiento máximo es 0.43 cm, la cual es menor a 2”.
El cortante en la dirección X-X e Y-Y es menor a øVc

La distribución de acero en la dirección X-X e Y-Y, es menor a la cuantía mínima por lo tanto se está
considerando el acero mínimo, si tenemos ø ½”, la separación es de 17.00 cm.
II. DISEÑO DE PLACAS
De acuerdo a lo indicado en el RNE – E.060, en el capítulo de muros indica lo siguiente en el refuerzo
mínimo:
Del diseño de las placa tenemos la P-1, se diseñara la que presenta más carga y está ubicada en el EJE
A/E.
La sección de dicha placa es: 0.23x2.24, si tomamos la cuantía mínima el refuerzo será:
Horizontal: 0.0020x23x2.24=10.30 cm2
Vertical: 0.0015X23x2.24=7.73 cm2, de ello sise realiza la interacción tenemos lossiguientes resultados
empleando el diseño por medio de PIER’S.

Resultados de P-1
Distribución de acero
ETABS 2013 Shear Wall Design
ACI 318-08 Pier Design
Pier Details
Story ID Pier ID Centroid X (m) Centroid Y (m) Length (m) Thickness (m) LLRF
STORY1 P2 0 4.02 2.24 0.23 0.925
Material Properties
Ec (tonf/m²) f'c (tonf/m²) Lt.Wt Factor (Unitless) fy (tonf/m²) fys (tonf/m²)
2173706.51 2100 1 42184.18 42184.18
Design Code Parameters
ΦT ΦC Φv Φv (Seismic) IPMAX IPMIN PMAX
0.9 0.65 0.75 0.6 0.02 0.0025 0.8
Pier Leg Location, Length and Thickness
Station
Location
ID
Left X1
m
Left Y1
m
Right X2
m
Right Y2
m
Length
m
Thickness
m
Top Leg 1 0 2.9 0 5.14 2.24 0.23
Bottom Leg 1 0 2.9 0 5.14 2.24 0.23
Flexural Design for P, M3 and M2
Acero vertical=
28.65 cm2
El ratio debe ser
menor de 1
Cuantia
Refuerzo
horizontal

Station D/C Flexural
Pu
tonf
Mu2
tonf-m
Mu3
tonf-m
Top 0.578 DISENO 34.6171 -1.0783 91.4138
Bottom 0.952 DISENO 41.1705 1.4583 137.7631
Shear Design
Station
Location
ID
Rebar
cm²/m
Shear Combo
Pu
tonf
Mu
tonf-m
Vu
tonf
ΦVc
tonf
ΦVn
tonf
Top Leg 1 5.75 DISENO 34.6171 91.4138 43.1143 23.7556 56.3555
Bottom Leg 1 5.75 DISENO 41.1705 137.7631 43.1143 22.7879 48.8678
De acuerdo a los resultados obtenidos tenemos los siguientes datos:
Acero verical= 28.65 cm2, la cual equivale a 22.5 varilla de ø ½”, pero se está considerando 24 Varilla
de ½”, el acero horizontal tenemos: 5.75 cm²/m; en este caso se está considerando ø 3/8”, la cual la
separación será: 25 cm.
III. DISEÑO DE COLUMNAS
De ello demostraremos el diseño de la C-2 MODULO, la misma que se encuentra ubicada en los ejes
1/D.
Hay que indicar que el diseño de las columnas se ha desarrollado como PIER’S, la misma que los
resultados son los siguientes:

La cuantía considerada es 1.037, la cual el acero vertical es: 1.037*27.84=28.90 cm2, la cual representa
16.00 Varilla de ø 5/8”.
El acero horizontal o estribos son 8.25 cm²/m; en este caso se está considerando ø 3/8”, la cual la
separación será: 15 cm, pero en esta caso el desarrollo es:
Requisitos para el espaciamiento de estribo de las columnas
De acuerdo a la configuración estructural utilizada tenemos el caso de Muros estructurales y
Sistema Dual Tipo I.
C-01:
0.72ml
0.50m
0.58m3.5/6h/6
0.72mD
l
0
0
=





==
=
=
Cálculo del espaciamiento en zona de confinamiento:







=
=
=

x
p
menor
s
10cmSmin
0.95m.0254*5/8*68φ
0.115m/2D
Sc
Optamos que Sc= 10 cm.
Cálculo del espaciamiento en zona Intermedia.







=
=
=

23cm.Bmin
45.7248dbe
0.25m.0254*5/8*1616φ
s
p
Optamos de S=25 cm.
En el caso de la C-01 los estribos son los siguientes: Ø 3/8”: 1@5, 7@10,R@25 cm.

Hay que indicar que la separación en los nudos o encuentro viga columna es de 15 cm
IV. DISEÑO DE VIGAS
DISEÑO DE V-104 “ADMINISTRACION”

Sección de 0.33x0.73, se debe tener presente que la cuantía mínima es de: 5.42 cm2
, la cual equivale a
3 ø 5/8”
Como se indica la cuantía mínima, el Momento mínimo es de 13.55 Ton-m, para la sección indicada.
Figura de los momentos y cortantes últimos de la Viga 104
Se hará la demostración de los MOMENTOS ULTIMOS DE LA V-102 /V-102’la cual está ubicado en el
1er Nivel.
Calculo de acero en 1er PISO.
Ubicación Momento Sección As Calculado As Considerado M. Ultimo
1er PISO
1 -32.71 33X73 14.45 7 ø 5/8” 32.96
2 16.87 33X73 6.80 5 ø 5/8” 24.55
3 -31.20 33X73 13.02 7 ø 5/8” 32.96
4 2.27 33X73 13.39 7 ø 5/8” 32.50
5 16.63 33X73 1.52 2 ø 5/8” 6.37 (*)
6 -32.45 33X73 14.33 7 ø 5/8” 32.96
2do PISO
7 -20.28 33X73 8.46 3 ø 5/8” + 2 ø 1/2” 20.28
8 17.67 33X73 7.47 3 ø 5/8” + 2 ø 1/2” 20.28
9 -2.39 33X73 1.49 2 ø 5/8” 6.37 (*)
10 17.53 33X73 7.04 3 ø 5/8” + 2 ø 1/2” 20.28
11 -19.71 33X73 8.00 3 ø 5/8” + 2 ø 1/2” 20.28
(*), se ha optado por cuantía minima.

Como se puede apreciar en las imágenes adjuntas en el extremo IZQUIERDO (ESPECIFICAMANTE
EN EL UNTO 1), tenemos como Momento último de 32.71 Ton-m, pero si consideramos 7Ø 5/8”, el
momento ultimo llega a ser 35.96 Ton-m, valor superior por lo solicitado debido a las solicitaciones
sísmicas, este se da en el extremo del 1er NIVEL.
En el caso de la V-201, tenemos que el momento máximo es de: 20.28 Ton-m, considerando 3 ø
5/8” + 2 ø 1/2”, el momento máximo es de: 20.28 Ton-m.
DATOS DE DISEÑO
f'c = Sv = 5.0 cm
f'y = Sh = 5.0 cm
b = 33 cm Ø est. = 3/8''
h = 73 cm Ф = 0.9
r = 4.0 cm β1 = 0.85
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²
A.2 CUANTIAS, FORMULAS A UTILIZAR :
Balanceada: "ρb" Mínima "ρ min" : Máxima "ρ max":
ρb = 0.02168 ρ min = 0.0024 ρ max = 0.0163
As min = 5.20
A.3 CALCULOS. 35.0
Mu As a d As Total Sh
Tn-m (cm²) (cm) (cm) Capas 5/8'' 5/8'' (cm²) (cm)
32.71 14.40 10.27 Capa 1 3 Vari. 3 Vari. 11.88 Otra capa
5.0542 Capa 2 2 Vari. 3.96 19.92
3.60 15.83
Ø" y N° de Varillas
65.21
NOTA: Para un mejor diseño y que la falla sea ductil, debe cumplir: fs > fy
ρ
As/bd
0.0074
Falla Falla ductil, sección Sub Reforzada, OK! f s > f y
que soporta con el acero = Mn = 39.953 Tn-m Mu = 35.96 Tn-m
OK cumple con el momento requerido
f s= 26381.0 Kg/cm²
As esta en fluencia
RESUMEN : Verificación ACI
Ok
ρ min < ρ ρ < ρ max
Ok, termino el diseño
CALCULOS. 12.4
3.99 3.37 3.45 Capa 1 3 Vari. 3.80 4.64
1.18239 Capa 2
1.21 3.80
33.05
ρ
As/bd
0.0050
al que soporta con el acero = Mn = 5.000 Tn-m Mu = 4.50 Tn-m
f s= 42889.9 Kg/cm²
As esta en fluencia
Ok

DISEÑO POR CORTANTE
Corte de refuerzo longitudinal en V-101
De la misma figura tenemos que el Vu= 23.84 Ton.
Como tenemos acero horizontal de Ø 5/8”, el Ø de los estribos es de 3/8”.
Vc= 0.53*√210*33*66.78= 16.93 Ton; Vu=23.84 Ton, Ver Gráfico donde se indica SHEAR V2.
S=Av*fy*d/(Vu/Ø-Vc)=2*0.72*4200*66.78/(23.84/.85-16.93)=36.31 cm, esto hace indicar que SI
necesita acero por corte, de ello la separación necesaria será de 10 cm.
De ello he considerado que el estribo es Ø 3/8” y la separación de 10 cm en los extremos; por lo
tanto Vs=Av*fy*d/sep.=40.39 Ton; Ø (Vc+Vs)=0.85*(16.93+40.39)=48.72 Ton.
Por lo tanto Vu= 23.84≤48.72Ton, con estribo de Ø 3/8”
CORTANTES EN VIGA
La longitud de confinamiento será de 1.35 para vigas de altura 0.73 m.
1.- El 1er estribo estará a 0.05m.
2.- El espaciamiento de los estribos cerrados de confinamiento no debe exceder del menor de (a),
(b), (c) y (d):
a.- d/4= 16.69cm≤ 13.0cm, Falso
b.- 10 dv horizontal = 15.87 cm
c.- 24 dv vcertical = 22.86 cm
d.- 300mm, de ellos tenemos que la zona de confinamiento tendrá 13 @0.10, y el resto @0.25, en
ambos extremos.
DISEÑO DE V-101 “ADMINISTRACION”
Sección de 0.23x0.58, se debe tener presente que la cuantía mínima es de: 2.95 cm2
, la cual equivale a
2 ø 5/8”
Como se indica el acero mínimo, el Momento mínimo es de 7.63 Ton-m, para la sección indicada.
Momentos máximos en V-101, Mmax=9.72 Ton-m.

Como el momento máximo es 9.72 Ton-m y considerando 3 ø 5/8” dicho momento nominal es de
11.32 Ton-m, mayor al requerido.
Cortante máximo en V-101, Vumax=6.80 Ton-m.
Como tenemos acero horizontal de Ø 5/8”, el Ø de los estribos es de 3/8”.
S=Av*fy*d/(Vu/Ø-Vc)=2*0.72*4200*66.78/(6.80/.85-9.15)=-273.14 cm, esto hace indicar que NO
necesita acero por corte, de ello la separación necesaria será de 10 cm.
La zona de confinamiento tendrá 1 @0.05, 10 @0.10, y el resto @0.25, en ambos extremos.
DATOS DE DISEÑO
f'c = Sv = 5.0 cm
f'y = Sh = 5.0 cm
b = 23 cm Ø est. = 3/8''
h = 58 cm Ф = 0.9
r = 4.0 cm β1 = 0.85
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²
ρb = 0.02168 ρ min = 0.0024 ρ max = 0.0163
As min = 2.95
A.3 CALCULOS. 19.8
9.72 5.10 5.22 Capa 1 3 Vari. 5.94 Otra capa
1.78878 Capa 2
1.83 5.94
53.05
ρ
As/bd
0.0049
que soporta con el acero = Mn = 12.579 Tn-m Mu = 11.32 Tn-m
f s= 45874.1 Kg/cm²
As esta en fluencia
Ok

DISEÑO DE V-103 DE PUENTE PEATONAL
Sección de la viga es de 0.28x0.58., se debe tener presente que la cuantía mínima es de: 3.59 cm2
, la
cual representa 2 ø 5/8”
Figura de los momentos y cortantes últimos de la Viga 103 y 203.
Se hará la demostración de los MOMENTOS ULTIMOS DE LA V-103 y V-203
Calculo de acero en 1er PISO.
Ubicación Momento Sección As Calculado As Considerado M. Ultimo
1er PISO
1 4.50 28X58 2.29 2 ø 5/8” 7.79
2 -7.72 28X58 3.98 2 ø 5/8”+ 1 ø 1/2” 10.15
3 -1.58 28X20 3.04 2 ø 5/8” 2.06
2do PISO
4 2.52 28X58 1.27 2 ø 5/8” 7.79
5 -3.82 28X58 1.93 2 ø 5/8” 7.79
5 -1.09 28X20 2.03 2 ø 5/8” 2.06
Se hara la demostración de la V-103.
DATOS DE DISEÑO
f'c = Sv = 5.0 cm
f'y = Sh = 5.0 cm
b = 28 cm Ø est. = 3/8''
h = 58 cm Ф = 0.9
r = 4.0 cm β1 = 0.85
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²

Como se puede apreciarenlas imágenesadjuntas tenemos comomomento ultimo máximo de 7.72
Ton-m, pero si consideramos 2 ø 5/8”+ 1 ø 1/2”, el momento ultimo llega a ser 10.15 Ton-m, valor
superior porlo solicitadodebido a lassolicitacionessísmicas,este se daenelextremo del1er NIVEL.
DISEÑO POR CORTANTE
Corte de refuerzo longitudinal en V-103
De la misma figura tenemos que el Vu= 6.97 Ton.
ρb = 0.02168 ρ min = 0.0024 ρ max = 0.0163
As min = 3.59
CALCULOS. 24.1
7.72 3.98 3.34 Capa 1 2 Vari. 3.96 14.92
1.39479 Capa 2
1.17 3.96
53.05
ρ
As/bd
0.0035
al que soporta con el acero = Mn = 11.276 Tn-m Mu = 10.15 Tn-m
Ok
f s= 74989.3 Kg/cm²
As esta en fluencia

Como tenemos acero horizontal de Ø 5/8”, el Ø de los estribos es de 8mm, pero se está optando
estribos de 3/8”, por ser edificaciones importantes de CATEGORIA “A”.
S=Av*fy*d/(Vu/Ø-Vc)=2*0.72*4200*51.78/(6.98/.85-11.13)=-107.13 cm, esto hace indicar que NO
necesita acero por corte, de ello si estamos considerando por ser EDIFICACIONES DE CATEGORIA
“A”, y la zona de diseño esta en zona SISMICA.
CORTANTES EN VIGA
La longitud de confinamiento será de 1.05 para vigas de altura 0.58 m.
1.- El 1er estribo estará a 0.05m.
2.- El espaciamiento de los estribos cerrados de confinamiento no debe exceder del menor de (a),
(b), (c) y (d):
a.- d/4= 12.95cm≤ 13.0cm
b.- 10 dv horizontal = 15.88 cm
c.- 24 dv vcertical = 22.86 cm
d.- 300mm, de ellos tenemos que la zona de confinamiento tendrá 10 @0.10, y el resto @0.25, en
ambos extremos.
DISEÑO DE V-100 DE RAMPA DE ACCESO
Resultados de momentos de la V-100, en el eje 3’, el Mmax=12.68 Ton-m.

De los datos indicados tomaremos el Mmax=12.68 Ton-m.
De los resultados obtenidos, si consideramos 4 Ø 5/8”,el Momento nominal es 13.61 Ton-m.
DATOS DE DISEÑO
f'c = Sv = 5.0 cm
f'y = Sh = 5.0 cm
b = 23 cm Ø est. = 3/8''
h = 58 cm Ф = 0.9
r = 4.0 cm β1 = 0.85
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²
CALCULOS. 18.3
11.68 6.79 6.95 Capa 1 2 Vari. 3.96 9.92
2.38362 Capa 2 2 Vari. 3.96 9.92
2.44 7.92
48.96
ρ
As/bd
0.0070
nal que soporta con el acero = Mn = 15.125 Tn-m Mu = 13.61 Tn-m
Ok
f s= 29929.2 Kg/cm²
As esta en fluencia

V. DISEÑO DE LOSA ALIGERADA
Haremos la DEMOSTRACIONDE LALOSAALIGERADADEL TRAMO “A”- ADMINISTRACION
LOSA 01.
CARGA MUERTA:
Espesor de Losa: 20 cm, Peso = 300 kg/m2
Peso de cielo raso, Peso = 40 kg/m2
Peso de contrapiso =100 kg/m2
Peso ceramico: = 10 kg/m2
450.00 kg/m2
Peso por CARGA MUERTA: 450 kg/m2, para 1 metro de losa aligerada es de: 0.18 ton/m
Con respecto a la sobrecarga tenemos 300 kg/m2, por lo tanto la carga es de 0.12 ton/m.
VERIFICACION POR CORTE
Datos considerados en el DISEÑO:

Verificación por corte: ØVc =0.85*0.53*√210*10*(20-2.5-1/2*2.54/2)=1.12 Ton.
El Vu max a “d” distancia es de: 1.08 Ton, dato menor a ØVc es de 1.12 Ton, por lo tanto no es
necesario ensanchar las viguetas.
DISEÑO POR FLEXION
Resultado de Momento en losa Aligerado,
Ubicación Sección Mu (Ton-
m)
As Calculado (cm2) As
considerado
1 0.10x0.20 0.61 1.08 1 Ø 1/2”
2 0.40x0.20 -0.83 1.39 1 Ø 5/8”
3 0.40x0.20 0.67 1.11 1 Ø 5/8”
Esta distribución se indica en el paño A.
DEMOSTRACION DE LA LOSA ALIGERADA DEL TRAMO “B” - ADMINISTRACION
LOSA 02.
CARGA MUERTA:
Peso por CARGA MUERTA: 450 kg/m2, para 1 metro de losa aligerada es de: 0.18 ton/m
Con respecto a la sobrecarga tenemos 400 kg/m2, por lo tanto la carga es de 0.16 ton/m.
VERIFICACION POR CORTE
Datos considerados en el DISEÑO:
Verificación por corte: ØVc =0.85*0.53*√210*10*(20-2.5-1/2*2.54/2)=1.12 Ton.
El Vu max a “d” distancia es de: 1.12 Ton, dato menor a ØVc es de 1.12 Ton, por lo tanto no es
necesario ensanchar las viguetas.

DISEÑO POR FLEXION
Resultado de Momento en losa Aligerado,
Ubicación Sección Mu (Ton-m) As Calculado (cm2) As considerado
1 0.10x0.20 0.70 1.26 1 Ø 1/2”
2 0.40x0.20 -0.95 1.59 1 Ø 5/8”
3 0.40x0.20 0.77 1.29 1 Ø 5/8”
Esta distribución se indica en el paño B.

03. memoria de calculo estructural

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