Este documento presenta los cálculos relativos a los estados límite de servicio de fisuración y deformación en estructuras de hormigón. Se describen los criterios para comprobar la aparición de fisuras debidas a compresión, descompresión y tracción, así como los métodos para calcular la abertura máxima de fisura. También se indica que si se cumplen los estados límite de cortante y torsión, no son necesarias comprobaciones adicionales de fisuración. Finalmente, se establece que el estado lí
Este documento describe diferentes métodos para medir las propiedades del hormigón, incluyendo métodos destructivos, semidisruptivos y no destructivos. Algunos métodos miden la resistencia a tracción, corte o compresión extrayendo o rompiendo probetas de hormigón, mientras que otros usan ultrasonidos o esclerómetros para medir propiedades sin dañar la estructura.
Este documento trata sobre anclajes y empalmes en elementos de hormigón armado. Explica los conceptos fundamentales de adherencia e interacción entre el acero y el hormigón, y cómo se desarrollan tensiones de adherencia. También cubre los requisitos de las normas sobre la longitud de desarrollo de las armaduras para transferir esfuerzos al hormigón de manera efectiva. Finalmente, analiza diferentes tipos de anclajes y empalmes, así como consideraciones especiales para zonas sísmicas.
Estimación de la resistencia del macizo rocoso (ensayo), y analizando las 14 formulas desarrolladas por Hoek-Brown. ademas de análisis de un estudio al macizo rocoso realizado en una mina (EL Teniente ubicado en Chile), y de como se determino la resistencia de este macizo usando las formulas ya dichas.
Generalidades del concreto armado. Características principales, ventajas y desventajas como material estructural, propiedades físico-mecánicas, teorías de cálculo, entre otros.
Este documento describe un ensayo de compresión realizado en varios tipos de mampuestos como ladrillos y bloques. Presenta las dimensiones, masa y resultados de la prueba para cada material. Explica cómo se colocaron las probetas en la máquina universal y se midió la carga máxima antes de la falla. Los cálculos muestran que cada material tiene un esfuerzo máximo diferente y que la posición y presencia de vacíos afectan la resistencia. En conclusión, la resistencia depende del material y posición del mamp
Este documento describe la eficiencia de los empalmes por traslape en el refuerzo de estructuras de concreto armado. Explica que la transferencia de esfuerzos entre barras ocurre a través del concreto que las rodea y depende de la adherencia entre el concreto y las barras. Los factores que afectan la longitud de empalme necesaria incluyen la resistencia del concreto, el recubrimiento, el espaciamiento entre barras y el refuerzo transversal. La norma técnica establece requisitos mínimos
Este documento trata sobre anclajes y empalmes en elementos de hormigón armado. Explica los conceptos fundamentales de adherencia e interacción entre el acero y el hormigón, y cómo se desarrollan tensiones de adherencia. También cubre los requisitos de las normas sobre longitud de desarrollo de las armaduras para transferir esfuerzos al hormigón de manera efectiva.
El documento describe diferentes criterios de falla para materiales rocosos. El criterio de Mohr-Coulomb es el más simple y relaciona el esfuerzo de corte con el esfuerzo normal a través de parámetros como el ángulo de fricción interna. La teoría de Griffith es más exacta para materiales frágiles sometidos a tracción. Posteriormente, se presentan criterios empíricos como el de Hoek-Brown que ajustan mejor el comportamiento no lineal observado experimentalmente.
Este documento describe diferentes métodos para medir las propiedades del hormigón, incluyendo métodos destructivos, semidisruptivos y no destructivos. Algunos métodos miden la resistencia a tracción, corte o compresión extrayendo o rompiendo probetas de hormigón, mientras que otros usan ultrasonidos o esclerómetros para medir propiedades sin dañar la estructura.
Este documento trata sobre anclajes y empalmes en elementos de hormigón armado. Explica los conceptos fundamentales de adherencia e interacción entre el acero y el hormigón, y cómo se desarrollan tensiones de adherencia. También cubre los requisitos de las normas sobre la longitud de desarrollo de las armaduras para transferir esfuerzos al hormigón de manera efectiva. Finalmente, analiza diferentes tipos de anclajes y empalmes, así como consideraciones especiales para zonas sísmicas.
Estimación de la resistencia del macizo rocoso (ensayo), y analizando las 14 formulas desarrolladas por Hoek-Brown. ademas de análisis de un estudio al macizo rocoso realizado en una mina (EL Teniente ubicado en Chile), y de como se determino la resistencia de este macizo usando las formulas ya dichas.
Generalidades del concreto armado. Características principales, ventajas y desventajas como material estructural, propiedades físico-mecánicas, teorías de cálculo, entre otros.
Este documento describe un ensayo de compresión realizado en varios tipos de mampuestos como ladrillos y bloques. Presenta las dimensiones, masa y resultados de la prueba para cada material. Explica cómo se colocaron las probetas en la máquina universal y se midió la carga máxima antes de la falla. Los cálculos muestran que cada material tiene un esfuerzo máximo diferente y que la posición y presencia de vacíos afectan la resistencia. En conclusión, la resistencia depende del material y posición del mamp
Este documento describe la eficiencia de los empalmes por traslape en el refuerzo de estructuras de concreto armado. Explica que la transferencia de esfuerzos entre barras ocurre a través del concreto que las rodea y depende de la adherencia entre el concreto y las barras. Los factores que afectan la longitud de empalme necesaria incluyen la resistencia del concreto, el recubrimiento, el espaciamiento entre barras y el refuerzo transversal. La norma técnica establece requisitos mínimos
Este documento trata sobre anclajes y empalmes en elementos de hormigón armado. Explica los conceptos fundamentales de adherencia e interacción entre el acero y el hormigón, y cómo se desarrollan tensiones de adherencia. También cubre los requisitos de las normas sobre longitud de desarrollo de las armaduras para transferir esfuerzos al hormigón de manera efectiva.
El documento describe diferentes criterios de falla para materiales rocosos. El criterio de Mohr-Coulomb es el más simple y relaciona el esfuerzo de corte con el esfuerzo normal a través de parámetros como el ángulo de fricción interna. La teoría de Griffith es más exacta para materiales frágiles sometidos a tracción. Posteriormente, se presentan criterios empíricos como el de Hoek-Brown que ajustan mejor el comportamiento no lineal observado experimentalmente.
El documento proporciona definiciones de varios términos relacionados con el concreto reforzado. Algunos de los términos definidos son: probetas curadas en laboratorio, lechada, empalmes por traslapo, presión hidrostática lateral, refuerzo transversal y refuerzo transversal en elementos a compresión.
Este documento describe los conceptos básicos de la resistencia a la flexión y la resistencia bajo estado tensional complejo de las rocas. Explica que la resistencia a la flexión depende de la carga máxima, el largo y diámetro de la muestra rocosa. La resistencia bajo estado tensional complejo se refiere a la aplicación simultánea de tensión axial y presión de confinamiento, y permite determinar el módulo de deformación, ángulo de fricción interna y resistencia cohesiva de la roca. También presenta la
Propiedades de Roca y Ensayos de LaboratorioIvo Fritzler
Este documento resume el Capítulo 3 del libro "Mecánica de Rocas: Una Introducción" que trata sobre las propiedades de la roca intacta y los ensayos de laboratorio. Explica las técnicas para extraer muestras de roca intacta en el campo y prepararlas para ensayos, incluyendo la perforación rotatoria y los diferentes tamaños de barrenos. También describe los ensayos comunes realizados en laboratorio como la resistencia a la compresión uniaxial y los parámetros para evaluar la calidad de la ro
Aci 117. tolerancias de materiales y construcciones de hormigònMarlon Valarezo
Este documento especifica las tolerancias estándar para materiales y construcciones de hormigón según el código ACI 117. No son acumulativas, prevaleciendo la más restrictiva. Define tolerancias para el refuerzo, dosificación, propiedades, cimientos, edificios de hormigón y acabados de piso.
El documento trata sobre la resistencia al esfuerzo cortante del suelo. Explica que la resistencia al esfuerzo cortante depende del ángulo de fricción y la cohesión del suelo según la teoría de Coulomb. También describe métodos para medir la resistencia al corte en el laboratorio y campo, como ensayos de corte directo y triaxiales.
El documento trata sobre cimentaciones y zapatas aisladas. Explica los requisitos de una buena cimentación, los tipos de cimentaciones, y el cálculo estructural de zapatas aisladas. Cubre temas como la exploración del terreno, la clasificación de cimentaciones, los estados límites últimos y de servicio, y los cálculos para comprobar la estabilidad ante hundimiento, deslizamiento y vuelco.
La teoría elástica se utiliza para calcular los esfuerzos y deformaciones en una viga de concreto reforzado bajo cargas de servicio. Según esta teoría, la sección transversal de una viga permanece plana antes y después de la deformación. El diseño de vigas considera factores como el cálculo del peralte efectivo, el área de refuerzo por tensión, y el espaciamiento requerido de estribos para resistir el cortante.
1) El documento describe los métodos para analizar y diseñar vigas de concreto reforzado, incluyendo la teoría de flexión, distribución de esfuerzos y tipos de falla. 2) Usa un modelo de bloque de esfuerzos rectangular para representar la distribución de esfuerzos en el concreto. 3) Explica que la falla puede ocurrir por tensión, compresión o de manera balanceada, dependiendo de la geometría y refuerzo de la sección.
Este documento describe un estudio para mejorar la adherencia entre ladrillos sílico-calcáreos y mortero en muros de albañilería confinada. Se probaron diferentes tratamientos en ladrillos y tipos de mortero en pilas y muretes. Los resultados mostraron que saturar superficialmente los ladrillos antes de colocarlos mejora la adherencia. Se construyeron tres muros a escala real usando este tratamiento y uno fue probado contra sismos simulados, mostrando una buena resistencia. El estudio concluye que los muros
Este documento trata sobre la adherencia entre el concreto y el acero de refuerzo en elementos de concreto reforzado. Explica que la adherencia es necesaria para que el concreto y el acero actúen como una unidad y transfieran esfuerzos entre sí. También describe estudios experimentales sobre la adherencia, incluidas pruebas de extracción de barras y pruebas en vigas, y los factores que afectan la resistencia a la adherencia como las corrugaciones de las barras y las propiedades del concreto.
El documento describe la resistencia al corte de los suelos. Explica que la ecuación de Coulomb determina la máxima resistencia al corte en función de la cohesión, ángulo de fricción y esfuerzo normal. Luego, se detalla que la ecuación de Terzaghi modificó la de Coulomb para considerar los esfuerzos efectivos, excluyendo el agua. Finalmente, se mencionan métodos para medir parámetros de resistencia al corte como el ensayo de corte directo.
El documento trata sobre el comportamiento de columnas esbeltas de hormigón armado sometidas a flexo-compresión. 1) Explica la diferencia entre columnas no esbeltas y esbeltas, y cómo la esbeltez influye en la carga última que puede soportar una columna. 2) Describe los modelos de Euler para analizar el pandeo elástico e inelástico de columnas esbeltas. 3) Explica cómo las condiciones de apoyo en los extremos, como si son articulados o empotrados, afectan a la longitud
Diseño y análisis de losas de hormigón armado utilizando métodos plásticosBeto Apellidos
Este documento presenta diferentes métodos para el análisis y diseño de losas de hormigón armado, incluyendo métodos basados en la teoría elástica y métodos basados en la teoría plástica. Describe los tipos de losas, como losas apoyadas en vigas, losas sin vigas, losas nervuradas y losas prefabricadas. También explica el análisis elástico de losas basado en hipótesis de material elástico y espesor pequeño, y cómo este método determina la distribución de
Este documento presenta 14 problemas relacionados con pruebas de mecánica de suelos como corte directo, triaxiales drenadas y no drenadas. Los problemas involucran el cálculo de ángulos de fricción, fuerzas cortantes, esfuerzos efectivos y totales, y presiones de poros para diferentes muestras de arena y arcilla sometidas a varias condiciones de esfuerzo normal y cortante.
Control de deflexiones en estructuras de concreto armadomoralesgaloc
A deflexiones mayores que L/250 generalmente son apreciables a simple vista
Por deflexiones excesivas de los elementos estructurales se pueden dañar los elementos no estructurales, suelen fijar la deflexión máxima permisible en: ∆≤L/480
Las deflexiones excesivas pueden interferir con el funcionamiento de la estructura.
Este documento presenta un método simplificado para calcular el módulo de balasto de una losa de cimentación rectangular a partir de un ensayo de placa de carga de 30x30cm. Explica cómo determinar primero el módulo de balasto de una losa cuadrada y luego usar esa información para calcular el módulo de balasto de una losa rectangular. También proporciona valores estimados típicos del módulo de balasto para diferentes tipos de suelo.
Lab 1 ensayos_carga_puntual_uniaxial_y_triaxialrafael roman
Este documento describe diferentes ensayos de laboratorio para determinar las propiedades mecánicas de las rocas, incluyendo la resistencia a la compresión simple, la cohesión y el ángulo de fricción. Explica el ensayo de compresión uniaxial, el ensayo de compresión triaxial, y el ensayo de carga puntual, detallando los procedimientos y cálculos de cada uno. El objetivo es medir la resistencia y parámetros resistentes de la roca intacta en condiciones controladas de laboratorio.
Exposición de Cristina Cavero, especialista en Geomecánica y docente de Mecánica de Rocas en URP; fue transmitida en VIVO para la comunidad del Portal de Ingeniería Para ver ver la charla, ingresa al siguiente enlace: http://www.youtube.com/watch?v=wQGOu4kFUKA
Este documento describe los principios básicos del diseño plástico de estructuras de acero. Explica que el diseño plástico considera la capacidad de una estructura de distribuir las sobrecargas a través de la deformación plástica del acero, lo que permite ahorros significativos en materiales. También cubre conceptos clave como la formación de articulaciones plásticas, el módulo plástico y los mecanismos de colapso de estructuras estáticamente indeterminadas.
Este documento presenta conceptos sobre el análisis de vigas de sección rectangular sujetas a esfuerzos de compresión. Explica el diagrama de deformaciones, la ubicación del eje neutro, y cómo calcular la relación de refuerzo balanceado. También cubre el diagrama de Whitney y cómo determinar la capacidad de momento de diseño usando el enfoque del ACI. Al final, incluye ejemplos numéricos para calcular la capacidad de momento de diferentes vigas.
Los elementos estructurales sujetos a flexión, son principalmente las vigas y losas. La flexión puede presentarse acompañada de fuerza cortante. Sin embargo, la resistencia a flexión puede estimarse despreciando el efecto de la fuerza cortante.
Para el diseño de secciones a flexión, se usa el Estado Límite de Agotamiento Resistente, donde la resistencia de agotamiento se minora multiplicando por un factor correspondiente; Comparando luego con la demanda o carga real modificada por los factores de mayoración. La norma usada es la COVENIN 1753.
El documento proporciona definiciones de varios términos relacionados con el concreto reforzado. Algunos de los términos definidos son: probetas curadas en laboratorio, lechada, empalmes por traslapo, presión hidrostática lateral, refuerzo transversal y refuerzo transversal en elementos a compresión.
Este documento describe los conceptos básicos de la resistencia a la flexión y la resistencia bajo estado tensional complejo de las rocas. Explica que la resistencia a la flexión depende de la carga máxima, el largo y diámetro de la muestra rocosa. La resistencia bajo estado tensional complejo se refiere a la aplicación simultánea de tensión axial y presión de confinamiento, y permite determinar el módulo de deformación, ángulo de fricción interna y resistencia cohesiva de la roca. También presenta la
Propiedades de Roca y Ensayos de LaboratorioIvo Fritzler
Este documento resume el Capítulo 3 del libro "Mecánica de Rocas: Una Introducción" que trata sobre las propiedades de la roca intacta y los ensayos de laboratorio. Explica las técnicas para extraer muestras de roca intacta en el campo y prepararlas para ensayos, incluyendo la perforación rotatoria y los diferentes tamaños de barrenos. También describe los ensayos comunes realizados en laboratorio como la resistencia a la compresión uniaxial y los parámetros para evaluar la calidad de la ro
Aci 117. tolerancias de materiales y construcciones de hormigònMarlon Valarezo
Este documento especifica las tolerancias estándar para materiales y construcciones de hormigón según el código ACI 117. No son acumulativas, prevaleciendo la más restrictiva. Define tolerancias para el refuerzo, dosificación, propiedades, cimientos, edificios de hormigón y acabados de piso.
El documento trata sobre la resistencia al esfuerzo cortante del suelo. Explica que la resistencia al esfuerzo cortante depende del ángulo de fricción y la cohesión del suelo según la teoría de Coulomb. También describe métodos para medir la resistencia al corte en el laboratorio y campo, como ensayos de corte directo y triaxiales.
El documento trata sobre cimentaciones y zapatas aisladas. Explica los requisitos de una buena cimentación, los tipos de cimentaciones, y el cálculo estructural de zapatas aisladas. Cubre temas como la exploración del terreno, la clasificación de cimentaciones, los estados límites últimos y de servicio, y los cálculos para comprobar la estabilidad ante hundimiento, deslizamiento y vuelco.
La teoría elástica se utiliza para calcular los esfuerzos y deformaciones en una viga de concreto reforzado bajo cargas de servicio. Según esta teoría, la sección transversal de una viga permanece plana antes y después de la deformación. El diseño de vigas considera factores como el cálculo del peralte efectivo, el área de refuerzo por tensión, y el espaciamiento requerido de estribos para resistir el cortante.
1) El documento describe los métodos para analizar y diseñar vigas de concreto reforzado, incluyendo la teoría de flexión, distribución de esfuerzos y tipos de falla. 2) Usa un modelo de bloque de esfuerzos rectangular para representar la distribución de esfuerzos en el concreto. 3) Explica que la falla puede ocurrir por tensión, compresión o de manera balanceada, dependiendo de la geometría y refuerzo de la sección.
Este documento describe un estudio para mejorar la adherencia entre ladrillos sílico-calcáreos y mortero en muros de albañilería confinada. Se probaron diferentes tratamientos en ladrillos y tipos de mortero en pilas y muretes. Los resultados mostraron que saturar superficialmente los ladrillos antes de colocarlos mejora la adherencia. Se construyeron tres muros a escala real usando este tratamiento y uno fue probado contra sismos simulados, mostrando una buena resistencia. El estudio concluye que los muros
Este documento trata sobre la adherencia entre el concreto y el acero de refuerzo en elementos de concreto reforzado. Explica que la adherencia es necesaria para que el concreto y el acero actúen como una unidad y transfieran esfuerzos entre sí. También describe estudios experimentales sobre la adherencia, incluidas pruebas de extracción de barras y pruebas en vigas, y los factores que afectan la resistencia a la adherencia como las corrugaciones de las barras y las propiedades del concreto.
El documento describe la resistencia al corte de los suelos. Explica que la ecuación de Coulomb determina la máxima resistencia al corte en función de la cohesión, ángulo de fricción y esfuerzo normal. Luego, se detalla que la ecuación de Terzaghi modificó la de Coulomb para considerar los esfuerzos efectivos, excluyendo el agua. Finalmente, se mencionan métodos para medir parámetros de resistencia al corte como el ensayo de corte directo.
El documento trata sobre el comportamiento de columnas esbeltas de hormigón armado sometidas a flexo-compresión. 1) Explica la diferencia entre columnas no esbeltas y esbeltas, y cómo la esbeltez influye en la carga última que puede soportar una columna. 2) Describe los modelos de Euler para analizar el pandeo elástico e inelástico de columnas esbeltas. 3) Explica cómo las condiciones de apoyo en los extremos, como si son articulados o empotrados, afectan a la longitud
Diseño y análisis de losas de hormigón armado utilizando métodos plásticosBeto Apellidos
Este documento presenta diferentes métodos para el análisis y diseño de losas de hormigón armado, incluyendo métodos basados en la teoría elástica y métodos basados en la teoría plástica. Describe los tipos de losas, como losas apoyadas en vigas, losas sin vigas, losas nervuradas y losas prefabricadas. También explica el análisis elástico de losas basado en hipótesis de material elástico y espesor pequeño, y cómo este método determina la distribución de
Este documento presenta 14 problemas relacionados con pruebas de mecánica de suelos como corte directo, triaxiales drenadas y no drenadas. Los problemas involucran el cálculo de ángulos de fricción, fuerzas cortantes, esfuerzos efectivos y totales, y presiones de poros para diferentes muestras de arena y arcilla sometidas a varias condiciones de esfuerzo normal y cortante.
Control de deflexiones en estructuras de concreto armadomoralesgaloc
A deflexiones mayores que L/250 generalmente son apreciables a simple vista
Por deflexiones excesivas de los elementos estructurales se pueden dañar los elementos no estructurales, suelen fijar la deflexión máxima permisible en: ∆≤L/480
Las deflexiones excesivas pueden interferir con el funcionamiento de la estructura.
Este documento presenta un método simplificado para calcular el módulo de balasto de una losa de cimentación rectangular a partir de un ensayo de placa de carga de 30x30cm. Explica cómo determinar primero el módulo de balasto de una losa cuadrada y luego usar esa información para calcular el módulo de balasto de una losa rectangular. También proporciona valores estimados típicos del módulo de balasto para diferentes tipos de suelo.
Lab 1 ensayos_carga_puntual_uniaxial_y_triaxialrafael roman
Este documento describe diferentes ensayos de laboratorio para determinar las propiedades mecánicas de las rocas, incluyendo la resistencia a la compresión simple, la cohesión y el ángulo de fricción. Explica el ensayo de compresión uniaxial, el ensayo de compresión triaxial, y el ensayo de carga puntual, detallando los procedimientos y cálculos de cada uno. El objetivo es medir la resistencia y parámetros resistentes de la roca intacta en condiciones controladas de laboratorio.
Exposición de Cristina Cavero, especialista en Geomecánica y docente de Mecánica de Rocas en URP; fue transmitida en VIVO para la comunidad del Portal de Ingeniería Para ver ver la charla, ingresa al siguiente enlace: http://www.youtube.com/watch?v=wQGOu4kFUKA
Este documento describe los principios básicos del diseño plástico de estructuras de acero. Explica que el diseño plástico considera la capacidad de una estructura de distribuir las sobrecargas a través de la deformación plástica del acero, lo que permite ahorros significativos en materiales. También cubre conceptos clave como la formación de articulaciones plásticas, el módulo plástico y los mecanismos de colapso de estructuras estáticamente indeterminadas.
Este documento presenta conceptos sobre el análisis de vigas de sección rectangular sujetas a esfuerzos de compresión. Explica el diagrama de deformaciones, la ubicación del eje neutro, y cómo calcular la relación de refuerzo balanceado. También cubre el diagrama de Whitney y cómo determinar la capacidad de momento de diseño usando el enfoque del ACI. Al final, incluye ejemplos numéricos para calcular la capacidad de momento de diferentes vigas.
Los elementos estructurales sujetos a flexión, son principalmente las vigas y losas. La flexión puede presentarse acompañada de fuerza cortante. Sin embargo, la resistencia a flexión puede estimarse despreciando el efecto de la fuerza cortante.
Para el diseño de secciones a flexión, se usa el Estado Límite de Agotamiento Resistente, donde la resistencia de agotamiento se minora multiplicando por un factor correspondiente; Comparando luego con la demanda o carga real modificada por los factores de mayoración. La norma usada es la COVENIN 1753.
El documento describe el método de cálculo por estados límites o "a la rotura" para elementos de hormigón armado. Este método consiste en colocar a la sección en un estado límite de rotura y aplicar factores de reducción a la resistencia de los materiales. Se definen cinco dominios que abarcan todas las posibles condiciones de rotura bajo diferentes tipos de solicitación. El cálculo implica equilibrar las fuerzas internas generadas en la sección con las cargas características actuantes.
El documento describe los conceptos fundamentales del diseño a flexión de vigas de hormigón armado, incluyendo el modelo de Whitney para el bloque de compresión equivalente, los esfuerzos y deformaciones definidos en los códigos de diseño, y cómo la cantidad de acero de refuerzo afecta la posición del eje neutro y el tipo de falla de la viga. Se proveen ejemplos numéricos para ilustrar el cálculo de la capacidad resistente de una viga usando este enfoque.
El documento describe los conceptos fundamentales del diseño a flexión de vigas de hormigón armado de acuerdo a los códigos de diseño ACI y CEC. Explica que el hormigón en la zona comprimida no debe sobrepasar una deformación máxima de 0.003, y que todo el acero de tracción debe superar el esfuerzo de fluencia. También presenta el modelo del bloque de compresión rectangular equivalente de Whitney, que simplifica los cálculos de la capacidad resistente de la viga. Finalmente, incluye dos ejemplos num
Este documento presenta una introducción al comportamiento elástico y no elástico de las vigas de concreto armado sometidas a flexión simple. Explica las diferentes etapas de la curva carga-desplazamiento de una viga y los conceptos de redistribución de momentos y ductilidad. Además, describe los métodos para calcular los esfuerzos en el acero y el concreto basados en la teoría de la sección transformada para secciones no agrietadas y agrietadas. Finalmente, introduce los conceptos clave para el an
Este documento presenta los procedimientos de cálculo de secciones de hormigón armado, incluyendo el método clásico, métodos de cálculo en agotamiento basados en diferentes diagramas, y métodos basados en la teoría plástica. Explica los dominios de deformación, las ecuaciones de equilibrio y compatibilidad, y el cálculo en agotamiento mediante el diagrama parábola-rectángulo para secciones rectangulares sometidas a tracción, flexión y compresión.
El colapso del puente sobre el Río Santa se debió a que: 1) Los arriostres laterales no cumplían con los requisitos de resistencia y rigidez; 2) La estructura metálica no tenía la capacidad necesaria para soportar las cargas aplicadas y su primer modo de falla era el pandeo lateral a una carga menor que la carga real; 3) Los detalles constructivos no permitían que las vigas y la losa de concreto trabajaran de forma compuesta.
El documento describe el comportamiento de secciones de concreto armado sometidas a flexión pura mediante tres ejemplos. El primer ejemplo analiza el comportamiento de una sección rectangular sometida a flexión pura, identificando tres etapas en su comportamiento. El segundo ejemplo cuantifica cómo la deformación máxima del concreto afecta la resistencia a flexión para diferentes cantidades de acero. El tercer ejemplo analiza una sección rectangular específica.
Este documento discute cómo las propiedades del suelo influyen en el diseño de cimentaciones. Algunas propiedades importantes son la profundidad de cimentación, la capacidad portante, los asentamientos permitidos y la expansión del suelo. El documento también cubre temas como el diseño de zapatas conectadas, el cálculo de áreas de zapata y la influencia de sales en el suelo.
Análisis y diseño de Vigas de Concreto armadoMiguel Sambrano
Los elementos estructurales sujetos a flexión, son principalmente las vigas y losas. La flexión puede presentarse acompañada de fuerza cortante. Sin embargo, la resistencia a flexión puede estimarse despreciando el efecto de la fuerza cortante.
Para el diseño de secciones a flexión, se usa el Estado Límite de Agotamiento Resistente, donde la resistencia de agotamiento se minora multiplicando por un factor correspondiente; Comparando luego con la demanda o carga real modificada por los factores de mayoración. La norma usada es la COVENIN 1753.
1) El documento trata sobre cimentaciones, que son elementos estructurales cuya misión es transmitir las cargas de una estructura al suelo de manera segura y eficiente. 2) Se describen diferentes tipos de cimentaciones como superficiales, profundas y mixtas, indicando sus características principales. 3) También se explican conceptos como capacidad de carga, asentamientos, factores de seguridad y cómo dimensionar cimentaciones ante cargas excéntricas.
El documento contiene las preguntas y respuestas de un examen final de Mecánica de Suelos II. La primera pregunta incluye definiciones de arcillas normalmente consolidadas y sobreconsolidadas, tipos de suelo donde la consolidación secundaria es más importante, y casos donde se utilizan parámetros de resistencia cortante no drenada. Las otras preguntas tratan sobre estabilidad de taludes, cálculos de empujes activos y pasivos, y dimensionamiento de muros de contención.
Este documento compara el comportamiento sísmico de un muro de albañilería confinada tradicional y uno caravista. Los ensayos mostraron que el muro caravista tuvo una reducción de la resistencia a compresión de la albañilería de 42% y de la resistencia al corte de 24%, debido al uso de mortero de arena fina y juntas bruñadas. Sin embargo, el muro caravista tuvo un mejor desempeño durante los ensayos de carga lateral cíclica, con una reducción de la capacidad resistente del
El documento describe los principios básicos del comportamiento de elementos de concreto armado sometidos a flexión. Explica que las vigas de concreto reforzado tienen acero en la parte tensada para resistir mejor las cargas. Describe las diferentes etapas del comportamiento de una viga bajo carga creciente, incluida la aparición de grietas y el trabajo del acero y concreto. También cubre los métodos elásticos para el análisis y diseño de vigas reforzadas.
Pórticos dúctiles de hormigón armado diseño de vigas. redistribución de esf...GOBIERNO REGIONAL DE TACNA
Este documento describe los conceptos fundamentales de la redistribución de momentos en vigas de hormigón armado que forman parte de pórticos sometidos a cargas gravitatorias y sísmicas. Explica que la redistribución permite reducir los momentos máximos y distribuirlos de manera más uniforme a lo largo de la estructura, manteniendo siempre el equilibrio global. Se deben cumplir condiciones como la conservación de las fuerzas de corte en cada nivel y la igualdad de la suma de los momentos en cada nudo. El objet
El documento describe dos métodos de diseño para estructuras de concreto armado: el diseño elástico y el diseño a la rotura. También discute conceptos como esfuerzo-deformación del concreto, cargas en estructuras, y diseño de elementos como vigas rectangulares, vigas T y vigas doblemente armadas. Explica cómo calcular el área de acero requerida y verificar si una sección está sobrerreforzada o subrreforzada de acuerdo con los códigos de diseño.
Este documento describe los métodos de análisis y diseño de elementos de concreto reforzado, incluidas las siguientes ideas clave:
1. Se presentan los supuestos y teorías para el cálculo de esfuerzos en el concreto y acero, incluyendo la distribución rectangular equivalente de esfuerzos.
2. Se describen los tipos de falla que pueden ocurrir (subrefrozada, sebrerefrozada, balanceada) dependiendo de la geometría y refuerzo.
3. Se definen conceptos
Este documento describe los métodos de análisis y diseño de elementos de concreto reforzado, incluyendo la teoría de flexión, distribución de esfuerzos en el concreto, tipos de falla, ductilidad y tenacidad. Explica que la resistencia nominal debe ser mayor o igual al momento producido por las cargas, reducido por un factor de seguridad. También describe el uso de un "bloque de esfuerzos" para simplificar cálculos de la distribución de esfuerzos en el concreto.
El documento presenta los conceptos fundamentales del método elástico para el diseño de elementos de concreto reforzado sometidos a flexión. Explica las hipótesis de la teoría elástica, las características del concreto y el acero de refuerzo, y las clases de diseño que se generan al variar la proporción del acero. También define los parámetros geométricos y mecánicos utilizados y presenta las expresiones para calcular los esfuerzos y dimensionar la sección. Finalmente, incluye ej
HPE presenta una competició destinada a estudiants, que busca fomentar habilitats tecnològiques i promoure la innovació en un entorn STEAM (Ciència, Tecnologia, Enginyeria, Arts i Matemàtiques). A través de diverses fases, els equips han de resoldre reptes mensuals basats en àrees com algorísmica, desenvolupament de programari, infraestructures tecnològiques, intel·ligència artificial i altres tecnologies. Els millors equips tenen l'oportunitat de desenvolupar un projecte més gran en una fase presencial final, on han de crear una solució concreta per a un conflicte real relacionat amb la sostenibilitat. Aquesta competició promou la inclusió, la sostenibilitat i l'accessibilitat tecnològica, alineant-se amb els Objectius de Desenvolupament Sostenible de l'ONU.
Catalogo Refrigeracion Miele Distribuidor Oficial Amado Salvador ValenciaAMADO SALVADOR
Descubre el catálogo general de la gama de productos de refrigeración del fabricante de electrodomésticos Miele, presentado por Amado Salvador distribuidor oficial Miele en Valencia. Como distribuidor oficial de electrodomésticos Miele, Amado Salvador ofrece una amplia selección de refrigeradores, congeladores y soluciones de refrigeración de alta calidad, resistencia y diseño superior de esta marca.
La gama de productos de Miele se caracteriza por su innovación tecnológica y eficiencia energética, garantizando que cada electrodoméstico no solo cumpla con las expectativas, sino que las supere. Los refrigeradores Miele están diseñados para ofrecer un rendimiento óptimo y una conservación perfecta de los alimentos, con características avanzadas como la tecnología de enfriamiento Dynamic Cooling, sistemas de almacenamiento flexible y acabados premium.
En este catálogo, encontrarás detalles sobre los distintos modelos de refrigeradores y congeladores Miele, incluyendo sus especificaciones técnicas, características destacadas y beneficios para el usuario. Amado Salvador, como distribuidor oficial de electrodomésticos Miele, garantiza que todos los productos cumplen con los más altos estándares de calidad y durabilidad.
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para programadores y desarrolladores de inteligencia artificial y machine learning, como se automatiza una cadena de valor o cadena de valor gracias a la teoría por Manuel Diaz @manuelmakemoney
La inteligencia artificial sigue evolucionando rápidamente, prometiendo transformar múltiples aspectos de la sociedad mientras plantea importantes cuestiones que requieren una cuidadosa consideración y regulación.
KAWARU CONSULTING presenta el projecte amb l'objectiu de permetre als ciutadans realitzar tràmits administratius de manera telemàtica, des de qualsevol lloc i dispositiu, amb seguretat jurídica. Aquesta plataforma redueix els desplaçaments físics i el temps invertit en tràmits, ja que es pot fer tot en línia. A més, proporciona evidències de la correcta realització dels tràmits, garantint-ne la validesa davant d'un jutge si cal. Inicialment concebuda per al Ministeri de Justícia, la plataforma s'ha expandit per adaptar-se a diverses organitzacions i països, oferint una solució flexible i fàcil de desplegar.
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Todo sobre la tarjeta de video (Bienvenidos a mi blog personal)AbrahamCastillo42
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Capitulo XI
1. CAPÍTULO XI
CÁLCULOS RELATIVOS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
Artículo 49.º Estado Límite de Fisuración
49.1 Consideraciones generales
Para las comprobaciones relativas al Estado Límite de Fisuración, los efectos de las
acciones están constituidos por tensiones en las secciones (σ) o las aberturas de fisura (w) que
aquéllas ocasionan, en su caso.
En general, tanto σ como w se deducen a partir de las acciones de cálculo y las
combinaciones indicadas en el Capítulo III para los Estados Límite de Servicio.
Las solicitaciones se obtendrán a partir de las acciones, según lo expuesto en el
Capítulo V. Las tensiones, aberturas de fisuras u otros criterios de comprobación se evaluarán
según las prescripciones que se indican en los apartados siguientes.
COMENTARIOS
En estructuras de hormigón suele ser inevitable la aparición de fisuras, que no suponen inconveniente para su
normal utilización, siempre que se limite su abertura máxima a valores compatibles con las exigencias de
durabilidad, funcionalidad, estanquidad y apariencia. Las fisuras tratadas en este artículo corresponden a aquellas
producidas por acciones directas o deformaciones impuestas. Las fisuras debidas a retracción plástica o
asentamiento plástico, que se producen en las primeras horas después del amasado, no se contemplan en este
artículo y su control debe abordarse definiendo adecuadamente la dosificación, fabricación, puesta en obra y curado
del hormigón. Las fisuras producidas por las reacciones químicas expansivas en el hormigón endurecido tampoco
se tratan en este artículo.
La comprobación de este Estado Límite podrá realizarse considerando un comportamiento elástico lineal del
hormigón comprimido y de las armaduras y despreciando la capacidad resistente a tracción del hormigón. Si fuera
preciso calcular las tensiones a tiempo infinito, las redistribuciones por fluencia pueden evaluarse aplicando la
fórmula indicada en los comentarios del apartado 25.2 a todas las acciones, incluido el pretensado. En piezas
compuestas o en estructuras ejecutadas por fases deberá tenerse en cuenta la configuración de la sección en cada
una de las fases en las que se compruebe este Estado Límite.
En el Anejo nº 9 se presentan expresiones para el cálculo de secciones fisuradas sometidas a flexión para sección
rectangular, T y compuestas.
49.2. Fisuración por solicitaciones normales
49.2.1. Aparición de fisuras por compresión
Bajo la combinación más desfavorable de acciones correspondiente a la fase en
estudio, las tensiones de compresión en el hormigón deben cumplir
σ c ≤ 0,60 f ck, j
donde:
σc Tensión de compresión del hormigón en la situación de comprobación.
fck,j Valor supuesto en el proyecto para la resistencia característica a j días (edad del
hormigón en la fase considerada).
XI-1
2. COMENTARIOS
Para estructuras pretensadas deberá comprobarse esta condición en el momento que sea más desfavorable,
teniendo en cuenta la resistencia del hormigón en esa situación.
Para estructuras “in situ”, en las que la condición más desfavorable se produce para la combinación poco frecuente,
deben tenerse en cuenta las condiciones de construcción de la estructura para poder considerar la resistencia real
del hormigón en el momento de la comprobación. Para estructuras de edificación, simplificadamente, puede
considerarse que esta condición se produce cuando el hormigón tiene 120 días de edad.
49.2.2. Estado Límite de Descompresión
Los cálculos relativos al Estado Límite de Descompresión consisten en la comprobación
de que, bajo la combinación de acciones correspondiente a la fase en estudio, no se alcanza la
descompresión del hormigón en ninguna fibra de la sección.
49.2.3. Fisuración por tracción. Criterios de comprobación
La comprobación general del Estado Límite de Fisuración por tracción consiste en
satisfacer la siguiente inecuación:
wk ≤ wmax
donde:
wk Abertura característica de fisura.
wmáx Abertura máxima de fisura definida en la tabla 5.1.1.2
49.2.4. Valores máximos de la abertura de fisura
Los valores máximos de apertura de fisura, para hormigón armado y pretensado, son
los que se indican en el Artículo 5º.
COMENTARIOS
En el proyecto de tableros de puentes de hormigón pretensado u otros elementos pretensados continuos, puede
ocurrir que, en determinadas situaciones de proyecto, una sección que tenga armadura activa este traccionada en el
paramento opuesto, en donde solo tiene armadura pasiva. En este caso, a los efectos de comprobación de la
fisuracion de este paramento que solo tiene armadura pasiva traccionada, se considerarán las limitaciones
correspondientes a hormigón armado.
49.2.5 Método general de cálculo de la abertura de fisura
La abertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión:
wk = β s m ε sm
donde:
β Coeficiente que relaciona la abertura media de fisura con el valor característico y vale
1,3 para fisuración producida por acciones indirectas solamente y 1,7 para el resto de
los casos.
sm Separación media de fisuras, expresada en mm.
XI-2
3. φ Ac, eficaz
s m = 2 c + 0,2 s + 0,4 k 1
As
εsm Alargamiento medio de las armaduras, teniendo en cuenta la colaboración del hormigón
entre fisuras.
2
ε sm = σ s 1 - k 2 σ sr ≥ 0,4 σ s
Es σs Es
c Recubrimiento de las armaduras traccionadas.
s Distancia entre barras longitudinales. Si s>15∅ se tomará s=15∅.
En el caso de vigas armadas con n barras, se tomará s=b/n siendo b el ancho de la
viga.
k1 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones en la sección, de
valor
ε1+ε2
k1 =
8 ε1
donde ε1 y ε2 son las deformaciones máxima y mínima calculadas en sección fisurada,
en los límites de la zona traccionada (figura 49.2.5.a).
Figura 49.2.5.a
∅ Diámetro de la barra traccionada más gruesa o diámetro equivalente en el caso de
grupo de barras.
Ac, eficaz Área de hormigón de la zona de recubrimiento, definida en la figura 49.2.5.b, en donde
las barras a tracción influyen de forma efectiva en la abertura de las fisuras.
As Sección total de las armaduras situadas en el área Ac, eficaz.
σs Tensión de servicio de la armadura pasiva en la hipótesis de sección fisurada.
Es Módulo de deformación longitudinal del acero.
k2 Coeficiente de valor 1,0 para los casos de carga instantánea no repetida y 0,5 para los
restantes.
σsr Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en que se fisura el
hormigón, lo cual se supone que ocurre cuando la tensión de tracción en la fibra más
traccionada de hormigón alcanza el valor fct,m (apartado 39.1).
XI-3
4. Figura 49.2.5.b
Para el caso de piezas hormigonadas contra el terreno, podrá adoptarse para el cálculo
del ancho de fisura, el recubrimiento nominal correspondiente a la clase de exposición, de
acuerdo con la tabla 37.2.4.1.a, b, y c.
COMENTARIOS
Los resultados experimentales ponen de manifiesto que la dispersión de la abertura de fisura es mayor para fisuras
provocadas por acciones directas que para fisuras provocadas por acciones indirectas. Por esta razón, el coeficiente
β que permite la obtención de la abertura característica a partir de la abertura media vale 1,3 para fisuras
provocadas solamente por acciones indirectas y 1,7 en el resto de los casos.
Para el cálculo de las tensiones de la armadura traccionada (σs y σsr), en elementos de hormigón armado sometidos
a flexión simple, pueden utilizarse las expresiones generales definidas en el Anejo nº 9. Simplificadamente pueden
evaluarse estas tensiones con las siguientes expresiones:
M fis
σ sr =
0,8 d As
Mk
σ s=
0,8 d As
XI-4
5. donde:
Mfis Momento para el que la fibra más traccionada de hormigón alcanza el valor fct,m.
Mk Momento para el que se realiza la comprobación del Estado Límite de Fisuración.
Esta expresiones son válidas incluso para secciones compuestas adoptando como Mk el momento acumulado y
d el canto útil de la pieza compuesta, hasta la fase de cálculo considerada.
Para secciones pretensadas con armadura activa adherente y armadura pasiva, el cálculo de la abertura de fisura
puede realizarse con la formulación propuesta en el articulado, considerando como armadura de la sección la suma
de la pasiva y la activa y la accion del pretensado como una fuerza exterior.
Para secciones pretensadas con armadura adherente y sin armadura pasiva, de forma simplificada, si el incremento
de tensión de la armadura activa, debido a la acción de las cargas exteriores, es inferior a 200 N/mm2, puede
suponerse que la abertura de fisura es inferior a 0,2 mm.
Para forjados con viguetas o losas alveolares pretensadas, puede adoptarse para el cálculo de la abertura de
fisura wk, el siguiente valor del incremento de tensión en la armadura activa bajo las cargas exteriores.
Ma −M f
∆σ p =
0 ,8.h.A p
donde:
Ma Máximo momento flector que, a lo largo de toda la historia de cargas, haya solicitado la sección, incluida
la fase en estudio.
Mf Momento de fisuración de la pieza compuesta, dado por la siguiente expresión.
Wf
M f ( )
= W f f ct , fl + σ cp + M v 1 −
Wv
Wf Módulo resistente del forjado respecto a la fibra inferior.
fct,fl Resistencia a flexotracción del hormigón del elemento prefabricado.
σcp Tensión producida por el pretensado en la fibra inferior del elemento prefabricado.
Mv Momento flector máximo sobre el elemento prefabricado aislado, antes de solidarizarse con el hormigón
vertido in situ.
Wv Módulo resistente del elemento prefabricado respecto de su fibra inferior.
49.3. Limitación de la fisuración por esfuerzo cortante
En general, si se cumplen las indicaciones del Artículo 44º Estado Límite Último frente a
Cortante, el control de la fisuración en servicio está asegurado sin comprobaciones adicionales.
49.4. Limitación de la fisuración por torsión
En general, si se cumplen las indicaciones del Artículo 45º. Estado Límite de
Agotamiento por torsión en elementos lineales, el control de la fisuración en servicio está
asegurado sin comprobaciones adicionales.
Artículo 50.º Estado Límite de Deformación
50.1. Consideraciones generales
El Estado Límite de Deformación se satisface si los movimientos (flechas o giros) en la
estructura o elemento estructural son menores que unos valores límites máximos.
XI-5
6. La comprobación del Estado Límite de Deformación tendrá que realizarse en los casos
en que las deformaciones puedan ocasionar la puesta fuera de servicio de la estructura o
elemento estructural por razones funcionales, estéticas u otras.
El estudio de las deformaciones debe realizarse para las condiciones de servicio que
correspondan, en función del problema a tratar, de acuerdo con los criterios de combinaciones
expuestos en 13.3.
La deformación total producida en un elemento de hormigón es suma de diferentes
deformaciones parciales que se producen a lo largo del tiempo por efecto de las cargas que se
introducen, de la fluencia y retracción del hormigón y de la relajación de las armaduras activas.
COMENTARIOS
La deformación del elemento es función de las características de los materiales, de las acciones, de la geometría,
armado y vinculaciones del elemento. Todo ello hace que la estimación de las deformaciones sea compleja y que
éstas deban ser consideradas como una variable aleatoria, sólo susceptible de evaluación aproximada.
En el caso de piezas que soportan elementos no estructurales, el autor del proyecto debe considerar que la
necesidad de evitar daños en tales elementos puede ser más limitativa, en cuanto a deformaciones de la estructura,
de lo que ésta pudiera exigir como estructura aisladamente considerada. Tal es el caso de tabiques y cerramientos
que descansan sobre forjados y vigas de hormigón.
Debe distinguirse entre:
- Flecha total a plazo infinito, debida a la totalidad de las cargas actuantes. Está formada por la flecha
instantánea producida por todas las cargas más la flecha diferida debida a las cargas permanentes y
cuasipermanentes a partir de su actuación.
- Flecha activa respecto a un elemento dañable, producida a partir del instante en que se construye dicho
elemento. Su valor es igual, por tanto, a la flecha total menos la que ya se ha producido hasta el instante
en que se construye el elemento.
Los valores máximos admisibles de las flechas dependen del tipo y función de la estructura, de las condiciones
funcionales que deba satisfacer y de las condiciones que pueden imponer otros elementos no estructurales que se
apoyan en ella. Por todo ello es difícil establecer unos valores límites generales y, por lo tanto, éstos deben definirse
en cada caso según las características particulares correspondientes.
En general, en edificaciones normales, a falta de exigencias más precisas que resulten de condiciones particulares,
se puede establecer como valor límite para la flecha total, en términos relativos a la longitud L del elemento que se
comprueba, el menor de los valores L/250 y L/500+1cm.
Para evitar la fisuración de las tabiquerías se puede definir como valor límite para la flecha activa, en términos
relativos a la longitud del elemento que se comprueba, L/400. En todo caso, datos existentes en la bibliografía,
obtenidos de casos reales de patología, indican que, para evitar problemas de fisuración en tabiques, la flecha
activa no debe ser superior a 1,0 cm. En casos extremos, para disminuir la flecha activa que suele afectar a la
fisuración de tabiques, el proyectista puede exigir que se lleve a cabo un proceso constructivo que minimice esta
flecha.
En puentes de luces importantes, en los que las deformaciones instantáneas y diferidas puedan afectar la
apariencia o funcionalidad, se definirá una contraflecha de acuerdo con los siguientes criterios. La contraflecha
tendrá un valor intermedio entre la estrictamente necesaria a tiempo cero tal que, para la carga permanente,
resulte una geometría coherente con la rasante prevista en el trazado y la que se necesitaría una vez
estabilizados los efectos diferidos de fluencia y retracción. Si ∆ydif es la variación de la flecha del centro de vano
entre la situación inicial y final, se definirá una contraflecha igual a la flecha provocada por las acciones
permanentes a tiempo cero más una parte de ∆fdif , de valor genérico p ∆fdif. El valor de p se obtendrá con la
condición de que la variación de flecha máxima, r ∆fdif, entre las situaciones inicial y final con respecto a la
rasante teórica, esté dentro de los límites que se indican en la tabla 50.1, con los significados de la figura 50.1.
Tabla 50.1.
XI-6
7. Carreteras con Carreteras con
Autopistas, autovías y
circulación circulación
vías rápidas
rápida lenta
Puentes isostáticos
L/2000 L/1200 L/800
de un vano
Puentes de varios
L/4000 L/2300 L/1600
vanos isostáticos
Puentes continuos
L/1500 L/900 L/600
Figura 50.1.
siendo:
∆ydif Variación de la flecha de un vano entre la situación inicial y final.
L Luz del vano.
r Máx {p, 1 - p}.
Estas limitaciones pueden, en algunos casos, ser más severas si las condiciones funcionales así lo exigen. En ese
caso, deberán definirse unos valores de contraflechas coherentes con las tolerancias exigidas.
Cuando se utilicen elementos prefabricados pretensados en los que el estado tensional inicial, sobre el elemento
prefabricado, sea importante, de tal forma que pueda conducir, dependiendo del tiempo de almacenamiento, a
fuertes flechas ascendentes, deberán tenerse especialmente en cuenta los criterios antes indicados para garantizar
la rasante exigida a tiempo infinito y evitar fuertes diferencias del espesor de la losa, entre las secciones de apoyo y
vano, en el momento de hormigonado de la misma.
50.2. Elementos solicitados a flexión simple o compuesta
50.2.1.Método general
El procedimiento más general de cálculo de flechas consiste en un análisis estructural
paso a paso en el tiempo, de acuerdo con los criterios del Artículo 25º, en el que, para cada
instante, las deformaciones se obtienen mediante doble integración de las curvaturas a lo largo
de la pieza.
COMENTARIOS
El análisis general es complejo y generalmente su uso sólo está justificado en casos muy especiales, en los que el
control de deformaciones requiere una gran precisión.
XI-7
8. 50.2.2. Método simplificado
Este método es aplicable a vigas, losas de hormigón armado y forjados
unidireccionales. La flecha se considera compuesta por la suma de una flecha instantánea y
una flecha diferida, debida a las cargas permanentes.
50.2.2.1. Cantos mínimos
En elementos estructurales de edificación, no será necesaria la comprobación de
flechas cuando la relación luz/canto útil del elemento estudiado sea igual o inferior al valor
indicado en la tabla 50.2.2.1. Los valores L/d de la Tabla 50.2.2.1 corresponden a elementos
estructurales con fck = 30 MPa y una tensión en la armadura de las secciones mas solicitadas
del orden de σs = 310 MPa.
Tabla 50.2.2.1. Relaciones L/d en elementos estructurales de
hormigón armado sometidos a flexión simple
SISTEMA ESTRUCTURAL K Elementos fuertemente Elementos
Armados: ρ=1,5% débilmente
l/d
Armados ρ=0,5%
Viga simplemente apoyada. 1,00 14 20
Losa uni o bidireccional simplemente
apoyada
Viga continua1 en un extremo. 1,30 18 26
Losa unidireccional continua1,2 en un solo
lado
Viga continua1 en ambos extremos. 1,50 20 30
Losa unidireccional o bidireccional
continua1,2
Recuadros exteriores y de esquina en losas 1,15 16 23
sin vigas sobre apoyos aislados
Recuadros interiores en losas sin vigas 1,20 17 24
sobre apoyos aislados
Voladizo 0,40 6 8
1
Un extremo se considera continuo si el momento correspondiente es igual o superior al 85% del momento de empotramiento
perfecto.
2
En losas unidireccionales, las esbelteces dadas se refieren a la luz menor.
3
En losas sobre apoyos aislados (pilares), las esbelteces dadas se refieren a la luz mayor.
COMENTARIOS
La rigidez de una pieza a flexión depende en gran medida de su canto. Por ello, en general, limitar superiormente la
relación luz/canto útil (L/d) de este tipo de piezas a unos valores prefijados puede garantizar que su deformación se
mantiene dentro de límites tolerables.
Los valores de la tabla 50.2.2.1 han sido obtenidos de un estudio paramétrico mas amplio, que tiene en cuenta
elementos estructurales con distintas cuantías y calidades de hormigón, y que ha dado lugar a las expresiones
siguientes que pueden ser utilizadas para determinar la relación canto/luz correspondiente a otros casos allí no
contemplados.
XI-8
9. l ρ0 ρ0
3/ 2
= K 11 + 1,5 f ck ρ − 1
+ 3 ,2 f ck si ρ ≤ ρ0
d ρ
l ρ0 1 ρ'
= K 11 + 1,5 f ck + f ck si ρ > ρ0
d ρ − ρ' 12 ρ0
donde:
l/d es el límite de la relación luz/canto
K es el factor que tiene en cuenta los diferentes sistemas estructurales y se da en la tabla 50.2.2.1
f ck ⋅ 10 −3
ρ0 es la cuantía geométrica de referencia de valor
ρ es la cuantía geométrica de tracción en el centro de luz necesaria para resistir las acciones de
cálculo (en voladizos en la sección de arranque)
ρ’ es la cuantía geométrica de compresión en el centro de luz necesaria para resistir las acciones de
cálculo (en voladizos en la sección de arranque)
Las expresiones anteriores se han deducido suponiendo que la tensión en la armadura bajo cargas de
servicio es de 310 MPa. Para otros niveles de tensión, las expresiones anteriores deben ser multiplicadas por el factor
310/σs que puede aproximarse por:
310 500 As ,real
=
σs f yk As ,necesaria
En general, en la tabla 50.2.2.1, se considerarán elementos fuertemente armados (ρ = As/b0d = 0,015) a las vigas,
mientras que las losas podrán considerarse elementos débilmente armados (ρ = As/b0d = 0,05).
50.2.2.2. Cálculo de la flecha instantánea
Para el cálculo de flechas instantáneas en elementos fisurados de sección constante, y
a falta de métodos más rigurosos, se podrá usar, en cada etapa de la construcción, el siguiente
método simplificado:
1. Se define como momento de inercia equivalente de una sección el valor Ie dado por:
M
3
M 3
Ie = f I b + 1 - f I f ≤ I b
Ma Ma
donde:
Ma Momento flector máximo aplicado a la sección hasta el instante en que se
evalua la flecha.
Mf Momento nominal de fisuración de la sección, que se calcula mediante la
expresión:
M f = f ct, fl W b
fct,fl Resistencia a flexotracción del hormigón, que, simplificadamente, puede
suponerse igual a 0,37fck,j2/3 para fct,fl y fck,j en N/mm².
Wb Módulo resistente de la sección bruta respecto a la fibra extrema en tracción.
Ib Momento de inercia de la sección bruta.
If Momento de inercia de la sección fisurada en flexión simple, que se obtiene
despreciando la zona de hormigón en tracción y homogeneizando las áreas de
las armaduras activas y pasivas multiplicándolas por el coeficiente de
equivalencia.
XI-9
10. 2. La flecha máxima de un elemento puede obtenerse mediante las fórmulas de
Resistencia de Materiales, adoptando como módulo de deformación longitudinal del
hormigón el definido en 39.6 y como momento de inercia constante para toda la pieza el
que corresponde a la sección de referencia que se define a continuación:
a) En elementos simplemente apoyados la sección central.
b) En elementos en voladizo, la sección de arranque.
c) En vanos internos de elementos continuos
Ie= 0.50 Iec + 0.25 Iee1 + 0.25 Iee2
donde:
Iec Inercia equivalente de la sección de centro de vano.
Iee Inercia equivalente de la sección de apoyos.
d) En vanos extremos, con continuidad solo en uno de los apoyos,
Ie = 0.75 Iec + 0.25 Iee
Para el cálculo de flechas instantáneas en elementos no fisurados de sección constante
se utilizará la inercia bruta de la sección.
COMENTARIOS
En piezas continuas, cuando se produce fisuración tanto en centro de vano como en apoyos, puede utilizarse, de
forma simplificada, como sección de referencia para el cálculo de la inercia equivalente, la de centro de vano.
Generalmente esto se produce en estructuras construidas in situ o en forjados con viguetas armadas. Sin embargo,
en forjados continuos con vigueta pretensada, donde no se produce fisuración en vano y sí en los apoyos, es
necesario aplicar las expresiones del articulado que tienen en cuenta la rigidez de los apoyos.
En el Anejo nº 9 se presentan expresiones para el cálculo de secciones fisuradas sometidas a flexión para sección
rectangular, T y compuestas.
50.2.2.3. Cálculo de la flecha diferida
Las flechas adicionales diferidas, producidas por cargas de larga duración, resultantes
de las deformaciones por fluencia y retracción, se pueden estimar, salvo justificación más
precisa, multiplicando la flecha instantánea correspondiente por el factor λ.
ξ
λ=
1+ 50 ρ ′
donde:
ρ’ Cuantía geométrica de la armadura de compresión As’ referida al área de la sección útil,
b0 d, en la sección de referencia.
As ′
ρ′ =
b0 d
ξ Coeficiente función de la duración de la carga que se toma de los valores indicados
seguidamente:
5 o más años 2,0
1 año 1,4
XI-10
11. 6 meses 1,2
3 meses 1,0
1 mes 0,7
2 semanas 0,5
Para edad j de carga y t de cálculo de la flecha, el valor de ξ a tomar en cuenta para el
cálculo de λ es ξ(t) - ξ(j).
En el caso de que la carga se aplique por fracciones P1, P2...., Pn, se puede adoptar
como valor de ξ el dado por:
ξ = (ξ1 P1 + ξ2P2 + ... + ξnPn) / (P1 + P2 + ... + Pn)
COMENTARIOS
Como alternativa al método simplificado del articulado, para el calculo de flechas diferidas, puede utilizarse el
siguiente procedimiento.
Las flechas diferidas resultantes de las deformaciones por fluencia y retracción se pueden estimar, salvo
justificación más precisa, de la siguiente manera:
yt = y ret + yϕ
donde:
yt Flecha total diferida
yret Flecha debida a la retracción
εr l2 1
y ret = k b · ·
d 8 1 + 12·n·ρ'
siendo:
r Deformación de retracción, que puede obtenerse de 39.7.
n Coeficiente de equivalencia Es/Ec.
ρ' Cuantía geométrica de armadura de compresión.
kb Constante que depende de las condiciones de apoyo, de valor:
1,0 para vigas biapoyadas.
0,7 para vanos extremos de vigas continuas.
0,5 para vigas biempotradas y vanos interiores de vigas continuas.
yϕ Flecha debida a la fluencia
x
ϕ·
yϕ = y g d
1 + 12·n·ρ '
siendo:
yg Flecha instantánea debida a las cargas permanentes
ϕ Coeficiente de que puede obtenerse de 39.8
x/d Profundidad de la fibra neutra en servicio, que puede obtenerse de la tabla 50.2.2.3
en función de nρ:
Tabla 50.2.2.3
ρ 0,005 0,010 0,015 0,020 0,025
nρ 0,035 0,070 0,105 0,140 0,175
x/d 0,230 0,310 0,360 0,400 0,440
A falta de valores más ajustados puede adoptarse como valor conservador en piezas armadas con cuantías
XI-11
12. habituales x/d=0,4.
La flecha diferida en un instante debida a cargas aplicadas en edades distintas puede obtenerse superponiendo
las flechas generadas por cada carga considerando el coeficiente de fluencia correspondiente a la edad de carga
y a la duración de la misma.
Este método está especialmente indicado para hormigones de alta resistencia para los que el método
simplificado puede dar aproximaciones conservadoras.
50.3. Elementos solicitados a torsión
El giro de las piezas o elementos lineales sometidos a torsión podrá deducirse por
integración simple de los giros por unidad de longitud deducidos de la expresión:
T
θ = para secciones no fisuradas
0,3 E c I j
T
θ = para secciones fisuradas
0,1 E c I j
donde:
T Torsor de servicio.
Ec Módulo de deformación longitudinal secante definido en 39.6.
Ij Momento de inercia a torsión de la sección bruta de hormigón.
50.4. Elementos solicitados a tracción pura
Las deformaciones en elementos sometidos a tracción pura pueden calcularse
multiplicando el alargamiento medio unitario de las armaduras εsm, obtenido de acuerdo con
49.2.5, por la longitud del elemento.
Artículo 51.º Estado Límite de Vibraciones
51.1. Consideraciones generales
Las vibraciones pueden afectar al comportamiento en servicio de las estructuras por
razones funcionales. Las vibraciones pueden causar incomodidad en sus ocupantes o
usuarios, pueden afectar al funcionamiento de equipos sensibles a este tipo de fenómenos,
entre otros efectos.
COMENTARIOS
Las vibraciones en estructuras pueden ser causadas por diferentes acciones, tales como:
- Movimiento rítmico causado por gente caminando, corriendo, saltando o bailando.
- Maquinaria.
- Ráfagas de viento u oleaje.
- Sobrecarga de tráfico de carretera o ferrocarril.
- Algunos procedimientos constructivos tales como hincado de pilotes o tablestacas, compactación
mecánica del suelo, etc.
Las vibraciones que pueden producir el colapso de la estructura, grandes deformaciones debidas a resonancia o
pérdida de resistencia debido a fatiga, deben ser tenidas en cuenta en la comprobación de los Estados Límite
Últimos de la estructura.
XI-12
13. 51.2. Comportamiento dinámico
En general, para cumplir el Estado Límite de Vibraciones debe proyectarse la estructura
para que las frecuencias naturales de vibración se aparten suficientemente de ciertos valores
críticos.
COMENTARIOS
El comportamiento dinámico de estructuras de hormigón resulta difícil de caracterizar de forma precisa, ya que está
influenciado por el cambio de las frecuencias naturales, por cambios de las condiciones de rigidez de la estructura,
debido a la fisuración, o de los parámetros de amortiguamiento. Además, resulta difícil la caracterización de las
cargas dinámicas.
A falta de datos más precisos u otros criterios que puedan sugerir otras normas específicas, en la tabla 51.2 se
recogen las exigencias que deben satisfacerse en estructuras susceptibles de experimentar vibraciones por
movimientos rítmicos de personas.
Tabla 51.2
Estructura Frecuencia [Hz]
Gimnasios o palacios de deporte > 8,0
Salas de fiestas o conciertos sin asientos fijos > 7,0
Salas de fiesta o conciertos con asientos fijos > 3,4
En el caso de puentes y pasarelas, en general, puede suponerse que las condiciones de incomodidad para los
peatones y ciclistas, debida a las vibraciones, no se producen si la aceleración vertical de cualquier parte del
tablero no excede el valor de 0,5 f 0 en m / s 2 , siendo f0 es la frecuencia del primer modo de flexión vertical
del tablero.
En ausencia de cálculos más precisos, la aceleración máxima es admisible cuando se cumplan las siguientes
condiciones.
a) Pasarelas peatonales
Si la frecuencia f0 es igual o superior a 5 Hz, no resulta necesaria la comprobación del Estado Límite Servicio de
Vibraciones.
Para frecuencias inferiores, debe cumplirse:
0,5 ⋅ f 0
ye ≤
4π 2 f 02 k ψ
donde:
ye Flecha estática producida por un peatón de 750 N situado en el punto de máxima flecha, en [m];
k Factor de configuración, según la tabla 51.2.1; y
ψ Factor de respuesta dinámica, según 51.2.2.
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14. Tabla 51.2.1.
Configuración a/l k
l
0 1,0
1,0 0,7
a l
0,8 0,9
< 0,6 1,0
1,0 0,6
a l a
0,8 0,8
< 0,6 0,9
Tabla 51.2.2.
l (m) Hormigón
Armado Pretensado
10 4,4 4,5
20 6,6 6,9
30 8,1 8,7
40 9,0 9,8
50 9,8 10,8
b) Puentes de carreteras
En el caso de puentes con zonas transitables por peatones deberá cumplirse que:
l ⋅ f 0 − 18
ye ≤ f0
2.000 f 02
siendo:
ye Flecha estática, en m, producida por una sobrecarga uniforme de 10 kN/m2 centrada en el vano mayor y
extendida a todo el ancho de la calzada y a una longitud a, expresada en m, de valor:
9
a= + 0,06 l
b
donde b es el ancho total de la calzada, en m;
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15. l Luz del vano mayor, en m.
La expresión anterior no es de aplicación en puentes singulares, cuyo esquema estructural difiera sensiblemente
del modelo viga.
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