TIPOLOGÍA TEXTUAL- EXPOSICIÓN Y ARGUMENTACIÓN.pptx
Informe - red de flujo
1. 1
Universidad Nacional Autónoma de México
Facultad de Estudios Superiores Cuautitlán
Ingeniería en Alimentos
Laboratorio Experimental Multidisciplinario III
Lácteos: Natilla de Vainilla
Reporte: Resultados Red de flujo.
Integrantes:
Aguilar López Noemí Montserrat……………. 100%
Camacho Franco Alma Noemí……………….. 100%
Gómez Robles Edith Guadalupe………….…. 100%
Melo Cruz Stephanie…………………………….100%
Rodríguez Hernández Ariana Wendolyne……100%
Profesores:
Dra. Virginia A. Delgado Reyes
M. en C. Enrique Fuentes Prado
Grupo: 2653
Semestre: 2017-2
Fecha de entrega: viernes 5 de mayo del 2017
2. 2
Contenido
2. INTRODUCCIÓN.....................................................................................................................................3
3. Planteamiento del problema ..............................................................................................................4
4. Objetivos cubiertos ..............................................................................................................................4
5. Desarrollo Experimental.......................................................................................................................4
6. Resultados y Discusión. ...................................................................................................................10
6.2 Análisis de resultados.....................................................................................................................41
7.0 Contrastación de la hipótesis. .......................................................................................................58
8. Conclusiones. .....................................................................................................................................59
9. Referencias:........................................................................................................................................59
ANEXO I. Diferencia de alturas. ..........................................................................................................60
Anexo II - Longitud 2.56 m “Tiempos promedio”...............................................................................63
Anexo III - Longitud 4.68 m “Tiempos promedio”..............................................................................67
ANEXO IV “Tiempos promedio, válvula mariposa”. .........................................................................71
ANEXO V “Tiempos promedio, Codo 90°”.........................................................................................77
ANEXO VI. Datos obtenidos en cilindros concéntricos....................................................................85
Anexo VII. Parámetros reológicos.......................................................................................................90
ANEXO VIII Densidad del mercurio .......................................................................................................92
Anexo IX. Densidad de la CMC 0.7% .................................................................................................93
3. 3
2. INTRODUCCIÓN
Cuando un fluido fluye por el interior de una tubería generalmente ocurren perdidas de
energía debido a la fricción interna en el fluido o al rozamiento con las paredes de la tubería
dependiendo del régimen de flujo, el cual depende de 3 parámetros físicos que describen las
condiciones de flujo, estos son el diámetro de tubería, la velocidad del fluido y la viscosidad, el
comportamiento de un fluido con respecto a las perdidas de energía depende bastante si el
flujo es laminar o turbulento ; un flujo lento y uniforme se conoce como flujo laminar, mientras
que un flujo rápido y caótico se conoce como flujo turbulento. Por otra parte es importante
saber que tales perdidas de energía traen como resultado una disminución de la presión entre
dos puntos del sistema de flujo, por lo que es necesario conocer como cuantificar esas
pérdidas por fricción en el sistema, midiendo la velocidad y los gradientes de presión de un
fluido en movimiento en una longitud establecida. Por lo tanto para poder llevar acabo la
selección adecuada de equipo de bombeo es necesario conocer la influencia que tienen las
pérdidas de energía por fricción que opone un fluido al ser transportado por una tubería y un
accesorio.
En el presente reporte se da a conocer el procedimiento experimental así como los resultados
obtenidos en la red de flujo DANONE con un fluido modelo( CMC 0.7%) parecido a la natilla
de vainilla ,además se presentan los datos y cálculos necesarios que nos ayudarán a
determinar el comportamiento de este fluido en una red de tuberías a diferentes longitudes
(2.56 cm y 4.68 cm) y dos cambios de accesorios (válvula mariposa y codo 90°) por medio de
la medición de tiempos y diferencias de alturas para obtener velocidades y caídas de presión,
lo cual nos ayudara a ser más precisos en el escalamiento y en la selección de equipos
necesarios para la elaboración de natilla a nivel industrial.
4. 4
3. Planteamiento del problema
Se han reportado fluidos newtonianos en donde la relación es directamente proporcional entre
el caudal y la caída de presión para una longitud dada, para accesorios y tuberías en fluidos
no newtonianos se conoce poco de esta relación.
3.1 Hipótesis
A mayor velocidad menor caída de presión, por lo tanto al variar la frecuencia de la bomba
habrá un cambio significativo representado por una relación proporcional para fluidos no
newtonianos.
3.2 Objetivo general
Evaluar la relación entre el caudal y la caída de presión en una red de flujo a diferentes
longitudes, midiendo la caída de presión y el gasto volumétrico para el escalamiento dinámico
de una planta procesadora de natilla.
4. Objetivos cubiertos
Objetivo Particular 5. Determinar parámetros reológicos de la concentración de CMC elegida
mediante viscosimetría de tubo variando la frecuencia de la bomba manteniendo el volumen
constante para el cálculo del factor de fricción y Kf.
Variable Independiente: Frecuencia del motor.
Variable Dependiente: Tiempo, ∆𝑍
Variable Respuesta: n, k
Objetivo Particular 6. Calcular las caídas de presión (ΔP) y el gasto volumétrico (Q) en
régimen laminar variando 2 longitudes y 2 accesorios (codo 90° y válvula mariposa) mediante
diferencia de alturas a través de un manómetro de tubo en “U” para la relación proporcional
entre las variables.
5. Desarrollo Experimental
5.1 Actividad previa. “Armado de manómetros”.
Colocar los manómetros de tubo en U cerrados en la red de flujo
5. 5
Método
1. Poner las mangueras en forma de “U” sobre los canales de la tabla, de tal forma que
las cintas métricas queden a un lado de la manguera, sujetar las mangueras con las
abrazaderas sin fin.
2. Vaciar el mercurio dentro de las mangueras hasta que esté nivelado en cierto punto de
la cinta métrica en ambos extremos de la manguera.
3. Conectar las mangueras con sus respectivos anillos pisométricos con una distancia
correspondiente para cada diámetro de tubería
5.2 Actividad previa. “Armado de la red de flujo”.
Materiales
Cronómetro
Probeta 2 L
Franelas
Servitoallas
Método
1. Antes de usar la red de flujo, verificar que la tubería no tenga agua, en caso de
tener, está debe ser retirada.
2. Armar la tubería con diámetro de 1.5 in (3.5 cm diámetro interno) con una
relación
20𝐷 < 𝑙 𝑒 < 30𝐷
20 (1.37 in) = 27.4 in = 69.596 cm = 70 cm
3. Medir los tramos de tubería que están en la red piloto para saber si los tramos
puestos nos sirven, en caso de que no, elegir los tramos que de adapten a los
resultados anteriores.
Para poder garantizar que se puede utilizar la viscosimetría de tubo en la tubería
se debe de cumplir la siguiente consideración:
2 < 𝐿
𝐷⁄ < 400
4. Una vez armada la tubería con los diámetros y longitudes correctos colocar
correctamente los anillos Piezométricos, abrazaderas para tubería y accesorios.
5. Asegurarse que las válvulas del tanque de almacenamiento esté cerrada.
6. 6
6. Llenar el tanque con los 45 L de CMC al 0.7%
7. Ubicar el “switch” de la bomba, levantar la palanca, para dar paso a la corriente
eléctrica.
8. De la caja de variador de frecuencia seleccionar la frecuencia con la que va
trabaja la bomba; primero se trabajara con una frecuencia de 10 para verificar
que no haya fugas. Si se presentan fugas ajustar bien los accesorios, anillos
Piezométricos y abrazaderas para tubería.
9. Una vez hecho los pasos anteriores, se procede a trabajar en la red de flujo
10.Encender la bomba y fijar el nivel más alto de frecuencia (55 Hertz).
11.Tomar la manguera y colocarla dentro de una probeta de plástico de 2 L.
12.Medir el tiempo que tarda el fluido en alcanzar el volumen
Volumen = 200 mL = 0,0002 m^3
13.registrar los datos de tiempo
14.Medir la altura de cada lado del manómetro de tubo en U cerrado en cada
intervalo de frecuencia para calcular la diferencia de alturas
Δz=Z1-Z2
15.Repetir los puntos de 11-14 para cada frecuencia en un intervalo de frecuencia
55, de 5 en 5 hasta la frecuencia de 30 Hertz.
16.Repetir pero esta vez tomando los datos de frecuencia en forma ascendente.
17.Calcular el gasto volumétrico (Levenspiel, 1998).
18.Calcular las medidas de tendencia central (media, desviación estándar y
coeficiente de variación) a los valores de tiempo registrados, con el fin de
establecer su confiabilidad.
19.Calcular el gasto volumétrico en cada cambio de tramo recto, siguiendo la
metodología anterior.
𝐐 =
𝐕
𝐭
7. 7
5.3 Viscosimetría de tubo
Se realizar la viscosimetría de tubo para poder obtener el número Reynolds bajo
condiciones de experimentación a partir de los datos de diferencia de altura de los
manómetros.
Materiales
Manómetro diferencial
Red de flujo armada
Dispersión de CMC a 0.7%
Método:
1. Consideraciones para viscosimetría de tubo
El fluido es obligado a pasar a través de un tubo
El flujo es laminar y estacionario
Flujo unidireccional
Energía cinética constante
Efectos de entrada y salida despreciables
2 < 𝐿
𝐷⁄ < 400
Para la sección del tubo 1.
𝐿
𝐷
=
165.5
3.5
= 47.28
Para la sección del tubo 2
𝐿
𝐷
=
430
3.5
= 122.85
Para la sección del tubo 5
𝐿
𝐷
=
196
3.5
= 56
Para la sección del tubo 6
𝐿
𝐷
=
257.5
3.5
= 73.57
Para la sección del tubo 7
8. 8
𝐿
𝐷
=
210.5
3.5
= 60.14
Esta consideración debe cumplirse en cualquier sección de la red de flujo.
1. Realizar corridas de la dispersión de CMC al 0.7% en la red con el arreglo
elegido para cada frecuencia
2. Obtener los datos de altura y la diferencia de alturas en el manómetro diferencia
5.4 Secuencia de cálculo:
Diámetro interno: 3.49 m 0.0349 m
Radio: 0.01745 m
𝑨 = 𝝅𝒓 𝟐
= 𝝅( 𝟎. 𝟎𝟏𝟕𝟒𝟓 𝒎) 𝟐
= 𝟗. 𝟓𝟔𝟔𝟐𝒙𝟏𝟎−𝟒
𝒎 𝟐
Calculo de velocidad de corte y esfuerzo de corte.
Para calcular la velocidad de cizalla y el esfuerzo cortante se
utilizaron las siguientes ecuaciones:
Una vez obtenidos dichos datos, se procede a elaborar sus respectivos gráficos de
Esfuerzo (Pa) vs Velocidad de cizalla, para la del valor de n.
L= longitud entere anillos piezometricos = 4.30 m
9. 9
Corrección de Rabinowitch:
Para corregir el valor de la velocidad se usa la corrección de Rabinowitch.
Listado de Ecuaciones:
v = Q/A
∆P =
∆Z (ρHg−ρGoma) g
gc
∆P =
4 𝐅𝐅ρV2L
2 D gc
∆P =
𝐊 𝐟 ρ V2
2 gc
10. 10
6. Resultados y Discusión.
Para obtener los valores de n y k, se graficó el esfuerzo vs la velocidad de cizalla. Se
obtuvo un valor de n=0.5805. Con estos valores se procede a hacer la corrección de
Rabinowitch, para encontrar nuevos valores de n y k, los cuales se utilizaran para el
cálculo del Reynolds.
Figura 1. Parámetros reológicos Descenso 1 Tramo recto 2.56 m
Figura 2. Parámetros reológicos Ascenso 1 Tramo recto 2.56 m
y = 4.1323x0.5805
R² = 0.9965
y = 3.7525x0.5805
R² = 0.9965
0
5
10
15
20
25
0.00000 2.00000 4.00000 6.00000 8.00000 10.00000 12.00000 14.00000 16.00000 18.00000
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
Parámetrosreológicos
y = 5.0384x0.4829
R² = 0.997 y = 4.6501x0.4829
R² = 0.997
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
0.00000 2.00000 4.00000 6.00000 8.00000 10.00000 12.00000 14.00000 16.00000 18.00000
11. 11
Figura 3. Parámetros reológicos Descenso 1 vs Ascenso 1 Corrección Tramo recto 2.56 m
Figura 4. Parámetros reológicos Descenso 1 Tramo recto 4.68 m
y = 3.7525x0.5805
R² = 0.9965
y = 4.6501x0.4829
R² = 0.997
0
5
10
15
20
25
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
Descensovs Ascenso
y = 5.6132x0.4893
R² = 0.9926 y = 5.0111x0.4893
R² = 0.9926
0
5
10
15
20
25
0.00000 2.00000 4.00000 6.00000 8.00000 10.00000 12.00000 14.00000 16.00000 18.00000 20.00000
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
Parámetrosreológicos
12. 12
Figura 5. Parámetros reológicos Ascenso 1 Tramo recto 4.68 m
Figura 6. Parámetros reológicos Descenso 1 vs Ascenso 1 Corrección Tramo recto 4.68 m
y = 5.9054x0.4343
R² = 0.9934
y = 5.3397x0.4343
R² = 0.9934
0
5
10
15
20
25
0.00000 2.00000 4.00000 6.00000 8.00000 10.00000 12.00000 14.00000 16.00000 18.00000 20.00000
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
Parámetrosreológicos
y = 5.0111x0.4893
R² = 0.9926
y = 5.3397x0.4343
R² = 0.9934
0
5
10
15
20
25
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
Descenso vs Ascenso
18. 18
Figura 17. Parámetros reológicos Descenso 2 vs Ascenso 2 Codo 90°
Los gráficos anteriores, nos sirven para obtener: n y k
1. n Se obtiene al graficar los datos de esfuerzo vs Velocidad de cizalla, como se
puede observar se obtiene una curva, y el fluido que se está estudiando al ser no
newtoniano, el tratamiento a dicha curva es hacer una regresión potencia, para
obtener el dato de n, el cual nos sirve después.
2. Una vez que se tiene el dato de n, este se usa para corregir los datos de
velocidad media ( 𝛾)con la corrección de Rabinowitch; y de esta manera se
obtendrá el valor de k, necesario para el cálculo del Reynolds. En el Anexo VII se
presentan las tablas de los parámetros reológicos obtenidos a lo largo de toda la
experimentación.
A continuación se presentan los datos obtenidos en una serie de tablas, primeramente
para tramo recto y luego para accesorios.
y = 4.026x0.5188
R² = 0.9955
y = 4.3701x0.4704
R² = 0.9881
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
0 5 10 15 20
Esfuerzo(Pa)
Velocidad corregida (1/s)
Descenso 2 vs Ascenso 2
41. 41
6.2 Análisis de resultados
I. Independencia con el tiempo. La siguiente figura muestra el comportamiento típico al
comparar las curvas de Descenso vs Ascenso, a lo largo de la experimentación en la red de
flujo, tanto para Viscosimetría en tramo recto como n accesorios.
Fig. 18 Curvas de flujo Descenso vs Ascenso.
II. Comparación de las viscosimetría de tubo para tramo recto vs viscosimetría para
accesorios (válvula mariposa y codo 90°).
En la siguiente página se muestra la figura 19, en la cual se puede observar que no se presentaron
variaciones en el comportamiento de la CMC a lo largo de los dos días de experimentación; en el
día uno se trabajó en los tramos rectos de tubería, y en el segundo día se trabajó con los
accesorios (válvula mariposa y codo 90°).
III. Datos obtenidos de Esfuerzo y velocidad de cizalla - cilindros concéntricos.
En la figura 20 están graficados los datos de la muestra 1 y muestra 2 que se tomaron durante la
experimentación en el día uno, se trabajó continuamente con la goma CMC en tramo recto, se
puede observar gráficamente que la goma a lo largo de la experimentación estuvo estable
reológicamente.
En la figura 21 están graficados los datos de la muestra 1 (al principio de la experimentación con
válvula mariposa), muestra 2 (inicio de experimentación con codo 90°) y una muestra 3 (al final de la
experimentación con el codo 90°) que se tomaron durante la experimentación en el día dos, se trabajó
continuamente con la goma CMC a lo largo de la tubería junto con los accesorios, se puede
observar gráficamente que la goma a lo largo de la experimentación estuvo estable reológicamente.
Para ver los datos de Esfuerzo y velocidad de cizalla obtenidos en cilindros concéntricos, ver el
anexo VI.
0
5
10
15
20
25
0 5 10 15 20
Esfuerzo(Pa)
Velocidad corregida (1/s)
42. 42
Figura 19. Comparación de las viscosimetrías obtenidas en la experimentación.
0
5
10
15
20
25
30
0 3 6 9 12 15 18 21
Esfuerzo(Pa)
Velocidad corregida (1/s)
VISCOSIMETRIA
43. 43
Figura 20. Cilindros concéntricos, día 1 de experimentación.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
Curvas de flujo C.C. Día 1
Muestra 1 Muestra 1 repetición Muestra 2 Muestra 2 repetición
44. 44
Figura 21. Cilindros concéntricos, día 2 de experimentación.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad(1/s)
Curvas de flujo C.C. Día 2
Muestra 1 M.1 Repetición Muestra 2
M.2 Repetición Muestra 3 M.3 Repetición
45. 45
IV. Comparación de viscosimetría obtenida en la red de flujo vs cilindros concéntricos.
Figura 22. V.T. vs C.C. para tramo recto L1 Curva de Descenso (2.56 m)
Figura 23. V.T. vs C.C. para tramo recto L1 Curva de Ascenso (2.56 m)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.00000 200.00000 400.00000 600.00000 800.00000 1000.00000 1200.00000 1400.00000
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
TRAMO RECTO L1
Dscenso Rabinowitch 1.0 Muestra 1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
TRAMO RECTO L1
Ascenso Rabinowitch 1.0 Muestra 1 repetición
46. 46
Figura 24. V.T. vs C.C. para tramo recto L2 Curva de Descenso (4.68 m)
Figura 25. V.T. vs C.C. para tramo recto L2 Curva de Ascenso (4.68 m)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
TRAMO RECTO L2
Descenso Rabinowitch 1.1 Muestra 2
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C
TRAMO RECTO L2
Ascenso Rabinowitch 1.1 Muestra 2 repetición
49. 49
Figura 30. V.T. vs C.C. para accesorio Codo 90° Curva de Ascenso 1
Figura 31. V.T. vs C.C. para accesorio Codo 90° Curva de Descenso 2
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
CODO 90°
Esfuerzo vs Velocidad Ascenso 1 Codo 90° M.2 Repetición
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
CODO 90°
Esfuerzo vs Velocidad Descenso 2 Codo 90° Muestra 3
50. 50
Figura 32. V.T. vs C.C. para accesorio Codo 90° Curva de Descenso 2
Se pude observar que el comportamiento reológico de la CMC tanto en viscosimetría como en el
viscosímetro de cilindros concéntricos es similar porque tiene el mismo comportamiento ya que
sigue la misma tendencia, por lo cual se puede emplear este método experimental para obtener
los valores de los parámetros reológicos.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Esfuerzo(Pa)
Velocidad (1/s)
V.T./C.C.
CODO 90°
Esfuerzo vs Velocidad Ascenso 2 Codo 90° M.3 Repetición
51. 51
V. Comparación del caudal en función de la caída de presión en una tubería.
Figura 33. Comparación del Q vs ∆𝑃 para tramo recto.
Las curvas de color verde y rojo, corresponden al tramo corto (2.56 m), se puede observar que en flujo laminar, el caudal es proporcional
al gradiente de presión, sin embargo para las curvas de color azul y morado, las cuales corresponden a la longitud de tramo largo (4.68m)
no presenta el mismo comportamiento.
0
0.00001
0.00002
0.00003
0.00004
0.00005
0.00006
0.00007
0 2000 4000 6000 8000 10000
Q(m3/s)
Caída de presión (Pa)
Caudal vs Caída de presión
52. 52
VI. Comparación del caudal en función de la caída de presión en accesorios.
Figura 35. Comparación del Q vs ∆𝑃 para accesorios.
Se puede observar que se produce una mayor caída de presión con la válvula de mariposa, debido a que esta reduce el área de paso
del fluido. En cuanto a los codos, se puede decir que existe un comportamiento proporcional entre el caudal y la caída de presión, ya
que a mayor caudal mayor caída de presión.
0
0.00001
0.00002
0.00003
0.00004
0.00005
0.00006
0.00007
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800
Q(m^3/s)
Δp (Pa)
Q vs ΔP Accesorios
53. 53
VII. Comparación del caudal en función de la caída de presión, del tramo recto vs accesorios.
Figura 35. Comparación del Q vs ∆𝑃 tramo recto VS accesorios.
Como se puede ver existe más caída de presión en los tramos rectos de tubería porque debido a lo efectos viscosos ocasionados por la
tubería también podemos notar que el tramo largo genera un mayor gradiente de presión y un mayor caudal debido a que aumentaba el
tiempo de residencia del fluido en la tubería sin embargo se mantuvo una proporcionalidad, lo cual no ocurrió con la válvula de mariposa
la cual presenta un comportamiento distinto a las demás como ya se explicó anteriormente.
0
0.00001
0.00002
0.00003
0.00004
0.00005
0.00006
0.00007
0 2000 4000 6000 8000 10000
Caudal(m3/s)
Caída de presión (Pa)
Caudal vs Caída de presión
54. 54
VIII. Comparación del FF vs Reynolds para los tramos rectos de tubería.
Conforme aumenta el número de Re disminuye el valor del factor de fricción, debido a que al aumentar la velocidad se reduce el tiempo
de residencia por lo cual disminuye la fricción. Se puede observar que para la longitud de tramo corto L1 (2.56 m) hay más FF, que para
la longitud larga L2 (4.68m).
0
20
40
60
80
100
120
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
FF
Re
FF vs Re
FF VS Re Descenso Tramo Recto L1 FF vs Re Descenso Tramo Recto L2
FF vs Re Ascenso Tramo Recto L2 FF vs Re Ascenso Tramo Recto L1
55. 55
IX. Comparación del Kf vs Reynolds para el accesorio válvula mariposa.
Pudimos observar que a medida que disminuye el Re, aumenta el coeficiente de resistencia, esto debido al rozamiento existente entre el
fluido y la tubería.
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
0.00000 0.50000 1.00000 1.50000 2.00000 2.50000
Kf
Re
kf vs Re Válvula de Mariposa
kf vs Re Descenso 1 Válvula Mariposa kf vs Re Ascenso 1 Válvula Mariposa kf vs Re Descenso 2 Válvula Mariposa
56. 56
X. Comparación del Kf vs Reynolds para el accesorio Codo 90°.
Se puede observar que a medida que disminuye el Re , aumenta el coeficiente de resistencia, esto debido al rozamiento existente entre
el fluido y la tubería.
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
0 0.5 1 1.5 2 2.5
Kf
Re
Kf vs Re Codo 90°
ascenso codo 90 descenso 2 codo 90º ascenso 2 Codo 90º descenso codo 90
57. 57
XI. Comparación del Kf vs Reynolds de ambos tramos rectos vs ambos accesorios.
Se puede observar que el fluido ejerce una mayor resistencia es la válvula mariposa, ocasionado por la reducción del área por la que
pasa el fluido.
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
0 0.5 1 1.5 2 2.5
Kf
Re
kf vs Re COMPARATIVO
ascenso codo 90 descenso 2 codo 90º
ascenso 2 Codo 90º descenso codo 90
kf vs Re Descenso 1 Válvula Mariposa kf vs Re Ascenso 1 Válvula Mariposa
kf vs Re Descenso 2 Válvula Mariposa
58. 58
7.0 Contrastaciónde la hipótesis.
Hipótesis A mayor velocidad menor caída de presión, por lo tanto al variar la frecuencia de la
bomba habrá un cambio significativo representado por una relación proporcional para fluidos no
newtonianos.
La hipótesis es aceptada para tramo recto y para el accesorio codo 90°; se demostró que
efectivamente existe una relación proporcional entre el caudal en función de la caída de presión
para tramo recto y para el accesorio de Codo 90°. Sin embargo la hipótesis es no es aceptada para
el accesorio de válvula mariposa, pues no hay proporcionalidad, produciendo un mayor gradiente
de presión en comparación del codo. Esto es debido que en la válvula mariposa hay una reducción
del área de paso del fluido, ocasionando así una mayor resistencia al flujo, ocasionando un cambio
de superficie de paso del flujo provocando así turbulencia, lo que ocasiona malas lecturas en las
diferencias de alturas en los manómetros, afectando directamente en la caída de presión,
ocasionando así los picos en nuestra grafica de Caudal vs Caída de presión, esos “picos” se
podrían interpretar como caídas de presión adicionales por la válvula mariposa.
59. 59
8. Conclusiones.
Se Concluye que si se mantiene al fluido en régimen laminar y un volumen constante durante la
experimentación el comportamiento de la CMC se mantiene estable pero debido a los cambios en
las temperaturas se volvía un poco más fluida.
Al estudiar el caudal en función de la caída de presión en una tubería dada se concluyó que hay
una relación proporcional en cuanto a los tramos rectos y el codo de 90°, mas sin embargo, en la
válvula mariposa no existe esta relación debido a que este accesorio ocasiona mayor fricción
debido a la reducción del área en la tubería, dando puntos muy diferentes de caídas de presión.
9. Referencias:
Crane. “Flujo de fluidos en válvulas, accesorios y tuberías”. Mc-graw-Hill. México (1988).
Geankoplis. “Procesos de Transporte y Operaciones Unitarias”. México. Ed. Continental
(1998).
Munson, B. R., “Mecánica de fluidos aplicada”. Editorial Prentice Hall Hispanoamericana,
México (1996).
Perry, R.H. y Chilton, C.H. “Manual del ingeniero químico”. Mcgraw-Hill. New York. USA.
(1982).
Steffe. “Rheological Methods In Food Process Engineering”. USA. Ed. FreemanPres (1992).
60. 60
ANEXO I. Diferencia de alturas.
Para el tramo de tubería de 256 cm (0.256 m), Diámetro interno de 0.035 m y con volumen
de 200 mL (0.0002 m^3):
Tabla 1. Diferencia de alturas para la longitud de tubería de 2.56 m
viscosimetría de tubo arreglo 2
Hz Z1 (cm) Z2 (cm) ΔZ (m) Hz Z1 (cm) Z2 (cm) ΔZ (m)
55 76.6 68.6 0.08 55 81.4 75.5 0.059
50 75.9 69.1 0.068 50 80.9 76.2 0.047
45 75.4 69.5 0.059 45 80.5 76.4 0.041
40 74.8 69.9 0.049 40 80.2 76.9 0.033
35 74.5 70.4 0.041 35 79.9 77.2 0.027
30 73.9 70.8 0.031 30 79.7 77.3 0.024
ascenso ascenso
30 74.2 70.7 0.035 30 79.5 77.4 0.021
35 74.5 70.3 0.042 35 79.7 77.4 0.023
40 75 69.9 0.051 40 79.9 77.2 0.027
45 75.5 69.7 0.058 45 80.2 77 0.032
50 75.9 69.2 0.067 50 80.3 76.7 0.036
55 76.4 68.9 0.075 55 80.7 76.4 0.043
Para el tramo de tubería de 468 cm, Diámetro interno de 0.035 m y con volumen de 200 mL
(0.0002 m^3):
Tabla 1.1. Diferencia de alturas para la longitud de tubería 4.68 m
viscosimetría de tubo arreglo 1
Hz Z1 (cm) Z2 (cm) ΔZ (m) Hz Z1 (cm) Z2 (cm) ΔZ (m)
55 76.4 68.3 0.081 55 82.1 74.4 0.077
50 76.1 68.5 0.076 50 82.1 75.1 0.07
45 75.6 69.2 0.064 45 81.2 75.3 0.059
40 75.2 69.6 0.056 40 81.1 75.6 0.055
35 74.7 70.1 0.046 35 80.7 76.2 0.045
30 74.1 70.4 0.037 30 80.2 76.6 0.036