Natural Gas

1. LICUABLES
EN EL GAS
NATURAL
PROCESOS DE FRACCIONAMIENTO DEL
GAS NATURAL

2. CALCULO DE
CONTENIDO
DE LÍQUIDOS
OBTENCIÓN DE GLP, GASOLINA
NATURAL E ISOPENTANO

3. Sabiduría ante todo,
adquiere sabiduría; y
sobre todas tus
posesiones adquiere
inteligencia..
PbxZ iiSeco
2
2
1
1 







 

4. CONTENIDO DE LICUABLES EN EL GAS
NATURAL
RELACION DE LICUABLES EN EL GAS NATURAL Y SU PRODUCCION
4

5. 5

6. La cromatografía del gas natural
nos indica la calidad del gas que
esta siendo sometido a un proceso
de remoción de impurezas y el
fraccionamiento de líquidos del
gas natural
6
CALIDAD DEL GAS
NATURAL

7. GAS DE ENTRADA A PROCESO
DE FRACCIONAMIENTO
7
N2 0,5974
C1 88,6072
C2 5,9142
CO2 1,5452
C3 2,0912
iC4 0,3498
nC4 0,4947
iC5 0,1652
nC5 0,1100
C6 0,0822
C7 0,0303
C8 0,0112
C9+ 0,0014
Total 100,0

8. TRATAMIENTO PREVIO AL
FRACCIONAMIENTO
El gas que sale del pozo pasa por
un sistema de separación primaria
donde se separa el agua, solidos en
suspensión el condensado y el gas
natural
8
Una es el gas separado pasa por un
proceso de eliminación de
impurezas del gas como el dióxido
de carbono, acido sulfhídrico, agua
y otros para dejar el gas en
condiciones de mayor energía.
Este gas pasa al sistema de
fraccionamiento para separar los
componentes mas pesados del gas
natural
PASO 01 PASO 02

9. CALCULOTEORICO DE LICUABLES
9
CROMATOGRAFIA DE
ENTRADA
GAS DE ENTRADA AL PROCESO
MMPCD BTU/PC SG PSI °F
420,597 1.099,992 0,643 968,576 96,928
N2 0,5974
C1 88,6072
C2 5,9142
CO2 1,5452
C3 2,0912
iC4 0,3498
nC4 0,4947
iC5 0,1652
nC5 0,1100
C6 0,0822
C7 0,0303
C8 0,0112
C9+ 0,0014
Total 100,0

10. CALCULO DEL PODER CALORIFICO DEL GAS
DE LA CORRIENTE
10
Mezcla Gaseosa
Composicion del
Gas
Componentes Alimentacion, xi
[1] [2]
N2 0,5974
CO2 1,5452
CH4 88,6072
C2H6 5,9142
C3H8 2,0912
iC4 0,3498
nC4 0,4947
iC5 0,1652
nC5 0,1100
nC6 0,0822
nC7 0,0303
nC8 0,0112
C9+ 0,0014
H2O
TOTAL 100,0000

11. 11

12. 9
Mezcla Gaseosa
Componentes
[1]
Composición del Gas
Alimentación, xi
[2]
GPSA
Poder Calorífico Ideal de cada
Componente
BTU/PC
[3]
Poder Calorífico
Ideal de cada
fracción
BTU
[4]=[2]*[3]/100
N2 0,5974
CO2 1,5452
CH4 88,6072 1010,00000 894,93308
C2H6 5,9142 1769,60000 104,65810
C3H8 2,0912 2516,10000 52,61753
iC4 0,3498 3251,90000 11,37578
nC4 0,4947 3262,30000 16,13759
iC5 0,1652 4000,90000 6,60963
nC5 0,1100 4008,90000 4,40937
nC6 0,0822 4755,90000 3,90835
nC7 0,0303 5502,50000 1,66680
nC8 0,0112 6248,90000 0,69797
C9+ 0,0014 7742,90000 0,10796
100,0000

13. 13

14. 9
Mezcla Gaseosa
Componentes
[1]
Composición del
Gas
Alimentación, xi
[2]
(API)
Factor bi1/2
psia-1/2
[5]
N2 0,5974 0,0044000
CO2 1,5452 0,0197000
CH4 88,6072 0,0116000
C2H6 5,9142 0,0239000
C3H8 2,0912 0,0344000
iC4 0,3498 0,0458000
nC4 0,4947 0,0478000
iC5 0,1652 0,0581000
nC5 0,1100 0,0631000
nC6 0,0822 0,0802000
nC7 0,0303 0,0944000
nC8 0,0112 0,1137000
C9+ 0,0014 0,1538000
100,0000

15. 9
Mezcla
Gaseosa
Componentes
[1]
Composición del Gas
Alimentación, xi
[2]
GPSA
Poder Calorífico Ideal
de cada Componente
BTU/PC
[3]
Poder Calorífico
Ideal de cada
fracción
BTU
[4]=[2]*[3]/100
(API)
Factor
bi1/2
psia-1/2
[5]
xi bi1/2
psia-1/2
[6]=[2]*[5]/100
N2 0,5974 0,0044000 0,0000263
CO2 1,5452 0,0197000 0,0003044
CH4 88,6072 1010,00000 894,93308 0,0116000 0,0102784
C2H6 5,9142 1769,60000 104,65810 0,0239000 0,0014135
C3H8 2,0912 2516,10000 52,61753 0,0344000 0,0007194
iC4 0,3498 3251,90000 11,37578 0,0458000 0,0001602
nC4 0,4947 3262,30000 16,13759 0,0478000 0,0002365
iC5 0,1652 4000,90000 6,60963 0,0581000 0,0000960
nC5 0,1100 4008,90000 4,40937 0,0631000 0,0000694
nC6 0,0822 4755,90000 3,90835 0,0802000 0,0000659
nC7 0,0303 5502,50000 1,66680 0,0944000 0,0000286
nC8 0,0112 6248,90000 0,69797 0,1137000 0,0000127
C9+ 0,0014 7742,90000 0,10796 0,1538000 0,0000021
100,0000 0,0134134

16. CALCULAR:
16
Factor Compresibilidad Gas Seco, Zseco
Poder Calorifico Ideal Gas Seco, HV
id
Poder Calorifico Real Gas Seco, Hv
id / Zseco
Humedad de Saturacion del Aire, xw
Factor Compresibilidad Gas Saturado, Zsat
Poder Calorífico Real Gas Saturado. (1-xw)Hv
id / Zsat

17. CALCULOTEORICO DE LICUABLES
BASE DE CALCULO
17
FACTOR COMPRESIBILIDAD GAS
SECO, ZSECO
A
F
D
Humedad de Saturación
del Aire, xw P
P
x
F
w
w
o
60

PbxZ iiSeco
2
2
1
1 







 
FACTOR COMPRESIBILIDAD GAS
SATURADO, Zsat
  PbxbxxZ wwiiwsat
2
2
1
2
1
11 







 

18. CALCULOTEORICO DE LICUABLES
VOLUMEN DE GAS ENTREGADO = 420.597.000 PC
18
Poder calorífico ideal gas seco,
HV
ID
FACTOR COMPRESIBILIDAD GAS
SECO, ZSECO
Poder Calorífico Real Gas
Seco, Hv
id / Zseco
= 1-(6)^2*14,696 = 0,997355898
= (4)/1000 = 1,09712 BTU/PC
A
B
C
D
= (B)/(A) = 1,10003 BTU/PC
Humedad de Saturación
del Aire, xw
= 0,25636/14,696 = 0,017444203
P
P
x
F
w
w
o
60


19. CALCULO PODER CALORIFICO DEL GAS DE LA
CORRIENTE
19
PODER CALORIFICO REAL GAS
SATURADO. (1-XW)HV
ID / ZSAT
Factor Compresibilidad Gas
Saturado, Zsat
= 1-((1-D)*(6)+D*E)^2*14,696
= 0,9970090
E
= REDONDEAR((1-D)*B/F;5)
= 1,08122 BTU/PC
Factor bi del agua
F
= 0,0623
PC
PODER CALORIFICO DEL GAS
DE LA CORRIENTE

20. 20
Mezcla Gaseosa
Composicion del
Gas
Componentes Alimentacion, xi
[1] [2]
N2 0,5974
CO2 1,5452
CH4 88,6072
C2H6 5,9142
C3H8 2,0912
iC4 0,3498
nC4 0,4947
iC5 0,1652
nC5 0,1100
nC6 0,0822
nC7 0,0303
nC8 0,0112
C9+ 0,0014
H2O
TOTAL 100,0000
CALCULO DELVOLUMENY PODER CALORIFICO DE
GLPTEORICO DE LA CORRIENTE

21. CALCULO DELVOLUMENY PODER CALORIFICO DE
GLPTEORICO DE LA CORRIENTE
21
Factor bi del agua = 0,0623
Mezcla
Gaseosa
Composicion
del Gas
Poder Calorifico
Ideal de cada
Componente
Poder Calorfico
Ideal de cada
fraccion
Factor
bi1/2 xi bi1/2 R ELA C ION
P C Gas/ Gal Liq.
Litro s/ P C
Gravedad
Especifica a
60o
F
Componentes Alimentacion, xi BTU/PC BTU/PC psia-1/2
psia-1/2
[1] [2] [3] [4]=[2]*[3]/ 100 [5] [6]=[2]*[5]/ 100 [7] [8]=[2]/ ([7]*100)*3,7854
N2 - - - 0,0044 - 91,4130 - 0,80940
CO2 - - - 0,0197 - 58,8070 - 0,81801
CH4 - 1010,00000 - 0,0116 - 59,1350 - 0,30000
C2H6 - 1769,60000 - 0,0239 - 37,4760 - 0,35619
C3H8 2,0912 2516,10000 1.792,3196 0,0344 0,0245 36,3750 0,0741 0,50698
iC4 0,3498 3251,90000 387,4952 0,0458 0,0055 30,6390 0,0147 0,56286
nC4 0,4947 3262,30000 549,6976 0,0478 0,0081 31,7910 0,0201 0,58402
iC5 - 4000,90000 - 0,0581 - 27,3800 - 0,62441
nC5 - 4008,90000 - 0,0631 - 27,6740 - 0,63108
nC6 - 4755,90000 - 0,0802 - 24,3790 - 0,66404
C7+ - 6248,90000 - 0,1137 - 19,5750 - 0,70678
H2O - 0,0623000
TOTAL 2,94 2.729,51235 0,0380163 0,10892 0,52662

22. CALCULO DELVOLUMENY PODER CALORIFICO DE
GLPTEORICO DE LA CORRIENTE
22
Producción de GLP
1.344,88
708.2
MC
TN
Factor Compresibilidad Gas Seco, Zseco 0,978760745
GLP, Poder Calorifico Ideal Gas Seco, HV
id 2,72951BTU/PC
GLP, Poder Calorifico Real Gas Seco, Hv
id / Zseco 2,78874BTU/PC
Humedad de Saturacion del Aire, xw 0,017444203
Factor Compresibilidad Gas Saturado, Zsat 0,9782848
Poder Calorifico del GLP 25,17014MMBTU/MC
Gravedad Especifica del GLP 0,52662

23. CALCULO DELVOLUMENY PODER CALORIFICO DE
ISOPENTANOTEORICO DE LA CORRIENTE
23
Mezcla Gaseosa Composición del Gas
RELACION PC Gas / Gal
Liq.
Barriles/PC
Componentes Alimentación, xi
[1] [2] [7] [8]=[2]/([7]*42)/Total[2]
N2 - 91,41300 -
CO2 - 58,80700 -
CH4 - 59,13500 -
C2H6 - 37,47600 -
C3H8 - 36,37500 -
iC4 - 30,63900 -
nC4 - 31,79100 -
iC5 0,16520 27,38000 0,0008696
nC5 27,67400 -
nC6 24,37900 -
nC7 21,72500 -
nC8 19,57500 -
C9+ 16,32500 -
H2O
TOTAL 0,16520 0,0008696
Volumen de Gasolina Teorica 604.23 Barriles

24. CALCULO DELVOLUMENY PODER CALORIFICO DE
GASOLINA NATURALTEORICO DE LA CORRIENTE
24
Mezcla Gaseosa Composición del Gas
RELACION PC Gas / Gal
Liq.
Barriles/PC
Componentes Alimentación, xi
[1] [2] [7] [8]=[2]/([7]*42)/Total[2]
N2 - 91,41300 -
CO2 - 58,80700 -
CH4 - 59,13500 -
C2H6 - 37,47600 -
C3H8 - 36,37500 -
iC4 - 30,63900 -
nC4 - 31,79100 -
iC5 - 27,38000
nC5 0,10999 27,67400 0,0004026
nC6 0,08218 24,37900 0,0003415
nC7 0,03029 21,72500 0,0001413
nC8 0,01117 19,57500 0,0000578
C9+ 0,00139 16,32500 0,0000087
H2O
TOTAL 0,23502 0,0009518
Volumen de Gasolina Teorica 940.9 Barriles

25. BALANCEVOLUMÉTRICAY ENERGÍA
25
GAS RESIDUAL
397.387.000 PC
1,0362 BTU/PC
708,2 TN
2,7887 BTU/PC
GAS ALIMENTO
420.597.000 PC GLP
ISOPENTANO 604,2 BBLS
1,1002 BTU/PC
GASOLINA NATURAL 940,9 BBLS
COMBUSTIBLE 9523000 PC
QUEMADO 456000 PC
LICUABLE 13231000 PC
BALANCE ENERGIA
GAS TOTAL BALANCE VOLUMETRICO 420.597.000 PC
ENTRADA 1,1002 BTU/PC
SALIDA 1,0362 BTU/PC
LICUABLES 0,064 BTU/PC
PLANTA
TRATAMIENTO

26. PRODUCCION REAL DE PLANTA
26
GAS MMPCD BTU/PC SG PSI °F
RECIBIDO 420,597 1.099,992 0,643 968,576 96,928
ENTREGADO 397,387 1.036,329 0,603 970,536 114,178
COMBUSTIBLE 9,523
LICUABLES 13,231
QUEMADO 0,456
GLP TND BBLS TVR SG BTU/PC
PRODUCCION GLP 737,783 8.826,540 142 0,526 2.735,938
GASOLINA iC5 Bbls TVR API
PRODUCCION IC5 318,745 20,50 94,80
GASOLINA Bbls TVR API
PRODUCCION GASOLINA 1.020,540 11,2 82,4
SG
0,625
SG
0,661

27. 27

28. Sabiduría ante todo,
adquiere sabiduría; y
sobre todas tus
posesiones adquiere
inteligencia..
PROVERBIOS 4:7
PbxZ iiSeco
2
2
1
1 







 

29. CUANDO TU ESTUCHAS Y PONES
ATENCIÓN A LA VOZ DE LA SABIDURÍA,
Y PONERLA EN PRACTICA ES CUANDO
TU OBTIENES LA HABILIDAD DE
POSEER EL PODER PARA HACER
RIQUEZA
GRACIAS
ISAIAS 28:23-26

30. carenasm_7@hotmail.com
72614855
GRACIAS