Docim tema2 investigacion_geotecnica

TEMA 2
Exploración del subsuelo
Curso: Ingeniería de fundaciones
docente: Mg.Ing Marco Gálvez Q.

• Cada tipo de obra de ingeniería necesita tanto la descripción de las propiedades ingenieriles del
suelo como la variación de esas propiedades con el espacio. Además, requiere la geometría de los
estratos para establecer las condiciones geotécnicas que permitan la ejecución de sus
fundaciones.
• Lo anterior se logra primero con la exploración del sitio y luego con la caracterización geotécnica.
• La caracterización geotécnica incluye la geología y algunos parámetros geofísicos que permiten
integrar todos los procesos que podrían afectar las propiedades de diseño del suelo.
Sin escala
Pendiente
natural Pendiente
en corte Relleno para
presa
Fundaciones
para
edificaciones
Excavaciones Tú
profundas
entibadas
neles
Relleno para
carreteras
Construcciones
en suelos
blandos
Fundaciones
costa afuera

El conocimiento de las condiciones actuales y la historia de esfuerzos de los distintos estratos en el perfil geotécnico, así como la
ubicación de fallas u otras discontinuidades nos permite establecer las propiedades ingenieriles de los suelos y su distribución
espacial para poder estudiar la respuesta del perfil o de las fundaciones ante distintos fenómenos.

Para obras costa afuera es crucial el conocimiento de las condiciones geotécnicas, lo cual incluye tanto las propiedades de los suelos
como su distribución espacial y si hay presencia de otros elementos como gases que afecten el comportamiento del suelo.
El conocimiento de las propiedades de los suelos y su distribución espacial nos permite dimensionar los elementos de sujeción y la
distancia a la cual deben ser colocados para lograr la estabilidad de la estructura costa afuera.

Geología regional y local Geofísica local Geotecnia local
Caracterización Geotécnica
Con la información de la Geología, la Geofísica y la Geotecnia se tiene una mejor
descripción de las condiciones del sitio, los procesos que pudiesen afectar el
comportamiento del suelo, la determinación de los parámetros de ingeniería para
diseño y la necesidad de obras especiales según las condiciones geométricas de
los estratos y la distribución espacial de las propiedades del suelo.

Nos permite establecer la estratigrafía presente en el
perfil geotécnico para definir tamaño y forma de las
fundaciones y otras obras.
La campaña de exploración debe atender ambas, el
patrón de estratos o lentes presentes en el subsuelo y,
a su vez, la geometría de las fundaciones y la forma de
transmitir las cargas al terreno.
Una buena exploración incluye:
•Un reconocimiento de la zona, tanto con fotografías
aéreas como caminatas o vuelos locales.
•Una campaña de perforaciones o sondeos con
recuperación de muestras.
•Una campaña de investigación geofísica.
•Un programa de ensayos de laboratorio.
•Lograr la caracterización de los distintos suelos
presentes en el perfil geotécnico.

Suelo perturbado
Presión aplicada
Bulbo de
presión
Bulbo de presión
Suelo perturbado
Carga aplicada
• Lo primero que debemos atender para la adecuada exploración del subsuelo es
entender cuál es la distribución de los esfuerzos bajo las fundaciones superficiales
y profundas.
• De esta manera podemos inferir la potencial profundidad de exploración que será
verificada al realizar los sondajes.

Luego debemos atender la distribución y forma de los estratos (geometría) los cuales son
fundamentales para el diseño de fundaciones

B
Min 2,0 B
0,1  v
Zona movilizada por el mecanismo
de falla
(nótese el material desplazado)
B
Zona de influencia
de los esfuerzos
(Bulbo)
• Se debe atender tanto la distribución de los esfuerzos (para cálculos de asentamientos) y
mecanismos de falla de cada tipo de fundación para establecer la profundidad de exploración.
• Nótese que “B” puede ser desde 1 m hasta 50 m si es un tanque!!

Bulbos de
esfuerzos
Mecanismos
de falla

Ejemplo donde se muestra la posibilidad
de no detectar estratos de interés por
sus condiciones con la exploración
Estratos de suelos blandos con
alto potencial de asentamiento
El sondaje cumple con las exigencias al
menos en lo relativo a profundidad

Pendiente
original
Zona
deslizada
Aluvión
Roca
volcánica
Roca
volcánica
Superficie
de falla
Drenaje por la superficie de
falla en un espesor de 700
mm de gran extensión
Corte del
talud que
causa la falla
Corte de una ladera con la topografía original antes de un deslizamiento del talud. La geología
se estableció de los mapas regionales que mostraban la cicatriz de la falla pero la ubicación de
la falla principal fue identificada mediantes sondajes geotécnicos previos al deslizamiento.

En la gráfica 1.13 se muestra un deslizamiento de talud en arcilla denominada “quick” por su
tendencia a perder sus propiedades. En particular, la pérdida de la resistencia al corte se debe a la
remoción de la sal presente en los poros del suelo. El suelo en la zona del deslizamiento había
lixiviado por miles de años hasta que quedó con una resistencia que no permitía el equilibrio del
talud. La movilización del deslizamiento fue provocada por remoción de material en la zona del pie o
por incremento de la carga en la cresta. Estos deslizamientos son comunes en Escandinavia y Canadá.

Efecto del contenido de sal en los poros sobre la resistencia al corte: la fotografía de
la izquierda tiene agua salada mientras que la de la derecha tiene agua fresca. Nótese
que en la fotografía de la derecha se pierde toda la consistencia del suelo.

Propósito de la Exploración del Suelo

Ingeniería de Suelos
Los aspectos más importantes para la
exploración geotécnica son, por una
parte, definir la cantidad y
distribución de las perforaciones y,
por otra parte, de las muestras, tanto
en espacio como en profundidad.
A la derecha algunas consideraciones
que ayudan a orientar estos dos
aspectos y planificar la exploración.

Lo que se desea con la exploración geotécnica es contar con perfiles descriptivos y confiables
de la estratigrafía y de las principales propiedades ingenieriles de los distintos suelos.
Propósito de la Exploración del Suelo

muyblanda
blanda
firme
muy firme
dura
Gs  = S e; si S=1 (suelo saturado), entonces  = e/Gs
log σ’v
LL
i= 0.4 eo
LP
Curva virgen
n = e0/Gs
del suelo
Respuesta del
suelo en el
laboratorio
Consistencia
NC
0,00 – 0,125 0 - 2
3 - 4
9 - 15
16 - 30
> 30
Nspt
media
5 - 8
0,125 – 0,25
0,5 – 1,00
1,00 – 2,00
> 2,00
Su,
kg/cm2
0,25 – 0,5
A
B
D
E
F
PU,
Kg/m3
C
0-112
127-139
179-210
215-264
> 264
Vs,
m/s
149-172
Las propiedades dependen de la historia y de las condiciones
actuales del suelo.

Profundidad
(m)
Ejemplo de un perfil interpretado por OCR
Ensayos de consolidación
OCR Interpretada del cono , k: 3-4
Leyenda:
OCR = qnet/ p’ k
donde
OCR, sobreconsolidación
qnet resistencia de punta neta del cono, qp-u2
p’ presión de confinamiento efectiva
k constante entre 3 y 4
Los valores de k deben ser
calibrados en cada sitio para
distintos suelos y profundidades
con ensayos de laboratorio

muyblanda
blanda
media
firme
muy firme
dura LP
Curva virgen del
suelo
Si OC el suelo soportó
esfuerzos mayores que
los actuales en su historia
Si el suelo está sobreconsolidado entonces la escala de consistencia cambia
LL
Consistencia
Para OCR
log σ’vmax
log σ’vact
0=@ σ’vact
1=@ σ’vmax
Las propiedades dependen de la historia y de las condiciones
actuales del suelo.

Profundidad
(m)
Ejemplo de un perfil interpretado por Su
Ensayos de consolidación
OCR Interpretada del cono , Nk: 15-20
Leyenda: Los valores de Nk
calibrados en cada
deben ser
sitio para
distintos suelos y profundidades
con ensayos de laboratorio

0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
RELATIONSHIP PROPOSED BY LUNNE AND CHRISTOFFERSEN (1983)
0 10 20
CONE RESISTANCE, MPa
30 40 50 60 70 80
DEPTH,
m
Correlación entre esfuerzo efectivo promedio y
densidad relativa para arenas silíceas (Jamiolkowski
y otros, 2003)
TABLE 6.4.3.1 (API RP2A - WSD)
Soil-Pile Friction Angle,  Degrees
Gravel Sand Sand - Silt Silt
Very Loose 20 15 15
Loose 25 20 15
Medium 30 25 20 15
Dense 35 30 25 20
Very Dense 40 35 30
Soil Friction Angle,  Degrees
Gravel Sand Sand - Silt Silt
Very Loose 25 20 20
Loose 30 25 20
Medium 35 30 25 20
Dense 40 35 30 25
Very Dense 45 40 35

Investigación del Sitio
• Para planificar la campaña
exploratoria es conveniente contar
con un plano de planta general
donde se indiquen dónde van las
distintas instalaciones de la obra a
realizar, esto permite definir la
distribución de las perforaciones
en la planta atendiendo las
características de dichas
instalaciones.
• Dependiendo entonces de las
dimensiones de las fundaciones de
cada instalación se define la
profundidad hasta la cual se deben
llevar las perforaciones en cada
sitio.

Propósito de la
Exploración del Suelo
Para definir la distribución de los
sondajes y la profundidad de la
exploración es necesario conocer los
tipos de estructuras que se desea
fundar.
A la derecha algunas recomendacio-
nes para orientar la planificación de la
exploración.

Ingeniería de Suelos
Para definir la utilidad de las muestras
y establecer la aplicabilidad de los
distintos tipos de ensayos en las
mismas, a la derecha una clasificación
que permite orientar la planificación
de la toma de muestras y su utilidad
durante la exploración.

Ensayo de Penetración Normal (SPT)
A la izquierda, procedimiento del SPT. Arriba, dimensiones y forma de la
cuchara partida y abajo muestra recuperada.
Polea
Cuerda
Malacate
Martillo,
63,5 kg
Guía
Yunque
Barras
75 cm
Penetración, 45 cm contada
en 3 intervalos de 15 cm c/u
Cuando no se puede penetrar con la cuchara partida se
rota con broca para recuperar núcleos
Los primeros 15 son
asiento y el numero
de golpes es el del
segundo y tercer
intervalos

Correlación de NSPT Corregido (Nm) con el
Ángulo de Fricción, para Arenas y Limos
Correlación de
NSPT corregido
(Nm) con el
ángulo de
fricción, para
arenas y limos

Rangos para la Selección de Parámetros

Rangos para la
Selección de
Parámetros
ARENAS
Nspt DENSIDAD RELATIVA Φ Dr%
0-4 MUY SUELTA >30 0-5
5 -10 SUELTA 30-32 5'-30
11 -10 MEDIA 32-35 30-60
31-50 DENSA 35-38 60-95
>50 MUY DENSA >38 >95

Rangos para la
Selección de
Parámetros
ARCILLAS
Nspt CONSISTENCIA Su(Kg/cm2
)
0-2 MUY BLANDA 0.00-0.125
3 -4 BLANDA 0.125-0.25
5 -8 MEDIA 0.25-0.50
9'-15 FIRME 0.50-1.00
16-30 MUY FIRME 1.00-2.00
>30 DURA >2.00

Rangos para la Selección de Parámetros
• Ei puede ser estimado con la
velocidad de las ondas
primarias, Vp.
• Gi puede ser estimado con la
velocidad de las ondas de
corte o secundarias, Vs.
• A continuación damos
algunas correlaciones entre
Vs y Vp con el número de
golpes, N, del SPT.

Correlaciones de Velocidad de
Ondas de Corte con NSPT
Vs(m/s)
Nspt Imai - 1977
Sykora &
Stokoe -
1983
Lee - 1990
Pitilakis et -
1999 PROMEDIO
2 101 123 81 145 112
3 116 138 98 156 127
4 128 150 113 164 139
5 137 160 126 171 149
25 234 256 278 227 249
30 248 269 304 235 264
35 261 282 328 241 278
40 273 293 350 247 291
45 284 303 371 252 303
50 294 313 390 257 314
55 304 321 409 262 324
60 313 329 427 266 334

Conexión a
las barras
Válvula para
ua
drenar ag
o aire
durante el
muestreo
Cabezal de conexión
entre el tubo y las
barras
d
Tubo de pared
elgada
Punta biselada en
ángulo
Muestras inalteradas con tubo de pared delgada tipo SHELBY
Dfinal - Profundidad a la cual se empujó el tubo
Lcore – Longitud de muestra en el tubo Shelby
Ctotal - Longitud de muestra
realmente recuperada del tubo
Shelby
Superficie del terreno
Tubo Shelby

Arriba y a la izquierda la veleta miniatura o “torvane” con la forma de realizar el ensayo en distintas
muestras y las componentes según la compacidad de la arcilla. Arriba a la derecha la veleta de campo.
Abajo la veleta de laboratorio con el sistema ensamblado, los juegos de resortes y aspas.
Escala
del
torque
Manilla
para
aplicar
torque
Muestra
Veleta
Ensayos de Veleta

Ensayo y aparato Triaxial
Presión de
la cámara
Membrana protectora
Muestra de suelo
Cámara
Cabezal de carga
Pistón de carga
Carga
Sellos de goma
Piedra porosa
Presión de poros
en la muestra
válvula válvula
Esfuerzo
desviador,
kPa
Deformación axial, %
Esfuerzo
cortante,
kPa
Esfuerzo axial, Kpa
Relación esfuerzo-deformación y círculos de Mohr provenientes de
ensayos Triaxiales
Presión
de
poros,
kPa Deformación axial, %
CIU, CAU, UU
Ensayos de resistencia al corte
Ensayo de Corte Simple (DSS)
Muestra de suelo
Ganchos para
prevenir
deslizamiento
Piedra porosa
Membrana
reforzada
v

Pistón
Base Deformación cortante, %
Presión
de
poros,
kPa

Planillas típicas para
reporte de exploración

Diagrama esquemático del cono con tres
anillos de piezómetros
Cono eléctrico estático con dos anillos piezométricos. Se miden las fuerzas para avanzar tanto la punta como la
manga o camisa encima de la punta y la presión de poros generada durante la hinca en varios puntos. La
combinación de los tres grupos de medidas permite identificar el tipo de suelo y su resistencia
Dimensiones normalizadas del cono y sus capacidades
Ensayo de Penetración de Cono (CPT)

Registro típico de un piezocono
Resistencia de punta
Resistencia de fricción
Presión de poros
Relación de fricción
Resistencia de punta
Resist.
de
fricción
Relación
de
fricción
Presión de
poros

Cartas de clasificación del suelo (por

Cartas de clasificación del suelo modificadas Schneider y otros en el 2008

La caracterización geotécnica nos permite
establecer las propiedades ingenieriles o de
diseño de los distintos tipos de suelos presentes
en el perfil geotécnico.
El conocimiento de esas propiedades nos
permiten diseñar los distintos tipos de obras,
excavaciones, muros, fundaciones, túneles,
taludes, pantallas de sostenimiento de taludes,
tablestacas (sheetpile wall), anclajes, entre otros.
Busca obtener la mayor información sobre el
suelo a partir de los ensayos en sitio, los ensayos
de laboratorio, las propiedades sismo-elásticas, y
la historia geológica del sitio.

Respuesta no lineal a la carga axial de arenas y arcillas
σ1
Sabemos que la respuesta esfuerzo-deformación del suelo es hiperbólica y que a medida que
aumenta el confinamiento el suelo se comporta más rígido. En consecuencia, ¿Qué pasaría si
dividimos los esfuerzos desviadores entre la presión de confinamiento?
σ1
σ3
σ3
’c1
’c2

Al normalizarse por la presión
de confinamiento los ensayos
se comportan de forma única
con una sola curva esfuerzo-
deformación.
Esto es equivalente a decir
que las propiedades del suelo
mejoran con el esfuerzo
confinante y es la base para la
normalización de parámetros
del suelo
’v01
’v02
’v03

La normalización no depende de la
naturaleza del suelo.
Su aplicación es mucho mayor para
arcillas porque es muy difícil manejar
muestras inalteradas de arena.
Se cumple para condiciones
Normalmente Consolidadas o Sobre
Consolidadas.

• Su: es la resistencia al corte sin
drenaje

‘c: es la presión efectiva de
confinamiento a la que encuentra el
suelo
• C: Es una constante que depende
del tipo de ensayo utilizado
donde
Arcillas Sobre Consolidadas:
• Su: es la resistencia al corte sin drenaje
´c: es la presión efectiva de
confinamiento a la que encuentra el
suelo
• C : es la constante para el caso
Normalmente consolidado para el tipo
de ensayo utilizado
• OCR: es la relación de Sobre
Consolidación
• n: es un exponente que depende del
tipo de ensayo utilizado: 0,8 para DSS
y 0,74 para Tx.
donde
Arcillas Normalmente Consolidadas
Su/ σ’c = C (Su/ σ’c )OCR = C OCR n

Para Arcillas Normalmente Consolidadas
• C = 0,23 promedio general para
arcillas
• C = 0,20 – 0,21 para arcillas de
alta plasticidad
baja plasticidad
Para ensayos de corte simple
• C = 0,33 promedio general para
arcillas
• C = 0,30 – 031 para arcillas de
alta plasticidad
baja plasticidad
Para ensayos Triaxiales
Su/σc = C

Lo primero que debemos hacer es constatar en el estudio de suelos la
consistencia entre los datos:
• El contenido de humedad debe estar en consistencia con el número de
golpes del ensayo SPT, a mayor humedad, menos golpes.
• De la misma manera, la humedad debe corresponder a la resistencia al corte
no drenado exhibido por la arcilla normalmente consolidada (NC), es decir,
mientras más blandas el contenido de humedad se debe aproximar al Límite
Líquido y mientras más firmes al Límite Plástico.
• Adicionalmente a lo antes mencionado el contenido de humedad debe ser
consistente con el peso unitario del material. Por consiguiente, a mayor 
menor PU y a menor  mayor PU.
• Para arcillas normalmente consolidadas (NC), la resistencia al corte debe ser
proporcional al esfuerzo efectivo vertical y aumentar con la profundidad. Los
factores de proporcionalidad con 0,23 para ensayos de corte simple y 0,33
para ensayos Triaxiales.

Seguimos constatando en el estudio de suelos la consistencia entre los datos:
• Si las resistencias son menores que las esperadas el material estaría sub-
consolidado, en cuyo caso se debe verificar que realmente haya sido
depositado recientemente o que no existan presiones de poros anómalas
como por la presencia de bolsones de gas por actividad biológica o por
migración de hidrocarburos.
• Si las resistencias son mayores que las esperadas el material puede estar
sobre consolidado (OC), en cuyo caso se debe verificar con los ensayos de
consolidación si ese es el caso y establecer el grado de la sobre-
consolidación. La proporcionalidad debe ser afectada por el factor OCRn, con
n=0,82 para ensayos de corte simple y n=0,74 para Triaxiales.
• Similarmente, debe haber consistencia entre la humedad y la resistencia al
corte con la velocidad de las ondas de corte, es decir, mientras más blandas
menor velocidad de ondas y mientras más firme mayor velocidad. Nótese
que esto implica también consistencia con el confinamiento.

Sand 2.67 sea fresh
Clay or Silt 2.7 10.06 9.81
Carbonate OCR
Pile
Capacity
Mudmat SRD
Water
Content
Saturat.
From To Average (kN/m3) Top Bottom % ' ' ' % %
1 0.0 3.0 8.5 8.8 5 15 20 20 34.3 100.0
2 3.0 7.0 7.8 8.0 4 2.0 15 20 15 40.2 100.0
3 7.0 10.3 8.7 10.5 0 33 38 33 26.6 100.0
4 10.3 12.7 7.9 8.6 60 60 0 4.0 20 25 20 30.5 100.0
5 12.7 15.0 9.2 9.1 73 73 0 2.8 30.3 100.0
15.0 19.0 7.5 7.8 73 73 0 2.4 43.3 100.0
19.0 27.8 8.1 7.8 73 100 0 2.4 39.3 100.0
6 27.8 34.4 #¡DIV/0! 10.7 0 33 38 33 14.0 100.0
7 34.4 37.3 9.2 9.7 0 2.0 15 20 15 29.7 100.0
8 37.3 46.0 10.2 10.5 0 30 35 35 18.3 100.0
9 46.0 51.5 9.5 9.5 152 152 0 2.0 20 25 25 31.0 100.0
10 51.5 63.0 8.4 9.7 1 30 35 30 25.7 100.0
63.0 72.7 7.8 10.5 1 30 35 30 21.0 100.0
11 72.7 80.7 8.2 9.5 6 20 25 25 29.6 100.0
12 80.7 84.0 7.2 10.0 3 1.5 15 20 15 23.8 100.0
84.0 87.9 6.4 8.0 3 1.5 15 20 15 43.5 100.0
13 87.9 111.7 8.1 9.5 17 20 25 25 28.3 100.0
14 111.7 122.6 7.6 9.5 1 20 25 20 29.9 100.0
15 122.6 130.1 8.7 9.5 0 1.0 15 20 15 34.8 100.0
Friction Angle
Gs
Layer No
Depth (m) Cohesion (kPa)
Unit Weight .
(kN/m3)
agua
e
If you don't see the right site n
"Edit-> Links -> Change Sourc
Profile" and "Pile Capacity" file
Report Number: 03-023-34-PRE-01
If you don't update th
MIZQUIC-1 wrong data.

ame and number here, go to
e" and choose the "Depth
s for your project.
link, you are using
13/04/2015 07:24
0.2 0.22 0.24
DATA CONSISTENCY v' Estimated Su Based on OCR
Average
Depth
Gs e / Calc Dry / Calc Total / Calc Difer (%) (kPa) OCR=Real
I 2.67 0.92 14.0 18.8 0.3 26 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5
II 2.70 1.09 13.0 18.3 -2.5 58 9.2 20.3 10.1 22.4 11.0 24.4 5.0
III 2.67 0.71 15.7 19.9 6.4 93 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.7
IV 2.67 0.81 14.8 19.3 -7.7 114 56.4 68.9 62.1 75.8 67.7 82.7 11.5
V 2.70 0.82 14.9 19.5 -3.4 135 51.8 61.4 57.0 67.5 62.2 73.6 13.9
2.70 1.17 12.5 17.9 -1.1 166 54.2 66.8 59.7 73.5 65.1 80.2 17.0
2.70 1.06 13.2 18.4 -6.4 234 66.8 94.5 73.5 103.9 80.2 113.4 23.4
VI 2.67 0.37 19.6 22.3 -14.3 305 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31.1
VII 2.70 0.80 15.1 19.6 2.2 333 106.2 116.0 116.9 127.6 127.5 139.2 35.9
VIII 2.67 0.49 18.0 21.3 -7.5 425 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 41.7
IX 2.67 0.83 14.7 19.3 3.2 477 147.8 166.0 162.6 182.6 177.4 199.2 48.8
X 2.67 0.69 15.9 20.0 -2.7 588 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 57.3
2.67 0.56 17.2 20.8 -2.5 690 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 67.9
XI 2.67 0.79 15.0 19.4 1.2 766 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 76.7
XII 2.70 0.64 16.5 20.5 -4.1 799 212.0 221.1 233.2 243.2 254.4 265.3 82.4
2.70 1.17 12.5 17.9 1.7 830 221.1 229.7 243.2 252.7 265.3 275.7 86.0
XIII 2.67 0.76 15.3 19.6 -0.7 1057 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 99.8
XIV 2.67 0.80 14.9 19.4 1.7 1160 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 117.2
XV 2.70 0.94 14.0 18.9 7.2 1231 232.0 246.3 255.2 270.9 278.4 295.5 126.4

13/04/2015 07:16 Su
Layer Depth ' From To  
I 0.0 3.0 8.8 -- -- - 20
II 3.0 7.0 8.0 - - - 20
III 7.0 10.3 10.5 - - - 38
IV 10.3 12.7 8.6 60 60 1 25
V 12.7 15.0 9.1 73 73 1 -
15.0 19.0 7.8 73 73 1 -
19.0 27.8 7.8 73 100 1 -
VI 27.8 34.4 10.7 - - - 38
VII 34.4 37.3 9.7 - - - 20
VIII 37.3 46.0 10.5 - - - 35
IX 46.0 51.5 9.5 152 152 1 25
X 51.5 63.0 9.7 - - - 35
63.0 72.7 10.5 - - - 35
XI 72.7 80.7 9.5 - - - 25
XII 80.7 84.0 10.0 - - - 20
84.0 87.9 8.0 - - - 20
XIII 87.9 111.7 9.5 - - - 25
XIV 111.7 122.6 9.5 - - - 25
XV 122.6 130.1 9.5 - - - 20

Exploración Geofísica
Adicionalmente, existen los ensayos de “cross hole” , “down hole” y “uphole”

¿Cómo se Comporta el Suelo?
Cuando es sometido a corte el suelo responde de forma elasto-plástica
Sin embargo, dependiendo del nivel de esfuerzos, es posible utilizar aproximaciones lineales para
los parámetros. En otras palabras, los valores de los parámetros dependen del nivel de esfuerzos.

• Con los distintos métodos de exploración geofísica se obtienen las velocidades de
las ondas primarias y de corte o secundarias de los distintos estratos con lo cual
se definen los parámetros sismo-elásticos del perfil para caracterizarlo y poder
diseñar en condiciones cíclicas, dinámicas y sísmicas. A continuación se ilustra el
método de refracción sísmica, que puede generar ondas en la superficie del
terreno o a profundidad.

Otros métodos geofísicos son el
“cross hole” arriba y el “down hole”
y “up hole”, abajo.
En el “cross
directamente
hole” se mide
una velocidad
horizontal de un geófono a otro son
interferencia de las otras capas.
En el “down hole” o “up hole” es
necesario interpretar los cambios
debidos a otros estratos tal como
sucede en la refracción sísmica.

Una vez establecidas las velocidades
de las ondas sísmica (primarias y de
corte) se pueden obtener parámetros
importantes para el diseño de
fundaciones sometidas a cargas
cíclicas y dinámicas tales como las de
equipos vibratorios o de edificaciones
en zonas sísmicas.
Uno de esos parámetros es el período
fundamental del depósito Tf, definido
en la lámina siguiente, que permite
clasificar los perfiles geotécnicos para
escoger los espectros elásticos de
diseño. Ver siguiente lámina

Caracterización Sismo-Elástica del Perfil Geotécnico
El periodo fundamental, Tf, del deposito influye en la
respuesta en caso de sismos
Tf = 4HT / Vs con Vs = HT / Σti
1
.8
1
.6
1
.4
1
.2
1
0
.8
0
.6
0
.4
0
.2
0
0 0
.5 1 2 2
.5 3
1.5
P
e
rio
d
o(s)
Ad(g)
M
e
d
iaR
o
c
aC
a
ic
a
ra
M
e
d
ia
+
1
s
igR
o
c
aC
a
ria
c
o
M
e
d
ia
+
1
s
igC
a
ic
a
ra
S
1-C
A
IC
A
R
A
M
e
d
iaR
o
c
aC
a
ria
c
o
S
1-C
A
R
IA
C
O
Espectros de Diseño Elástico

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