Contraccion , flexion, capacidad

• REDUCCION Y CONTRACCION EN EL
CONCRETO,• ENSAYO DE FLEXION,•AUMENTAR
LA CAPACIDAD EN LAS SECCIONES DE
ACERODEFLEXION
Facultad de Arquitectura
TALLER DE GRADUACION

TALLER DE GRADUACIÓN
6 MARZO, 2014
2
Universidad Mariano Gálvez de Guatemala
Facultad de Arquitectura
Taller de Graduación
Ing. Santizo
 REDUCCION Y CONTRACCION
EN EL CONCRETO,
 ENSAYO DE FLEXION,
 AUMENTAR LA CAPACIDAD
EN LAS SECCIONES DE ACERO
Yolanda Muñoz
060 10 16192

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La contracción es un cambio de volumen o “deformación” del concreto. Una
fisura es una prueba de que el concreto fue estirado por encima de su punto
de quiebre.
CONTRACCIONES DEL CONCRETO
Cuando el concreto pierde humedad por evaporación, se contrae.
Como el agua no sale uniformemente del concreto, la diferencia de
humedad produce diferentes grados de contracción y esfuerzos internos.
Debido a estas contracciones los esfuerzos pueden ser de consideración, por
lo que se insiste en mantener humedad durante el curado. En el concreto
reforzado aun las contracciones uniformes producen esfuerzos, los cuales son
esfuerzos de compresión en el acero y de tensión en el concreto. La
exposición al viento aumenta la contracción, pero la atmósfera bastante
húmeda reducirá la contracción, no así poca humedad, lo que aumentará la
contracción. La contracción se expresa por lo general, en función del
coeficiente de contracción s, el cual se define como el acortamiento por
unidad de longitud. Dicho coeficiente varía mucho y sus valores oscilan de
0,0002 a 0.0006. La contracción es otra causa común de que la flecha
aumente con el tiempo. Solamente el refuerzo simétrico puede evitar la
curvatura y la flexión producida por la contracción.
Este es el punto: el concreto se agrieta cuando se alarga 0,08 mm por
metro, la retracción puede encoger el concreto tanto como 0,4 mm por
metro. Si la retracción es restringida, que es lo mismo que dejar que el
concreto se contraiga libremente y luego se vuelva a estirar, (sabiendo que el
concreto soporta bien el encogimiento pero no el alargamiento), algo va a
suceder.
RETRACCIÓN POR SECADO DEL CONCRETO, RETRACCIÓN
PLÁSTICA Y RETRACCIÓN QUÍMICA
La contracción por secado es una de las principales causas de
fisuración en las estructuras de concreto. La pasta se encoge primero, cuando
está blandita, porque se seca por la acción del sol, y al evaporarse el agua de
una pasta de cemento, la remanente desarrolla esfuerzos de succión que

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traccionan los granos del material sólido adyacente, es un fenómeno similar al
que se produce cuando se seca una arcilla o un lodo.
El encogimiento (retracción) generado por la pérdida de agua se llama
retracción por secado y las fisuras resultantes se llaman fisuras de retracción
por secado o grietas de retracción por secado.
Cuando la retracción por secado y la consecuente fisura ocurren cuando el
concreto está recién colocado (blandito o “plástico”), se dice que se
presentó una retracción plástica.
La diferencia entre contracción plástica y contracción por secado radica solo
en la condición del concreto cuando se seca, se encoge y aparece la grieta.
La clave para controlar ambas retracciones (la plástica y la de secado) está
en encontrar los medios para reducir la velocidad de secamiento del
concreto. Sin embargo, controlar e incluso eliminar el secado, no impide la
retracción. La hidratación del cemento Pórtland en un ambiente sellado o en
un ambiente saturado, ocasiona una reducción del volumen de la pasta de
cemento y con ello una serie de mecanismos conocidos como retracción
química o autógena.
La retracción química o autógena comienza en el instante en que el cemento
entra en contacto con el
agua. Pastas puras de cemento y
agua tienen un encogimiento del 1%
de su volumen en las primeras 24
horas. En unas cuantas horas
después del mezclado, la retracción
química de la pasta puede ser la
causa fundamental del
encogimiento del concreto
especialmente cuando el contratista
ha tenido cuidado en minimizar el
secamiento.
Grietas por retracción química o
autógena (fisuras recurrentes)

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Las fisuras en el concreto comúnmente son la consecuencia de factores tales
como esfuerzos de tensión que superan los esfuerzos del concreto,
deficiencias en los recubrimientos del acero de refuerzo, elementos dentro del
concreto como tuberías, malas prácticas de colocación y pérdida excesiva
de agua que genera contracción en el concreto.
FISURAS ESTRUCTURALES
Estas fisuras se presentan por deficiencias en el diseño estructural o por
prácticas indebidas de procesos constructivos, por las siguientes razones:
 Deficiencias en el proceso de corte de las losas de pavimento o pisos.
 Cambio de uso de la estructura.
 Corrosión del acero de refuerzo.
 Porcentaje de alargamiento del acero de refuerzo.
 Esfuerzos excesivos de tracción y compresión al hormigón por la aplicación
de cargas no contempladas en el diseño estructural.
 Módulo elástico del concreto teórico tenido en cuenta en los procesos de
diseño estructural.
Esta tipo de fisuras puede evitarse desde el inicio del proyecto con un diseño
que contenga las especificaciones adecuadas y donde se contemplen las
condiciones de trabajo del concreto de manera estructural además de las
condiciones de durabilidad.
FISURAS NO ESTRUCTURALES
Este tipo de fisuras son ocasionadas por la contracción del concreto, que se
define como la modificación de su volumen debido a la pérdida de una parte
del agua utilizada para su elaboración. La contracción del concreto involucra
cinco tipos de fenómenos diferentes, los cuales se pueden presentar todos en
una estructura, aunque no de manera simultánea, algunos dependen del
tiempo, de las características del concreto o de la misma estructura (tipo,
dimensiones, esquema de construcción y otras). Se presentan los siguientes
tipos de contracción: contracción plástica, contracción química, contracción
autógena, contracción térmica inicial y contracción de secado.
Este tipo de fisuras se puede evitar o disminuir con las siguientes acciones en la
obra:

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 Realizar un buen vibrado al concreto fundido en el elemento.
 No adicionar agua sobre el concreto para facilitar la tarea de terminación.
 No usar asentamientos superiores a los recomendados por el fabricante.
 Adquirir la costumbre de curar el concreto, dicho proceso busca mantener
las condiciones controladas, con el fin de asegurar una hidratación
adecuada del cemento y un endurecimiento apropiado del concreto.
 Evitar o tratar de compensar la evaporación superficial rápida, con
medidas de protección y curado, acordes con cada obra y situación
climática particular.
 Establecer y cumplir estrictamente un plan de ejecución de las juntas de
contracción y construcción.
Existen contracciones que se presentan una vez colocado el concreto y
cesan con el fraguado, otras como la contracción térmica inicial que ocurre
normalmente en las primeras semanas de vida del concreto, y otras más,
como la contracción de secado que se desarrolla en la estructura a largo
plazo y que puede tardar años en completarse. La contracción final total de
un elemento estructural es la sumatoria de todos los tipos parciales de
contracción que hayan tenido lugar.

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NORMA ASTM C78
Prueba de Flexion para el Concreto (vigas)
Este método de ensayo es usado para determinar la resistencia a la flexión de
especímenes preparados y curados de acuerdo con el Método de Ensayo C
42 ó Práctica C 31 ó C 192. Los resultados son calculados e informados como
el módulo de ruptura. El esfuerzo determinado variará donde haya diferencias
en el tamaño del especimen, preparación, condiciones de humedad, curado,
o cuando la viga ha sido moldeada o cortada al tamaño requerido.
Los resultados de este método de ensayo pueden ser usados para determinar
confianza con las especificaciones o como una base para los
proporcionamientos, mezclado y operaciones de colocación. Es usado en
ensayos de concreto para la construcción de losas y pavimentos.
Aparatos
La maquina de ensayo estará de acuerdo
con los requerimientos de las secciones
sobre Bases de Verificación, Correcciones, e
Intervalos de Tiempo entre Verificaciones de
la Práctica E 4. No se permitirá el empleo de
máquinas de ensayo operadas
manualmente, teniendo bombas que no
proporcionan una carga contínua en una
sola operación. Son permitidas las bombas motorizadas o manuales con
desplazamiento positivo teniendo suficiente volumen en una operación
continua para completar un ensayo sin requerir recargarla y deberá ser capaz
de aplicar cargas a una razón uniforme sin golpe o interrupción.
Aparato de carga
El método de carga al tercio medio deberá ser usado en ensayos de
flexión del concreto empleando bloques de soporte los cuales aseguren que
las fuerzas aplicadas a la viga serán perpendiculares a la cara del espécimen
y aplicada sin excentricidad. La fotografia anterior muestra el diagrama de
un aparato que cumple con este propósito.
Todos los aparatos para desarrollar ensayos de flexión del concreto
deberán ser capaces de mantener las separaciones especificadas, longitud y

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distancias constantes entre bloques de aplicación de carga y bloques de
soporte, con una variación de mm)
La relación de la distancia horizontal entre el punto de aplicación de carga y
la reacción del apoyo a la altura de la viga, será 1.0 0.03.
Si se usa un aparato similar al mostrado en la fotografia la aplicación de la
carga y los bloques de soporte no deberán ser mayores que 2 ½ pulg. (64 mm)
de altura, medidos desde el eje al centro del pivote y deberá extenderse
completamente en la sección o más allá del ancho completo del especimen.
Las superficies endurecidas en contacto con el especimen no deberá salir de
un plano por más de 0.002 pulg. (0.05 mm) y deberán ser porciones de
cilindro, el eje del cual es coincidente con el eje del rodillo o centro de la
esfera, que sirve de pivote al bloque. El ángulo subtendido por la superficie
curva de cada block deberá ser al menos 45º (0.79 rad). La carga aplicada y
los bloques de soporte deberán ser mantenidos en una posición vertical y en
contacto con el rodo o esfera por medio de tornillos que ejerzan control a
través de resortes. La placa de carga superior y la esfera central mostrada en
fotografia puede ser omitida cuando se use un asiento esférico en el block de
carga, proporcionando un rodo y una esfera que son usados como pivotes
para el bloque superior de aplicación de carga.
Ensayo
El especimen de ensayo estará conforme con todos los requerimientos del
Método de Ensayo C 42 ó Practica C 31 ó C 192 aplicable a la viga y
especímenes prismáticos y deberá tener una longitud de ensayo igual a tres
veces su altura, con variaciones no mayores del 2% de esta medida. Los lados
del especimen deberán formar ángulo recto con la superficie superior e
inferior de la misma. Todas las superficies deberán estar lisas y libres de
escamas, dientes, agujeros o marcas de identificación escritas
El técnico que desarrolla el ensayo de resistencia a la flexión deberá estar
certificado como un Técnico ACI—Nivel II, o por un equivalente escrito y
efectuar los programas de ensayo.

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Procedimiento
Los ensayos de flexión de especímenes curados húmedos deberán ser hechos
tan pronto como sea práctico después de removerlos de su almacenamiento
húmedo. Secando la superficie del especimen da como resultado una
reducción en la medida de la resistencia a la flexión.
Cuando se usen especímenes moldeados, gire el especimen a ensayar con
respecto a su posición como fue moldeado y centrarlo en los bloques de
soporte. Cuando use especímenes aserrados, la posición del especimen será
tal que la cara de tensión corresponda al fondo o superficie del especimen
como se cortó del material madre.
Centre el sistema de carga con relación a la fuerza aplicada. Coloque los
bloques de aplicación de carga en contacto con la superficie del especimen
en el tercio medio y aplique una carga entre 3 y 6% de la carga ultima
estimada. Usando medidores de espesor de 0.004 pulg. (0.10 mm) y 0.015 pulg.
(0.38 mm), determine si alguna hendidura entre el especimen y la carga
aplicada o los bloques de soporte es mayor o menor que cada uno de los
medidores sobre una longitud de 1 pulg. (25 mm) o más.
Pulir, cabecear o usar empaques de
cuero, en la superficie en contacto
con el especimen para eliminar
alguna hendidura en exceso de 0.004
pulg. (0.10 mm) de ancho. Estos
empaques serán de espesor uniforme
¼ pulg. (6.4 mm), con ancho de 1 a 2
pulg. (25 a 50 mm) y deberán
extenderse en la sección, el ancho
completo de la viga. Hendeduras
mayores de 0.015 pulg. (0.38 mm)
serán eliminadas únicamente por
cabeceado o pulido. Pulir las
superficies laterales debe ser minimizado ya que el pulido puede cambiar las
características físicas del especimen. El cabeceado será de acuerdo con las
secciones aplicables de la Práctica C 617.

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Cargar el especimen continuamente y sin golpe. La carga deberá ser
aplicada a una razón constante hasta el punto de rotura. Aplique la carga en
una razón que continuamente incremente los esfuerzos en la fibra extrema
entre 125 y 175 psi/min (0.86 y 1.21 Mpa/min), hasta que ocurra la fractura. La
razón de carga es calculada usando la siguiente ecuación:
r = Sbd2 / L
Donde:
r = razón de carga, lb/min (MN/min)
S = razón de incremento del esfuerzo en la fibra extrema, psi/min (Mpa/min)
b = ancho promedio del especimen, pulg. (mm)
d = altura promedio del especimen, pulg. (mm)
L = longitud entre apoyos, pulg. (mm)
Medida de los especímenes después del ensayo
Para determinar las dimensiones del especimen en su sección transversal a
usarse en el cálculo del modulo de ruptura, tome medidas a través de una de
las caras fracturadas después del ensayo. Para cada dimensión, tome una
medida en cada borde y una en el centro de la sección transversal. Use las
tres medidas en cada dirección para determinar el promedio de ancho y
profundidad. Tome todas las medidas con aproximaciones de 0.05 pulg. (1
mm). Si la fractura ocurre en la sección cabeceada, incluya el espesor
cabeceado en la medición.

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Cálculos
Si la fractura inicia en la superficie de tensión, dentro del tercio medio de la
longitud entre apoyos, calcule el módulo de ruptura como sigue:
R = PL / bd2
Donde: R = Modulo de Ruptura (psi ó Mpa)
P = Carga máxima aplicada, indicada por la máquina (lbf ó N)
L = Longitud entre apoyos, (pulg. ó mm)
b = Ancho promedio del especimen (pulg. ó mm), en la fractura
d = Altura promedio del especimen (pulg. ó mm), en la fractura
Nota 2: El peso de la viga no esta incluido en el cálculo.
Si la fractura ocurre en la superficie a tensión por fuera del tercio medio de la
longitud entre apoyos, pero a una distancia no mayor que el 5% de la luz libre,
calcule el módulo de ruptura como sigue:
R = 3Pa / bd2
Donde: a = Distancia promedio entre la línea de fractura y el apoyo más
próximo, medido sobre la superficie a tensión (pulg. ó mm)
Nota 3: El peso de la viga no esta incluido en el cálculo.
Si la fractura ocurre en la superficie a tensión por fuera del tercio medio de la
longitud entre apoyos, por mas del 5 % de la luz libre, descarte el resultado del
ensayo.

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Informe
1. Reporte la información siguiente:
2. Número de identificación
3. Ancho promedio , con precisión de 0.05 pulg. (1mm)
4. Profundidad promedio, con precisión de 0.05 pulg. (1 mm)
5. Longitud entre apoyos, (pulg. ó mm)
6. Carga máxima aplicada (lbf ó N)
7. Módulo de ruptura, calculado con precisión de 5 psi (0.05 Mpa)
8. Historia del curado del especimen y condición de humedad aparente
al momento del ensayo
9. Descripción si el especimen fue cabeceado, pulido o si se usó neopreno
10.Si fue cortada o moldeada y defectos en el especimen
11.Edad del especimen.
Precisión y Tendencia
Precisión—El coeficiente de variación de los resultados del ensayo han sido
observados y están dependiendo del nivel de esfuerzos en la viga. El
coeficiente de variación para un solo operador ha sido encontrado en 5.7%.
Por lo tanto, los resultados de dos ensayos manejados por el mismo operador
en vigas hechas de la misma muestra, no difieren de la otra por más de 16%. El
coeficiente de variación para multilaboratorio ha sido encontrado en 7.0%.
Por lo tanto, los resultados de dos laboratorios diferentes en vigas hechas de la
misma muestra no difieren de la otra por más de 19%.
Tendencia—Sinceramente no es aceptado como estándar para determi-nar
la tendencia en este método de ensayo. No se hace ningún establecimiento
de desviación.

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CAPACIDAD EN LAS SECCIONES DE ACERO
Factores que influyen en la resistencia del acero
Esfuerzos residuales
En general, todos los miembros estructurales de acero están sometidos a
esfuerzos internos producidos por las deformaciones permanentes durante el
proceso de fabri-cación y laminación, principalmente a causa del
enfriamiento irregular del acero desde la temperatura de laminación hasta la
ambiente. Estos esfuerzos internos de tensión y compresión reciben el nombre
de esfuerzos residuales y su magnitud y distribución dependen de varios
factores: geometría de la sección transversal del miembro, proce-sos de
laminación, proceso de soldadura,
condiciones de enfriamiento y
tratamiento térmico posterior. El
efecto de los esfuerzos residuales es el
de modificar el diagrama esfuerzo-
deformación de los miembros
estructurales reales con respecto al
obtenido en probetas de material.
Este aspecto es muy importante en
miembros sometidos a compresión axial.
En los perfiles I y H los esfuerzos residuales máximos aparecen en los extremos
de los patines; en perfiles laminados, su valor medio en esos puntos es de
aproximadamente 900 kg/cm2, prácticamente independiente del esfuerzo de
fluencia del acero, por lo que influyen menos en la capacidad de carga de
las columnas de acero de alta resistencia, pues constituyen un porcentaje
menor de su esfuerzo de fluencia
En secciones I y H fabricadas con placas soldadas, son, en general, más
elevados, su magnitud y distribución dependen del tipo de placas que forman
el alma y los patines, Pueden eliminarse, casi por completo, por medio de
tratamientos térmicos.

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Efecto de trabajo en frío
Se ha demostrado que cualquier proceso en frío, tal como el alargamiento y
el doblado, afecta las propiedades mecánicas del acero, de modo que el
material exhibe propiedades diferentes de las que tenía antes de someterse a
estos procesos.
En general, el tratamiento en frío incrementa el esfuerzo de fluencia, Fy, y en
menor grado la resistencia a la fractura, Fu, pero siempre disminuye la
ductilidad.
Efecto de la temperatura
El comportamiento del acero es muy sensible a los cambios extremosos
respecto a la temperatura ambiente.
Efecto de bajas temperaturas
A temperaturas normales el acero estructural posee una gran cantidad de
absorción de energía y la falla es dúctil, pero cuando comienza a descender
la temperatura su comportamiento va de dúctil a frágil a partir de una
temperatura denominada temperatura de transición.
Efecto de altas temperaturas
Si bien el acero es un material incombustible; cuando se somete a una

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temperatura alta la curva esfuerzo deformación deja de ser lineal. A medida
que se incrementa la temperatura las propiedades mecánicas del acero se
reducen drásticamente.
Desde el punto de vista de funcionamiento en condiciones de servicio, las
estructuras de acero y sus elementos estructurales deben estar protegidos
para que resistan los efectos del fuego durante el tiempo que dure un
incendio o en un determinado tiempo. A partir de ensayes de laboratorio de
elementos de acero sometidos a temperaturas elevadas se obtienen curvas
temperatura-tiempo que establecen la duración de la resistencia al fuego, así
como una clasificación y características de los diversos materiales que resisten
el fuego y su nivel de protección.

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En edificios industriales es difícil aplicar revestimientos de protección contra
fuego, por lo que se instalan sistemas completos de detección, alarma y
extinción de incendios. En edificios urbanos, los elementos estructurales se
protegen con materiales resistentes al fuego (pinturas especiales)
Corrosión
La corrosión es el resultado de una acción compleja electroquímica. El
nivel de corrosión en el acero depende de las condiciones ambientales.
En estructuras de acero se distingue el óxido de laminación, que se produce
por efecto del agua en el metal al rojo vivo durante el proceso de laminación,
del óxido atmosférico que se inicia a medida que se desprende la costra de
laminación.
La intensidad de la corrosión depende de las condiciones ambientales
del lugar de la obra. Los efectos de la corrosión se miden por medio del
grueso del material que se degrada (milésimos de pulgada).
Las pinturas son el método más utilizado para proteger el acero
estructural. Para utilizar una pintura eficaz y duradera, además de una
preparación adecuada de la superficie, es necesaria una elección correcta
de la pintura, así como una ejecución adecuada de las capas protectoras.
El diseñador debe sugerir disposiciones constructivas contra la corrosión,
por ejemplo, soluciones y formas que aseguren la evacuación de las aguas
pluviales, evitando la acumulación de éstas sobre superficies que puedan
generar una corrosión local intensa (techos planos), y tener accesibilidad a
todos los sitios de la estructura para dar mantenimiento preventivo.
Efecto de las cargas repetidas (fatiga)
Cuando un elemento estructural o una junta están sujetos a cargas de
intensidad variable repetidas, durante un número elevado de veces, puede
presentarse la fractura bajo magnitudes de carga menores. A este fenómeno
se le conoce como fatiga.
La falla por fatiga consiste en la fractura del material, bajo esfuerzos
relativamente reducidos, después de un número suficientemente grande de
aplicaciones de la carga, que pueden o no incluir cambios de signo en los
esfuerzos.

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La fractura se inicia en un lugar donde hay una pequeña imperfección
que puede ser de tamaño microscópico, y se propaga en forma de una
grieta, que suele crecer lentamente, hasta que la pieza se rompe.
Las fracturas por fatiga, que se presentan asociadas con esfuerzos
normales de tensión, se inician con una deformación aparentemente muy
reducida, son de naturaleza frágil, es decir, están acompañadas por
deformaciones muy limitadas. La fractura por fatiga se propaga lentamente y
presenta un aspecto característico, ya que en la superficie de la fractura
aparecen dos zonas claramente diferenciadas, una lisa y generalmente
brillante, y otra de granos gruesos y mate.
Por consiguiente, cuando un elemento de acero estructural falla por
fatiga, su com-portamiento no es dúctil y dado que no puede efectuarse una
redistribución de esfuerzos, los métodos de diseño modernos no son validos a
estructuras sometidas a un número importante de repeticiones de carga.
La resistencia a la fatiga de un metal depende del número total de
repeticiones de carga a que queda sometido y no depende del tiempo total
bajo la carga, así mismo es función de la magnitud del rango de esfuerzos y
de la amplitud de la parte variable de los ciclos de carga.
No es posible establecer reglas generales para el diseño de elementos
estructurales cuya resistencia a la fatiga sea un factor predominante y en los
que el problema se complique por su forma geométrica, número muy elevado
de ciclos de carga, etc. Sin embargo, las concentraciones de esfuerzos
ocasionados por discontinuidades o muescas, cambios bruscos de sección,
deficiencias en la fabricación, hacen que disminuya de manera importante la
resistencia de las uniones a la fatiga y de los miembros estructurales por lo que
deberán eliminarse o reducirse drásticamente en la zonas críticas de las piezas
sometidas a cargas repetidas.
Los valores del esfuerzo de fluencia, Fy, y de ruptura en tensión, Fu, que
se utilizarán en el diseño, serán los mínimos especificados en la norma
correspondiente. No se emplearán en el diseño los valores reportados en
certificados de ensayes de los productos laminados.

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Fractura frágil
La fractura frágil es más frecuente en estructuras soldadas que en estructuras
unidas con tornillos de alta resistencia, debido a una combinación de posibles
defectos de la soldadura, a esfuerzos residuales elevados y a continuidad de
los elementos es-tructurales que reduce la probabilidad de que las grietas no
se propaguen de unas partes de la estructura a otras.
Durante la fabricación y el montaje de las estructuras, deben tomarse las
medidas necesarias para reducir los fenómenos que pueden ocasionar un
comportamiento frágil. Si las condiciones son especialmente severas deben
emplearse aceros con resistencias al impacto adecuada a bajas
temperaturas.
Las soldaduras de perfiles o placas laminadas, que tengan por objeto
transmitir fuerzas en la dirección perpendicular al grueso deben hacerse con
mucho cuidado, pues de otra manera pueden ocasionar desgarramientos
laminares (“lamerar tearing”).
La resistencia perpendicular al grueso de los aceros es similar a las que tienen
en la dirección longitudinal o transversal pero su capacidad de deformación
en esta dirección es con frecuencia solo poco mayor que la deformación
correspondiente al limite de elasticidad.
El desgarramiento laminar ocurre en placas muy restringidas, por pérdida de
cohesión entre inclusiones microscópicas no metálicas y el material que las
rodea, debido a la capacidad del metal base de admitir las deformaciones
impuestas por contracciones de la soldadura en la dirección normal al grueso
de la placa. Puede presentarse en material de cualquier espesor, pero es
mucho más frecuente en placas gruesas porque en ellas se depositan
soldaduras de mayor tamaño, que se contraen más durante el enfriamiento.
La experiencia muestra que el desgarramiento laminar no se presenta nunca
en material de menos de 20 a 25 mm de grueso, pero han ocurrido algunos
casos en metal más delgado. La consideración de diseño más importante es
reducir la concentración de deformaciones en dirección normal al espesor en
áreas localizadas. En la figura 10 se muestran detalles que pueden ocasionar

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desgarramientos laminares, y algunas ideas de cómo mejorarlos.
Por lo anterior, los detalles de diseño bien realizados que logran una geometría
que evita concentraciones
severas de esfuerzos, y una
buena mano de obra, son
generalmente los medios más
eficaces para lograr
construcciones resistentes a
fracturas frágiles. Sin embargo,
para condiciones de servicio
especialmente severas tales
como temperaturas de
trabajo muy bajas con cargas
que producen impacto,
puede ser necesario utilizar
aceros con mayor resiliencia.
Las temperaturas moderadas
a las que trabajan las
estructuras de acero para
edificios, la lentitud con que se
aplican las cargas sobre ellas,
la magnitud de los esfuerzos y
el número de ciclos asociados
con los esfuerzos de diseño,
hacen muy remota la probabilidad de este tipo de falla en estructuras
urbanas.

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BIBLIOGRAFIA
 CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE CONCRETO REFORZADO
 TESIS ADOLFO BERNABÉ GARCIA SOLOGAISTOA GUATEMALA --- JULIO DE
2005.FACULTAD DE ARQUITECTURA UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE
GUATEMALA
 MANUAL ASTM, 2011
 http://www.youtube.com/watch?v=NKOIP6HP9Ts
 COMISION GUATEMALTECA DE NORMAS.
NORMA COGUANOR NTG 41017 H2 ASTM C78-09
 MANUAL DE DISEÑO PARA LA CONSTRUCCIÓN CON ACERO ·
WWW.AHMSA.COM

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