MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS COLEGIO CAYOMA.pdf

Consultor : Ing. Juan Eladio Alvarez Lara Página 1
EXPEDIENTE TÉCNICO: “REHABILITACION DEL LOCAL ESCOLAR DANIEL
ALCIDES CARRION, DISTRITO DE ACHOMA-PROVINCIA DE CAYLLOMA-
REGIÓN AREQUIPA”
MEMORIA DE CÁLCULO
"REHABILITACION DEL LOCAL ESCOLAR DANIEL ALCIDES CARRION,
DISTRITO DE ACHOMA-PROVINCIA DE CAYLLOMA-REGIÓN AREQUIPA”
Norma de Diseño Sismorresistente NTE E030 – 2016
1) GENERALIDADES
El proyecto de estructuras comprende el diseño de la Ampliación de la Insitucion
Educativa Nº069810 DANIEL ALCIDES CARRION, motivo por el cual se realizo el calculo
estructural de los elementos de concreto armado que conforman la edificación del
Proyecto “REHABILITACION DEL LOCAL ESCOLAR DANIEL ALCIDES CARRION,
DISTRITO DE ACHOMA-PROVINCIA DE CAYLLOMA-REGIÓN AREQUIPA” cuya
distribución se ha Realizado en una Estructura de 02 Pabellones de 01 Niveles, ( El cual
para el diseño se esta considerando una estructura de 02 niveles para una futura
ampliación) considerando el planteamiento Arquitectonico, ubicado en el cercado del
distrito de Achoma, Provincia de Caylloma y Departamento de Arequipa.
La estructura está concebida en base a un sistema de Porticos y Muros Estructurales en
ambos sentidos.
ESTRUCTURACION Y ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Se han respetado los ejes del proyecto de arquitectura habiéndose definido con
muros estructurales, columnas y con vigas peraltadas formando porticos en ambos
sentidos para tener una estructura sismoresistente con adecuada rigidez lateral,
teniendo en cuenta las exigencias especiales indicadas para Estadios según NTE
E030 diseño sismo resistente.
a) ANÁLISIS SISMICO
En los planos del proyecto se indican los coeficientes sísmicos usados, de acuerdo
a los parámetros de la Norma Peruana de Diseño Sismo resistente (NTE E030).
Modificada en el 2016.
Dado que el Estudio de Suelos indica un suelo tipo S2 (Suelo Intermedio) con un
factor S de 1.05 y dado que es un Local Municipal se ha considerado un factor U de
1.5.
Teniendo en cuenta que los Porticos y muros estructurales (Sistema Dual) absorben
el Cortante Sismico se ha considerado un factor R= 7.
De acuerdo a la Norma de Diseño Sismo resistente (N.T.E. E.030), se ha
considerado para el cálculo de la fuerza cortante la siguiente expresión:
V =
Z.U.C.S.P
R
Donde:
Z= 0.45 (Zona 3, Achoma)
U= 1.50 (Categoría A)
S= 1.15 (Tp=0.60, Período que define la plataforma del factor C)
(TL=2.00, Período que define el inicio de la zona del factor C
con desplazamiento constante)

REGIÓN AREQUIPA”
Rx= 7 (Sistema Dual) (Coeficiente de Reducción de Fuerza Sísmica)
Ry= 3 (Albañileria Confinada)
Ia= 1.00
Ip= 1.00
C= factor de amplificación sísmica
P= Peso sísmico de la estructura de acuerdo a la NTE.030
C) OBJETIVOS
Aplicar las consideraciones que establece la norma de diseño sismo resistente actual
(N.T.E. E.030) con el propósito de evaluar la propuesta arquitectónica mediante una
evaluación sísmica y el posterior diseño estructural.
El esquema de estudio se basa en el Análisis estructural, considera una calidad de
concreto f’c=210 Kg/cm2, considerando las dimensiones de la estructura.
El diseño estructural se orienta a proporcionar adecuada estabilidad, resistencia, rigidez
y ductilidad frente a solicitaciones provenientes de cargas muertas, cargas vivas,
asentamientos diferenciales y eventos sísmicos.
El diseño sísmico obedece a los Principios de la Norma E.030 DISEÑO
SISMORRESISTENTE del Reglamento Nacional de Edificaciones conforme a los cuales:
➢ La estructura no debería colapsar, ni causar daños graves a las personas debido a
movimientos sísmicos severos que puedan ocurrir en el sitio.
➢ La estructura debería soportar movimientos sísmicos moderados, que puedan
ocurrir en el sitio durante su vida de servicio, experimentando posibles daños dentro
de límites aceptables.
➢ Estos principios guardan estrecha relación con la Filosofía de Diseño Sismo
resistente de la Norma:
➢ Evitar pérdidas de vidas
➢ Asegurar la continuidad de los servicios básicos
➢ Minimizar los daños a la propiedad.
2) METODOS DE ANALISIS
2.1 ANÁLISIS ESTÁTICO: PROCEDIMIENTO DE LAS CARGAS EQUIVALENTES
Las estructuras clasificadas como regulares según el artículo 10 (categoría de las
edificaciones) de no más de 45 m de altura y las estructuras de muros portantes de no
más de 15 m de altura, aún cuando sean irregulares, podrán analizarse mediante el
procedimiento de fuerzas estáticas equivalentes del Artículo 17 (Análisis Estático).
Por lo que se procedió a determinar las fuerzas cortantes por pisos en ambas
direcciones, como también el efecto de excentricidades accidentales.
Para cada dirección de análisis, la excentricidad accidental en cada nivel (ei), se
considerará como 0,05 veces la dimensión del edificio en la dirección perpendicular a la
de la acción de las fuerzas.
En cada nivel además de la fuerza actuante, se aplicará el momento accidental producido por
dicha fuerza.
Mti = ± Fi ei
Por lo que actuaran por pisos y en cada dirección una fuerza cortante y un momento
producido por la excentricidad accidental (efecto de torsión).

REGIÓN AREQUIPA”
2.2 ANÁLISIS DINÁMICO: MÉTODO DE SUPERPOSICIÓN MODAL
El análisis dinámico de las edificaciones podrá realizarse mediante procedimientos de
combinación espectral o por medio de análisis tiempo-historia.
Para edificaciones convencionales podrá usarse el procedimiento de combinación
espectral; y para edificaciones especiales deberá usarse un análisis tiempo-historia.
En el presente proyecto el análisis dinámico se realizará a través de combinación
espectral.
Para cada una de las direcciones horizontales analizadas se utilizará un espectro
inelástico de pseudo-aceleraciones definido por:
S =
Z.U.C.S
.g
a
R
Por lo que se obtuvo dos espectros en la dirección “X” y “Y”.
3) NORMAS TECNICAS
Para el diseño se han considerado las Normas vigentes:
➢ Norma Técnica E030 “Diseño sismo resistente” Modificado con Decreto Supremo N°
003-2016-VIVIENDA
➢ Norma Técnica E060 “Concreto Armado”
➢ Norma Técnica E050 “Suelos y Cimentaciones”
➢ Norma Técnica E020 “Cargas”
4) PARAMETROS DE DISEÑO
MATERIALES:
Se consideran los siguientes valores para los materiales:
Concreto: f’c = 210 kg/cm2
E = 210000.00 kg/cm2
Acero: Fy= 4200 kg/cm2
Es=2’000,000 kg/cm2
ESTRUCTURA:
Número de pisos : 2
Uso : Institucion Educativa
Suelo : Arena Limosa (Tipo S2)
Zona Sísmica : Zona 3
Cargas Vivas :
Aulas : 250 kg/m2
Talleres : 350Kg/m2
Pasadizos : 400 Kg/m2
Azotea : 100 kg/m2

REGIÓN AREQUIPA”
5) SISTEMA ESTRUCTURAL
La distribución arquitectónica permite obtener una configuración estructural ordenada en base
Porticos en ambos sentidos. Los elementos de concreto armado se han peraltado para darle
rigidez.
Los sistemas de piso serán losas aligeradas armadas en una dirección.
Todos los tabiques divisorios se construirán con albañilería debidamente arriostrada.
El concreto de las zapatas será de 210kg/cm2.
La configuración busca satisfacer los siguientes requisitos:
Planta simple
Simetría en distribución de masas.
Simetría en la distribución de columnas, muros y placas.
Proporciones entre dimensiones mayor y menor en planta menores a 4; lo mismo en altura.
Regularidad en planta y elevación sin cambios bruscos de rigidez, masa o discontinuidades en
la transmisión de las fuerzas de gravedad y fuerzas horizontales a través de los elementos
verticales hacia la cimentación.
Rigidez similar en las dos direcciones principales de la edificación.
Cercos y tabiques aislados de la estructura principal
6) PREDIMENSIONAMIENTO
6.1 LOSA ALIGERADA
El peralte de las losas aligeradas podrá ser dimensionado considerando los siguientes
criterios:
H = 17 cm. Luces menores de 4 m.
H = 20 cm. Luces comprendidas entre 4 y 5.5 m.
Se debe entender que “H” expresa la altura o espesor total de la losa aligerada y por tanto
incluye los 5 cm. De la losa superior y el espesor del ladrillo de techo; los ladrillos serán
de 12, 15, 20 y 25 cm. Respectivamente.
6.2 VIGAS
Las vigas se dimensionan generalmente considerando un peralte del orden de 1/10 a 1/12
de la luz libre; debe aclarase que esta altura incluye el espesor de la losa del techo o piso.
El ancho es menos importante que el peralte, pudiendo variar entre 0.3 a 0.5 de la altura.
La Norma Peruana de Concreto Armado indica que las vigas deben tener un ancho mínimo de
25 cms. Para el caso que estas formen parte de pórticos o elementos sismo resistentesde
estructuras de concreto armado. Esta limitación no impide tener vigas de menor espesor
(15 o 20 cms.) si se trata de vigas que no forman pórticos.
Las vigas denominadas “secundarias” porque no cargan la losa de los pisos o techos,
pueden tener menos peralte si se admite que ellas solo reciben esfuerzos debidos al sismo;
sin embargo, si se tiene en cuenta que los esfuerzos de sismo son muchas veces más
importantes que los de cargas de gravedad, no debe reducirse mucho su peralte pues
además se estará perdiendo rigidez lateral en esa dirección.
El objetivo es estructurar considerando rigidez lateral y resistencia en las dos direcciones
de la edificación. Por lo tanto, debe disponerse vigas peraltadas en las dos direcciones de
la edificación, a menos que se haya considerando un número importante de placas en la
dirección secundaria (trabajando como muros en voladizo) con lo cual se podría disponer
vigas chatas.

REGIÓN AREQUIPA”
6.3 COLUMNAS
Las columnas al ser sometidas a carga axial y momento flector, tienen que ser
dimensionadas considerando los dos efectos simultáneamente, tratando de evaluar cual
de los dos es el que gobierna en forma más influyente el dimensionado.
Si se trata de edificaciones con un buen número de pisos, tal que se pueda advertir que la
carga axial es importante con relación al momento, se puede dimensionar buscando una
sección total de modo que la carga axial en servicio produzca un esfuerzo de compresión
del orden de 0.45f’c.
Si se trata de edificaciones de pocos pisos y de luces importantes, es posible que los
momentos produzcan excentricidades importantes y se busque una sección con más
peralte para la dirección donde el momento es crítico.
7) MODELO ESTRUCTURAL
7.1 DESCRIPCION
Todos los elementos estructurales se diseñan para resistir los efectos máximos producidos
por las cargas amplificadas, determinado por medio del análisis estructural, suponiendo
una respuesta lineal elástica de la estructura.
El análisis sísmico se realizó según la norma vigente, NTE E-030 (2016), con el
procedimiento de superposición modal espectral.
El análisis de cada una de las estructuras se hizo con el programa ETABS (versión 2015).
Se consideraron modelos tridimensionales, suponiendo comportamiento lineal y elástico.
El Modelo para el análisis de la estructura se ha basado en elementos con deformaciones
por flexión, fuerza cortante y carga axial. Para cada nudo se consideraron 6 grados de
libertad estáticos y para el conjunto tres grados de libertad dinámicos correspondientes a
dos traslaciones horizontales y a una rotación plana asumida como un diafragma rígido en
cada nivel.
Bloque SUM
Figura Nº01

REGIÓN AREQUIPA”
Bloque Servicios Higienicos
7.2 MODELACION EN ETABS
Se emplea un modelo tridimensional conformado por elementos lineales (vigas y
columnas) y elementos bidimensionales (losas de techo) unidos por medio de nudos
comunes. Los elementos verticales se ligan al suelo por medio de restricciones tipo
empotramiento perfecto.
Los elementos lineales de eje recto incluyen deformaciones por flexión, carga axial, fuerza
cortante y torsión. Los elementos bidimensionales incluyen el efecto de membrana y de
flexión.
Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elemento
estructural.
El programa ETABS permite definir el peso por unidad de volumen del material y en base
a las dimensiones de cada elemento, calcula el peso propio de vigas, columnas, muros, y
losas. Asimismo el programa traslada el peso proveniente de las losas y las distribuye
según el área tributaria a cada viga y hace lo mismo con las cargas de las vigas
trasladándolas hacia las columnas y muros.
Adicionalmente se pueden incluir cargas distribuidas uniformes debidas a tabiques
ubicados sobre las vigas. También pueden incluirse cargas puntuales, fuerzas distribuidas
triangulares, trapezoidales o con cualquier otra distribución posible.
El modelo para determinar las propiedades dinámicas de la estructura considera las masas
distribuidas en los diversos elementos estructurales y las concentra a nivel de Diafragma
rígido en la losa de cada nivel. Estas masas son determinadas como el producto del
volumen de los elementos estructurales (muros de albañileria, columnas, vigas y losas)
por la masa por unidad de volumen del material que los conforma; y a este resultado se le
Vista 3D
Figura Nº02

REGIÓN AREQUIPA”
agrega la masa proveniente de las cargas actuantes provenientes de los acabados,
tabiquería y cargas vivas (carga dividida entre la gravedad).
A continuación, se presentan los valores de los materiales empleados en el modelo
estructural:
Datos para el concreto f’c=210kg/cm2
Definición de masas para el análisis sísmico
(100% CM y 50% CV Art. 16.3 NTE E.030)

REGIÓN AREQUIPA”
8) CARGAS DE GRAVEDAD Y SOLICITACIONES SISMICAS
A continuación, se detallan las cargas consideradas en el análisis por gravedad:
Concreto 2400 kg/m3
Peso de aligerados (h=0.20m) 300 kg/m2
Piso acabado 100 kg/m2
Tabiquería de ladrillo 1800 kg/m3
Carga viva en pisos
Carga viva en Aulas 250 kg/m2
Carga viva en azotea 100 kg/m2
Los siguientes gráficos muestran las cargas colocadas a la estructura, se colocaron cargas
distribuidas sobre los aligerados
Bloque 1AU-1AU – SUM
Carga Muerta Primer Piso

REGIÓN AREQUIPA”
Carga Viva Primer Piso
Carga Muerta Distribuida

REGIÓN AREQUIPA”
SS.HH
Carga Muerta Primer Piso
Carga Viva Primer Piso

REGIÓN AREQUIPA”
Carga Muerta Distribuida
COMBINACIONES DE CARGA
Se consideran las combinaciones exigidas por la Norma E060 para el diseño de los
elementos de concreto armado.
C1 1.4 D + 1.7 L
C2 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SX
C3 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SY
C4 0.9 D + 1.0 SX
C5 0.9 D + 1.0 SY
Para el diseño de vigas y columnas se trazan las envolventes de fuerzas.
CARGAS SISMICAS
Los parámetros empleados para el cálculo del Espectro de Respuesta fueron:
Factor de Zona Z = 0.35 (Zona 3)
Factor de Uso U= 1.50 (Categoría A)
Factor de Suelo S = 1.15 (Perfil de Suelo Tipo S2)
Periodo que define la Plataforma del EspectroTp = 0.60
Tll = 2.00

REGIÓN AREQUIPA”
Factor de Reducción de Fuerza Sísmica:
Sistema Porticos Rx = 7.00
Ry= 3.00
Ip= 1.00
Ia= 1.00
CALCULO DEL PESO DE LA EDIFICACION 1AU-1AU - SUM
TABLE: Story Forces
Story Load Case/Combo Location
P VX VY T MX MY
tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m
Story1 Dead Bottom 167.9952 0 0 0 644.2615 -1025.1906
Story1 Live Bottom 16.7089 0 0 0 64.0785 -101.9658
PARA OBTENER EL PESO DE LA EDIFICACION SE CONSIDERA EL 100 % DE LA CARGA
MUERTA + 50 % DE LA CARGA VIVA.
PISOS
CM CV PESO
(tn) (tn) (tn)
1ER PISO 167.9952 16.7089 172.17
TOTAL 172.17
CALCULO DEL PESO DE LA EDIFICACION – SERVICIOS HIGIENICOS
Story Load Case/Combo Location
P VX VY T MX MY
tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m
Story1 Dead Bottom 123.4793 0 0 0 446.8994 -448.3194
Story1 Live Bottom 7.2552 0 0 0 20.3555 -26.4089
PARA OBTENER EL PESO DE LA EDIFICACION SE CONSIDERA EL 100 % DE LA CARGA
MUERTA + 50 % DE LA CARGA VIVA.
PISOS
CM CV PESO
(tn) (tn) (tn)
1ER PISO 123.4793 7.25 125.29
TOTAL 125.29

REGIÓN AREQUIPA”

REGIÓN AREQUIPA”
T (sec) C
R=3 R=7
Sa (m/sec^2) Sa (m/sec^2)
2.50 0.5031 0.2156
0.10 2.50 0.5031 0.2156
0.20 2.50 0.5031 0.2156
0.30 2.50 0.5031 0.2156
0.40 2.50 0.5031 0.2156
0.50 2.50 0.5031 0.2156
0.60 2.50 0.5031 0.2156
0.70 2.14 0.4313 0.1848
0.80 1.88 0.3773 0.1617
0.90 1.67 0.3354 0.1438
1.00 1.50 0.3019 0.1294
1.20 1.25 0.2516 0.1078
1.50 1.00 0.2013 0.0863
1.70 0.88 0.1776 0.0761
2.00 0.75 0.1509 0.0647
2.50 0.48 0.0966 0.0414
3.00 0.33 0.0671 0.0288
3.50 0.24 0.0493 0.0211
4.00 0.19 0.0377 0.0162
5.00 0.12 0.0242 0.0104
8.00 0.05 0.0094 0.0040
11.00 0.02 0.0050 0.0021
15.00 0.01 0.0027 0.0012
Los valores obtenidos en la tabla según la fórmula antes descrita representan las aceleraciones
correspondientes a cada uno de los tiempos sucesivamente ambas direcciones.
Sa
(m/sec^2)

REGIÓN AREQUIPA”
Con los valores anteriores se calcularon las fuerzas cortantes por pisos y el espectro de respuesta
en cada una de las direcciones. Adicionalmente se tendrá que determinar el momento por
excentricidad accidental (momento torsor) para cada uno de los pisos
Se realizó un Análisis Sísmico Dinámico por Superposición o Combinación Modal
Espectral.
En el cálculo de la masa de la estructura se consideró el 25% de la carga viva (Art. 16.3
NTE E.030).
Con ayuda del programa se determinó la ubicación de los centroides de cada nivel.
También se determinaron las masas traslacionales, la ubicación de los Centros de Masas
y de los Centros de Rigidez de cada nivel, los que se presentan en la sgte. tabla:

REGIÓN AREQUIPA”
CALCULO DE RIGIDECES - SUM
TABLE: Centers of Mass
Story Diaphragm
Mass X Mass Y XCM YCM
tonf-s²/m tonf-s²/m m m
Story1 D1 1.07824 1.07824 6.1025 3.835
TABLE: Centers of Rigidity
Story Diaphragm
Cumulative X Cumulative Y XCCM YCCM XCR YCR
tonf-s²/m tonf-s²/m m m m m
Story1 D1 1.07824 1.07824 6.1025 3.835 6.0916 3.835
CALCULO DE RIGIDECES SERVICIOS HIGIENICOS
TABLE: Centers of Mass
Story Diaphragm
Mass X Mass Y XCM YCM
tonf-s²/m tonf-s²/m m m
Story1 D1 0.69364 0.69364 3.64 3.835
TABLE: Centers of Rigidity
Story Diaphragm
Cumulative X Cumulative Y XCCM YCCM XCR YCR
tonf-s²/m tonf-s²/m m m m m
Story1 D1 0.69364 0.69364 3.64 3.835 3.6626 2.3632

REGIÓN AREQUIPA”
9) PROPIEDADES DINAMICAS DE LA ESTRUCTURA
BLOQUE /SUM
Modos de Vibración:
La tabla muestra resultados para los modos más significativos:
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case
Mode Period Frequency
Sum
UX
Sum
UY
Sum
RZ
sec hz
Modal 1 0.158 6.3291 92.49% 0.00% 0.00%
Modal 2 0.072 13.8889 92.49% 90.30% 0.01%
Modal 3 0.069 14.4928 92.49% 90.30% 0.01%
Modal 4 0.067 14.9254 94.37% 90.30% 0.01%
Modal 5 0.065 15.3846 94.37% 90.31% 88.31%
Modal 6 0.047 21.2766 94.37% 90.32% 88.31%
Modal 7 0.047 21.2766 94.37% 90.32% 88.38%
Modal 8 0.04 25 94.37% 90.32% 88.38%
Modal 9 0.039 25.641 94.37% 90.32% 88.38%
Modal 10 0.036 27.7778 94.37% 90.32% 89.88%
Modal 11 0.036 27.7778 94.37% 91.76% 89.88%
Modal 12 0.031 32.2581 95.72% 91.76% 89.88%
El periodo del edificio para la dirección X-X se ha calculado en seg
El periodo del edificio para la dirección Y-Y se ha calculado en seg
En ambos casos se obtiene la máxima respuesta de aceleración (C=2.5) por tratarse de
periodos menores al periodo que define la plataforma del espectro (Tp=0.60 seg)
En los siguientes gráficos se muestra las deformadas para los tres primeros modos de
vibración de la estructura.

REGIÓN AREQUIPA”
1º modo de vibración de la estructura.
Dirección X-X T = 0.158seg
Dirección Y-Y T = 0.072seg

REGIÓN AREQUIPA”
Dirección Z-Z T = 0.065seg

REGIÓN AREQUIPA”
BLOQUE SERVICIOS HIGIENICOS
Modos de Vibración:
La tabla muestra resultados para los modos más significativos:
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case
Mode Period Frequency
Sum
UX
Sum
UY
Sum
RZ
sec hz
Modal 1 0.123 8.1301 84.05% 0.01% 0.79%
Modal 2 0.063 15.873 84.05% 0.01% 0.79%
Modal 3 0.062 16.129 84.09% 0.01% 0.96%
Modal 4 0.057 17.5439 85.87% 0.03% 13.39%
Modal 5 0.052 19.2308 86.53% 0.07% 71.98%
Modal 6 0.046 21.7391 86.53% 1.09% 71.98%
Modal 7 0.045 22.2222 86.57% 1.22% 77.39%
Modal 8 0.043 23.2558 86.58% 83.74% 77.41%
Modal 9 0.042 23.8095 86.64% 84.26% 83.82%
Modal 10 0.031 32.2581 87.57% 84.26% 83.82%
Modal 11 0.031 32.2581 87.65% 84.26% 83.82%
Modal 12 0.028 35.7143 88.53% 84.26% 83.82%
El periodo del edificio para la dirección X-X se ha calculado en seg
El periodo del edificio para la dirección Y-Y se ha calculado en seg
En ambos casos se obtiene la máxima respuesta de aceleración (C=2.5) por tratarse de
periodos menores al periodo que define la plataforma del espectro (Tp=0.60 seg)
En los siguientes gráficos se muestra las deformadas para los tres primeros modos de
vibración de la estructura.

REGIÓN AREQUIPA”
Dirección X-X T = 0.123seg
Dirección Y-Y T = 0.043seg

REGIÓN AREQUIPA”
Dirección Z-Z T = 0.042seg

REGIÓN AREQUIPA”
Fuerzas Globales.
Empleando las expresiones de la norma E-030 para el análisis sísmico
con fuerzas estáticas equivalentes, tanto en la dirección X como en la dirección
en Y, se tiene:
Fuerzas Resultantes en la Base. Bloque SUM
Dir. Z U C S R ZUCS/R P (t) V (t)
X 0.35 1.5 2.5 1.15 7 0.215 172.17 37.02
Y 0.35 1.5 2.5 1.15 3 0.503 172.17 86.60
Al efectuar el análisis dinámico por superposición m o d a l espectral, se
obtuvieron cortantes en la base en las direcciones X e Y mayores a l 80% del
cortante obtenido con las fórmulas de análisis estático, por lo que no fue
necesario escalar las fuerzas.
A continuación, se lista el resumen de la contribución de cada modo a
las fuerzas cortantes en la base y momentos de volteo, tanto para la
componente de sismo en dirección X como en dirección Y.
Contribuciones de cada Modo a las Fuerzas Resultantes en la Base.
Contribuciones de cada Modo a las Fuerzas Resultantes en la Base
Componente Modo
SX All
Fx (t)
25.20
Fy (t) Mx (t m) My (t m)
116.3202
Mz (t m)
96.96
SY All 57.41 263.7361 354.75
Cortante estático 37.02 86.60
80% del cortante estático 29.62 69.28
Fuerzas Escaladas
Componente Modo
SX All
Fx (t)
30.25
139.5838
Mz (t m)
115.993
SY All 69.47 319.1205 429.24

REGIÓN AREQUIPA”
Fuerzas Resultantes en la Base. Bloque Servicios Higienicos
Dir. Z U C S R ZUCS/R P (t) V (t)
X 0.35 1.5 2.5 1.15 7 0.215 125.29 26.94
Y 0.35 1.5 2.5 1.15 3 0.503 125.29 63.02
Al efectuar el análisis dinámico por superposición m o d a l espectral, se
obtuvieron cortantes en la base en las direcciones X e Y mayores a l 80% del
cortante obtenido con las fórmulas de análisis estático, por lo que no fue
necesario escalar las fuerzas.
A continuación, se lista el resumen de la contribución de cada modo a
las fuerzas cortantes en la base y momentos de volteo, tanto para la
componente de sismo en dirección X como en dirección Y.
Contribuciones de cada Modo a las Fuerzas Resultantes en la Base.
Componente Modo
SX All
Fx (t)
17.12
73.0556
Mz (t m)
56.60
SY All 39.82 170.979 171.97
Fuerzas Escaladas
Componente Modo
SX All
Fx (t)
21.57
92.0498
Mz (t m)
71.32
SY All 50.67 217.141 207.25

REGIÓN AREQUIPA”
10) CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS
Del análisis estructural, obtenemos los desplazamientos elásticos para cada una de las
direcciones de análisis.
BLOQUE SUM
Desplazamiento del Sismo X Desplazamiento del Sismo Y
En la siguiente tabla se resumen los desplazamientos de entrepiso, desplazamientos
inelásticos y distorsiones de entrepiso para Sismo en ambas direcciones.
Altura
entrepiso
Desplazamientos
Elasticos
Desplazamientos
Inelásticos
U*0.75*F.E
Desplazamientos
entrepiso
Distorsion
entrepiso
cm UX (m) UY(m) Uix (cm) Uiy (cm) x (cm) y (cm) Drift X Drift Y
590 0.0014 0.0006 0.735 0.1431 0.735 0.1431 0.001 0.000
Observamos que en todos los pisos y en la dirección X la distorsión es inferior al valor de 0.007
permitido por la Norma E030 para estructuras de concreto armado .
Observamos que en todos los pisos y en la dirección Y la distorsión es inferior al valor de 0.005
permitido por la Norma E030 para estructuras de Albañileria.

REGIÓN AREQUIPA”
Desplazamiento del Sismo X Desplazamiento del Sismo Y
En la siguiente tabla se resumen los desplazamientos de entrepiso, desplazamientos
inelásticos y distorsiones de entrepiso para Sismo en ambas direcciones.
Altura
entrepiso
Desplazamientos
Elasticos
Desplazamientos
Inelásticos
U*0.75*F.E
Desplazamientos
entrepiso
Distorsion
entrepiso
cm UX (m) UY(m) Uix (cm) Uiy (cm) x (cm) y (cm) Drift X Drift Y
590 0.0009 0.0003 0.4767 0.0612 0.4767 0.0612 0.001 0.000
Observamos que en todos los pisos y en la dirección X la distorsión es inferior al valor de 0.007
permitido por la Norma E030 para estructuras de concreto armado .
Observamos que en todos los pisos y en la dirección Y la distorsión es inferior al valor de 0.005
permitido por la Norma E030 para estructuras de Albañileria.

REGIÓN AREQUIPA”

REGIÓN AREQUIPA”
BLOQUE SUM
Combinacion Envolvente – Momento flector

REGIÓN AREQUIPA”
Combinacion Envolvente – Fuerza Cortante

REGIÓN AREQUIPA”
Combinacion Envolvente – Fuerza Torsion

REGIÓN AREQUIPA”
Combinacion Envolvente – Momento flector

REGIÓN AREQUIPA”
Combinacion Envolvente – Fuerza Cortante

REGIÓN AREQUIPA”
Combinacion Envolvente – Fuerza Torsion

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