El documento discute los resultados de la conducción térmica en paredes paralelas. Presenta tablas con datos de temperatura y flujo de calor para placas de yeso puro, yeso con fibra de vidrio, y yeso con fibra de vidrio y poliestireno. Calcula la conductividad térmica de los materiales combinados usando las ecuaciones de conducción térmica.

1. 24
7.2 DISCUSIÓN DE RESULTADOS 1
* Conducción térmica.
Figura 1: Esquema de transferencia de calor
* Conducción térmica en paredes paralelas.
Figura 2: Esquema de transferencia de calor en paredes paralelas.
𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑎𝑖𝑠𝑙𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 = (1 −
[(
𝑞
𝐴
)
𝑎
− (
𝑞
𝐴
)
𝑏
]
(
𝑞
𝐴
)
𝑏
)∗ 100
𝑄 ↔ ( 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟)
𝑅𝑇 ↔ ( 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑖𝑐𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑹𝑻 = ∑
∆𝒙𝒊
𝒌𝒊
𝒊=𝒏
𝒊=𝟏
(
𝒎 𝟐
℃𝒉
𝒌𝒄𝒂𝒍
) 𝑸 = 𝑨
𝑻𝒊 − 𝑻𝒏
∑
∆𝒙𝒊
𝒌𝒊
𝒊=𝒏
𝒊=𝟏
(
𝒌𝒄𝒂𝒍
𝒉
)
→ 𝑛 = 3 ↔ 𝑄( 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟) = 𝐴
𝑇1 − 𝑇4
∆X1
𝐾1
+
∆𝑋2
𝐾2
+
∆𝑋3
𝑘3
(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)
→ 𝑛 = 3 ↔ 𝑅𝑇(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
) = 𝑅1 + 𝑅2 + 𝑅3 =
∆X1
𝐾1
+
∆𝑋2
𝐾2
+
∆𝑋3
𝑘3

2. 25
1. PLACA PURA (ENSAYADA DE NUEVO)
TABLA Nº1.
Nº Ti Tex Q(
𝑘𝑐𝑎𝑙
1ℎ
)
1 30 25,7 0,09509143
2 32 25,8 0,13710857
3 33 25,9 0,15701143
4 34 26,1 0,17470286
5 35 26,3 0,19239429
6 36 26,7 0,20566286
7 39 27,2 0,26094857
1.1 Determinamos el primer flujo de calor Q1 :
𝑄1
𝐴
=
𝑇𝑖1 − 𝑇𝑒𝑥2
∆𝑋1
𝐾𝑦𝑒𝑠𝑜 𝑓𝑟𝑎𝑔𝑢𝑎𝑑𝑜
𝑝𝑜𝑟 𝑡𝑎𝑛𝑡𝑜 𝑄 = 0.06𝑚2
30℃ − 25.7℃
0.007𝑚
0.258(
𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚 ∗ ℎ ∗ ℃
)
𝑸𝟏(𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆 𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓) =
𝟎. 𝟎𝟗𝒌𝒄𝒂𝒍
𝟏𝒉
DATO VALOR
espesor 0.7cm
K (yeso) 0.258 kcal/h*m*℃
Área sección
transversal
0.06 m^2
K [tecnopor (PS)] 3.9*10^-3
kcal/h*m*℃
1wats 0.860421kcal/h
0.7cm
Tin Text

3. 26
2. PLACA YESO MÁS FIBRA DE VIDRIO DISUELTA
TABLA Nº2
yeso +
fibra
𝑄
𝐾𝑌𝐸𝑆𝑂+𝐹𝐼𝐵𝑅𝐴
Q(
𝑘𝑐𝑎𝑙
1ℎ
)
Ti Tex
30 23,3 0,0980134 0,02509143
31 23,7 0,26214285 0,06710857
32 24,2 0,3398884 0,08701143
33 24,7 0,40899555 0,10470286
34 25,1 0,4781027 0,12239429
35 25,5 0,52993305 0,13566286
Espesor=1.2cm
2.1 ENCONTRAREMOS 𝑲 𝒀𝒆𝒔𝒐+𝒇𝒊𝒃𝒓𝒂 𝒅𝒆 𝒗𝒊𝒅𝒓𝒊𝒐???
𝑄(𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆 𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓) = 𝐴
𝑇𝑖1 − 𝑇𝑒𝑥2
∆𝑋1
𝐾𝑌𝑒𝑠𝑜+𝑓𝑖𝑏𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑣𝑖𝑑𝑟𝑖𝑜
𝑄
𝐾𝑌𝐸𝑆𝑂+𝐹𝐼𝐵𝑅𝐴
= 𝐴
𝑇𝑖1 − 𝑇𝑒𝑥2
∆𝑋1
𝑄
𝐾𝑌𝐸𝑆𝑂+𝐹𝐼𝐵𝑅𝐴
= 0.06𝑚2
30℃ − 23.3℃
0.012𝑚
1
= 0.098
𝑚º𝐶
1
 APROXIMACION DE LA CONDUCTIVIDAD DE FIBRA+YESO
Aproximación analítica en función del % en volumen de yeso que esta presenta:
𝐾𝑓𝑣 + 𝑦𝑒𝑠𝑜 = 𝐹𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑣 𝑑𝑒 𝑓𝑣∗ 𝐾𝑓𝑣 + 𝐹𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑣 𝑑𝑒 𝑦𝑒𝑠𝑜 ∗ 𝐾𝑦𝑒𝑠𝑜
𝑘 𝑓𝑣+𝑦𝑒𝑠𝑜 = 𝑋 𝑓𝑣 ∗ 𝑘𝑓𝑣 + 𝑋 𝑦𝑒𝑠𝑜 ∗ 𝑘𝑦𝑒𝑠𝑜 … . . (𝑎)
𝑋 𝑓𝑣 = 𝑉𝑓𝑉 =
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑟𝑒𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙
∗∗∗ (𝑏)

4. 27
Utilizamos el 3% en peso de refuerzo = 5%(𝟑𝟎. 𝟎𝟔 𝒈𝒓)= 30.06 gr / 1020gr mescla
Utilizamos el 97% de yeso =95%(𝟗𝟖𝟗. 𝟒 𝒈𝒓) = 𝟗𝟖𝟗. 𝟒 𝒈𝒓 𝒚𝒆𝒔𝒐 / 1020gr mescla
 Cálculos para determinar la fracción en volumen de refuerzo:
Para la fibra de vidrio:
ρ 𝑝𝑟𝑜𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑓𝑖𝑏𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑣𝑖𝑑𝑟𝑖𝑜 = 2.52
𝑔𝑟
𝑐𝑚3
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑓𝑖𝑏𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑣𝑖𝑑𝑟𝑖𝑜 =
30.06 𝑔𝑟
2.52 𝑔𝑟
𝑐𝑚3⁄
= 11.92 𝑐𝑚3
 Calculando el volumen del placa yeso + fibra de vidrio(𝑽𝒐𝒍𝒖𝒎𝒆𝒏 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍)
Dimensiones:

5. 28
volumen del molde = ancho ∗ largo ∗ espesor
volumen del molde = 20 cm ∗ 60 cm ∗ 1.2 cm = 17.47 𝑐𝑚3
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 1440 𝑐𝑚3
 Calculando la fracción en volumen: en(b)
𝑋 𝑓𝑣 = 𝑉𝑓𝑉 =
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑟𝑒𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙
∗∗∗ (𝑏)
 Fracción en volumen para la fibra de vidrio:
𝑋𝑓𝑣/𝑦𝑒𝑠𝑜 = 𝑉𝑓𝑣−𝑦𝑒𝑠𝑜 =
11.9 𝑐𝑚3
1440 𝑐𝑚3
𝑥 100 = 0.83 %
 Por tanto 𝑋 𝑦𝑒𝑠𝑜/𝑓𝑣 = 1 − 𝑋𝑓𝑣/𝑦𝑒𝑠𝑜 = 99.17 %
Estos dos últimos datos remplazando en:
𝑘 𝑓𝑣+𝑦𝑒𝑠𝑜 = 𝑋 𝑓𝑣 ∗ 𝑘𝑓𝑣 + 𝑋 𝑦𝑒𝑠𝑜 ∗ 𝑘𝑦𝑒𝑠𝑜 … . . (𝑎)
𝑘 𝑓𝑣+𝑦𝑒𝑠𝑜 = 0.83% ∗
0.0258𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+ 97.17 ∗
0.258kcal
mh℃
…. . (𝑎)
𝑘 𝑓𝑣+𝑦𝑒𝑠𝑜 =
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ
℃
% 𝒅𝒊𝒔𝒎𝒊𝒄𝒊𝒐𝒏𝒅𝒆 𝒌 𝒓𝒆𝒔𝒑𝒆𝒄𝒕𝒐 𝒌 𝒚𝒆𝒔𝒐 𝒑𝒖𝒓𝒐 =
kyeso − 𝑘 𝑓𝑣+𝑦𝑒𝑠𝑜
kyeso
=
0.258kcal
mh℃
−
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
0.258kcal
mh℃
% 𝒅𝒊𝒔𝒎𝒊𝒄𝒊𝒐𝒏𝒅𝒆 𝒌 𝒓𝒆𝒔𝒑𝒆𝒄𝒕𝒐 𝒌 𝒚𝒆𝒔𝒐 𝒑𝒖𝒓𝒐 = 𝟎. 𝟕𝟖%

6. 29
1.2 Hallando Q1 :
𝑄1
𝐾𝑌𝐸𝑆𝑂+𝐹𝐼𝐵𝑅𝐴
= 0.098
𝑚℃
1
𝑄1 = 𝐾𝑌𝐸𝑆𝑂+𝐹𝐼𝐵𝑅𝐴 ∗ 0.098
𝑚℃
1
=
0.2560.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
∗ 0.098
𝑚℃
1
𝑸𝟏(𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆 𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓) = 𝟎. 𝟎𝟐𝟓
𝒌𝒄𝒂𝒍
𝒉
3. YESO + FIBRA+ PS DELGADA
TABLA Nº3.
Espesor=1.9cm
Espesor PS =9mm
T1 Yeso(1cm) tecnopor(0.9cm) yeso (1cm) T4
Nº Ti Tex
𝑄(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)
1 30 23,4 0,027217844
2 31 23,21 0,032125304
3 32 23,1 0,03670285
4 33 22,9 0,041651549
5 34 22,7 0,046600248
6 35 22,8 0,050311772
7 36 23 0,053610905
8 37 23,4 0,056085254
9 38 23,8 0,058559603
1.9 cm
0.5 cm 0.9cm
3.9cm
0.5cm

7. 30
3.1 Hallando el primer Q1 (kcal/h).
Utilizando las temperaturas exteriores de la figura (T1=Ti) y (T4=Text).
𝑄 =
𝑇1 − 𝑇4
∆X1yesoconfibra
𝐾yesoconfibra
+
∆𝑋𝑙𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
𝐾𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
+
∆X2yesoconfibra
𝐾yesoconfibra
𝑄1 =
30℃ − 23.4℃
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
0.9𝑐𝑚
3.9 ∗ 10−3 𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
𝑸𝟏(𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆 𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓) = 𝟎. 𝟎𝟐𝟕
𝒌𝒄𝒂𝒍
𝒉
3.2 DETERMINACION DE Q estable:
Grafica Nº1: Se puede observar que mientras ambos lados superficiales de
las estructuras no esténa la temperatura ambiente después de un cierto
tiempo de establecerá un Q constante, que muestra en forma inversamente
proporcional la capacidad aislamiento de las estructuras (en este caso para
la estructura yeso + fibra+ PS delgada).
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0 5 10 15
Series1
𝑄(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)
= )
𝑄(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)= 0.05
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
∆𝑇(℃)

8. 31
4 YESO + FIBRA+ PS MEDIA
TABLA Nº4.
Nº Ti Tex
𝑄(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)
1 30 22,2 0,02447982
2 34 22,3 0,03671973
3 35 22,4 0,03954432
4 36 22,5 0,04236892
37 22,5 0,04550736
38 22,3 0,04927348
Espesor=2.2cm
E Tecnoport=1.2CM
T1 Yeso(1cm) tecnoport(0.9cm) yeso (1cm) T4
4.1 Determined Q1:
𝑄 =
𝑇1 − 𝑇4
∆Xyesoconfibra
𝐾yesoconfibra
+
∆𝑋𝑙𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
𝐾𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
+
∆Xyesoconfibra
𝐾yesoconfibra
𝑄1 =
30℃ − 22.2℃
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
1.2𝑐𝑚
3.9 ∗ 10−3 𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
𝑸𝟏(𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆 𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓) = 𝟎. 𝟎𝟐𝟒
𝒌𝒄𝒂𝒍
𝒉
2.2cm
0.5cm 1.2cm
3.9cm
0.5cm

9. 32
5 YESO + FIBRA+ PS GRUESA
TABLA Nº5.
Nº Ti Tex
𝑄(
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
)
1 33 24,3 0,01853624
2 34 24,3 0,02066684
3 35 24,3 0,02279744
4 37 24,3 0,02705864
Espesor=3.2-3.3cm
Espesor tecnopor=1.8cm
T1 Yeso(1cm) tecnoport(0.9cm) yeso (1cm) T4
5.1 Determined Q1:
𝑄 =
𝑇1 − 𝑇4
∆Xyesoconfibra
𝐾yesoconfibra
+
∆𝑋𝑙𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
𝐾𝑡𝑒𝑐𝑛𝑜𝑝𝑜𝑟
+
∆Xyesoconfibra
𝐾yesoconfibra
𝑄1 =
30℃ − 22.2℃
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
1.8𝑐𝑚
3.9 ∗ 10−3 𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
+
0.5cm
0.256𝑘𝑐𝑎𝑙
𝑚ℎ℃
𝑸𝟏 = 𝟎. 𝟎𝟏𝟖𝟓
𝒌𝒄𝒂𝒍
𝒉
3.9cm
0.5cm
1.8cm
3.9cm
0.5cm

10. 33
 TABLA Nº6.Resumen de discusión de resultados , para lo cual se tomó el el flujo
de calor Q establecido estacionario , es decir de las tablas donde el Q tiende a ser
constante y está se está subrayado en la tabla con color azul ; de donde se calculó el
promedio.
Yeso
pura
Yeso
+fv
Yeso+fv+
tecnopor
(0.9cm)
Yeso+fv
+tecnopor
(1.2cm)
Yeso+fv
+tecnopor
(1.8cm)
Q𝒇𝒍𝒖𝒋𝒐 𝒅𝒆
𝒄𝒂𝒍𝒐𝒓)(estab
lecido)
0.260
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
0.13
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
0.057
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
0.045
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
0.025
𝑘𝑐𝑎𝑙
ℎ
%
incremento
de
aislamiento
respecto al
yeso puro
- 50% 78% 82.7% 90.4%
%
incremento
de espesor de
tecnopor
(núcleo).
- - - 25% 50%
𝑅 (
𝑟𝑒𝑠𝑖𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎
𝑡𝑒𝑟𝑚𝑖𝑐𝑎
𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙
)0.27 (
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)3.875(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)3.875(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)
+ 2307(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)
3.875(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)
+3077
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
3.875(
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
)
+ 4615
𝑚2
℃ℎ
𝑘𝑐𝑎𝑙
Grafica Nº2: El flujo de calor Q para para las diferentes variaciones en la
estructura de la placa.
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
Q(kcal/h)

11. 34
Grafica Nº3: Influencia de incremento porcentual en el espesordel núcleo(e
PS) en estructuras sándwich en el porcentaje de aislamiento que está
relacionado en forma inversa con el flujo de calor Q(kcal/h).
Grafica Nº4: influencia del espesorde PS en el flujo de calor en las
estructuras sándwich.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
eo 25%eo 50%eo
%aislamiento
%incremnto de e PS
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0 0.5 1 1.5 2
Q(kcal/h)
espesor de PS(cm)
Q(kcal/h)

12. 35
Grafica Nº5: Incremento de la resistencia térmica, donde muestra que al
aumenta el espesorde PS la resistencia térmica aumenta significativamente.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
5000
RT(𝑚^2℃ℎ)/𝑘𝑐𝑎𝑙)
RT

13. 36
8.1. CONCLUCIONES.
7.1 Se encontró entonces que al reforzar el yeso con 3% en peso equivalente a 0.83
% en volumen de fibra de vidrio se disminuye la razón de flujo de calor por
hora en un 50 % menos lo cual es equivalente a decir que la capacidad de
aislamiento térmico se incrementó en un 50% por efecto de la fibra de vidrio;
es decir que si tomamos 1h de tiempo la placa de yeso puro dejara 0.260kcal
mientras que la palca de yeso con fibra de vidrio dejara pasar solo el 50% de
0.260kcal es decir 0.13kcal.
7.2 La el coeficiente de conductividad térmica (k) de la placa de yeso reforzado con
fibra de vidrio disminuyo en un 0.78 % respecto a la placa de yeso puro, debido
a esta disminución de explica el incremento de la capacidad de aislamiento
térmico en el 50% de la placa yeso más fibra de vidrio.
7.3 Se encontró que el aislamiento térmico se incrementó al 78% respecto a placa
de yeso puro cuando se hizo una palca de yeso con fibra y tecnopor se le ponía
una placa de 0.9cm de espesor lo cual implica un aumento del 28 % respecto a
la placa de yeso con fibra por efecto del aislamiento del tecnopor.
7.4 Se concluye que un incremento de 25% el espesor del tenopor se logra
incrementar la capacidad de aislamiento de 4.7%, al igual que se incrementamos
en un 50% este espesor la capacidad de aislamiento aumenta en un 12.4%.

14. 37
XII. ANEXOS
NORMAS REGIDAS:
I. Determinación de las dimensiones y calidad superficial
:CARACTERÍSTICAS DE REGULARIDAD (ISO 10545-2)
Indica la idoneidad de una partida de baldosas para conseguir un
embaldosado regular.
Las partidas de producción pueden presentar inevitables diferencias de
tamaño que no perjudican la posibilidad de efectuar una colocación con
juntas mínimas.
Las características de regularidad comprenden:
• Largo y ancho. Tamaño de los lados de la baldosa
• Espesor
• Ortogonal dad. Es medida controlando que los lados de la baldosa
sean perpendiculares entre sí
• Planeidad. Indica eventuales deformaciones cóncavas o convexas de
la superficie de la baldosa respecto del plano ideal en que será colocada
Es definida mediante tres tipos de mediciones efectuadas en tres
posiciones diferentes:
• Al centro de la superficie de la baldosa (medición de la combadura
al centro)
• Al centro de las esquinas de la baldosa (medición de la combadura
de la esquina)
• En el ángulo de la superficie de la baldosa (medición de
abarquillamiento)
I.1 DESCRIPCIÓN TÉCNICA
Instrumento de laboratorio para la determinación de las
características dimensionales de las baldosas
cerámicas (longitud de los lados, ortogonalidad de los lados
contiguos, planaridad, alabeo,
rectilinealidad de los lados y curvatura de los lados) según la norma
ISO 10545-2.
A. Descripción Funcional
Las medidas son efectuadas insertando una baldosa patrón para
ajustar el instrumento.

15. 38
La baldosa cerámica cuando se introduce es medida como diferencia
respecto al patrón centesimal.
El instrumento viene equipado con software, cable de conexión a
impresora y tarjeta.
El Datadimension 1300 y 1600 vienen con soporte marco de acero
pintado.
B. Características:
Plancha de soporte en aluminio para el posicionamiento de los
apoyos magnéticos de altura calibrada sobre
los que descansará la baldosa.
• Amplia regulación para la medida de cualquier baldosa
comprendida entre el formato máximo y mínimo
medible.
• Ajuste del instrumento mediante baldosa de calibración (no
incluida en el suministro) de precisión centesimal,
fabricable en las dimensiones que nos soliciten.
• Precisión: 1/100mm
• Tamaño máximo pieza 1600x1600 mm.
C. Dotación
Serie de apoyos para medida de la baldosa con espesores entre 4
y 15 mm.
• 6 Comparadores digitales de 10 mm de recorrido.
• Cable de serie RS-232 para conexión a PC.
• CD Software ISO 10545-2 ejecutable con Windows XP/Vista/7,
tarjeta y llave.
• USB-RS232 Adaptador de serie con cd-rom y cable.
• Adaptador AC 230VAC – 9VDC.

16. 39
II. Determinación de la dilatación térmica lineal(UNE-EN-ISO 10545-
8)
II.1 DESCRIPCIÓN TÉCNICA
El dilatómetro GT-150 ha sido desarrollado para realizar las pruebas en
los laboratorios de la industria cerámica
según la norma UNI EN ISO 10545-8.
El sistema de medida consiste en un portamuestras con una varilla
palpadora de cuarzo que transmite la expansión
termal de la muestra a un comparador digital.
El panel de control está compuesto por un termorregulador con pantalla
LCD, la cual permite programar el ciclo
térmico de 0 a 150ºC , termopar e interruptor estático SSR.
A. Especificaciones técnicas:
· Temperatura máxima: 150ºC.
· Velocidad de calentamiento programable
· Calefacción de aire forzado
· Calibre digital: 0,001mm
· Portamuestras y varilla palpadora: cuarzo
· Tamaño máximo de muestra: 10Ø x 50mm
· Refrigeración por aire forzado.
· Alimentación: 240V – 50/60Hz monofásico
B. Accesorios:
- Mini cortadora eléctrica Cod. GT0194
- Cortadora de precisión para muestras del dilatómetro Cod. GT1125
- Calibre digital 0,01. Cod.GT1124
- Portamuestras y varilla palpadora en cuarzo, Cod. GT1282
http://editorial.cda.ulpgc.es/ftp/icaro/Anexos/2-%20CALOR/4-
Construccion/C.6.4%20Conductividad%20t%E9rmica%20y%20densidad.PDF

17. 40
T1 Mat1 T2 Mat2 T3 Mat3 T4
∑ ∆𝒙𝒊
𝒏=𝟑
𝟏
∆𝑥1 ∆𝒙𝟏
3.9cm
∆𝒙𝟏
𝒌𝟏 𝒌𝟐 𝒌𝟑