Informe patologico estructural escuela Ramon Virgilio Manta-Ecuador

UNIVERSIDAD LAICA “ELOY ALFARO” DE MANABÍ
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
PROYECTO:
ESTUDIO PATOLÓGICO ESTRUCTURAL
DE LA ESCUELA RAMÓN VIRGILIO AZUA
CATEDRA:
ANÁLISIS DINÁMICO ESTRUCTURAL
CATEDRÁTICO
ING. DARÍO PÁEZ CORNEJO MSc.
AUTORES:
Rosales Torres Rommel Ramiro
Cedeño Parrales Víctor José
Lucas Mero Cristian Fernando
Balcázar Balcázar Miguel Ángel
Álava Vera Darío German
Parrales Menoscal Carlos Agustín
David Elías Molina Loor.
MANTA – MANABÍ – ECUADOR
2018 - 2019

Informe N° 1
RECOPILACIÓN Y ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN
PRELIMINAR
PARA EL ESTUDIO PATOLÓGICO ESTRUCTURAL
DE LA ESCUELA
RAMÓN VIRGILIO AZUA.
ANÁLISIS DINÁMICO DE ESTRUCTURAS.
MANTA-MANABÍ-ECUADOR
MAYO 2018
INFORME N° 1

Informe N° 1
Se trata de tres edificaciones, un bloque que comprende un nivel y dos bloques
que comprenden dos niveles. Todos estos bloques existentes, son parte de la
unidad educativa “RAMÓN VIRGILIO AZUA”.
La estructuración comprende a un sistema tradicional de pórticos de hormigón
armado, losa alivianada y en uno de los bloques costa de cubierta metálica,
referente a cimentación existen dos tipos, en el bloque 1 costa de zapatas corridas
en una dirección, mientras que en los bloques 2 y 3 constan de plintos aislados.
A continuación se detalla los principales datos generales de dicha:
PRINCIPALES DATOS GENERALES DE LA ESCUELA
RAMÓN VIRGILIO AZUA
Nombre de la institución RAMÓN VIRGILIO AZUA
Código AMIE 13H02498
Dirección de ubicación CALLE 107 AVENIDA 105
Y 108
Tipo de educación Educación Regular
Provincia MANABÍ
Código de la provincia de
MANABÍ según el INEC
13
Cantón MANTA
Código del Cantón MANTA según
el INEC
1308
Parroquia TARQUÍ
Código de la parroquia TARQUI
según el INEC
130804
Nivel educativo que ofrece Educación Básica
Sostenimiento y recursos Fiscal
Zona Urbana INEC
Régimen escolar Costa
Educación Hispana
Modalidad Presencial
Jornada Vespertina
Tenencia del inmueble Propio
La forma de acceso Terrestre
Tabla 1-3; Datos generales de la escuela a inspeccionar. Fuente: https://www.infoescuelas.com
GENERALIDADES

Informe N° 1
La unidad educativa es de propiedad del ministerio de educación, está ubicada en
la calle 107, entre avenida 105 y 108, en la parroquia tarqui del cantón Manta,
provincia de Manabí. El área aproximada a inspeccionar costa de 2,600.00 m2.
Figura 1-35 imagen satelital de ubicación de la escuela a inspeccionar. Fuente:https://Google-maps.com
Figura 2-35 Fotografía drone de ubicación de la escuela a inspeccionar. Fuente: autores.
UBICACIÓN

Informe N° 1
Las edificaciones de la escuela RAMÓN VIRGILIO AZUA, tienen una antigüedad
de aproximadamente 14 años los tres bloques existentes y 42 años los dos bloques
que fueron derrocados en pos-evento sísmico, sufrido el 16 A.
Figura 3-35: imagen satelital de los bloques de la escuela antes evento sísmico. Fuente:https://Google-maps.com
Figura 4-35: Imagen satelital de los bloques existente pos- evento sísmico. Fuente:https://Google-maps.com
ANTECEDENTES

Informe N° 1
De acuerdo a la ley de seguridad pública y del estado, establece a la secretaria
de gestión de riesgos como órgano rector del sistema nacional descentralizado de
gestión de riesgos: que en conformidad con la ley de la materia son funciones del
organismo técnico, entre otras, articular las instituciones para que coordinen
acciones a fin de prevenir y mitigar los riesgos, así como para enfrentarlos,
recuperar y mejorar las condiciones anteriores a la ocurrencia de una emergencia
o desastres; y, realizar y coordinar las acciones necesarias para reducir
vulnerabilidades y prevenir, mitigar, atender y recuperar eventuales efectos
negativos derivados de desastres o emergencias en el territorio nacional.
Es por eso que mediante el ministerio de desarrollo urbano y vivienda y secretaria
de gestión de riesgos. Se elaboró un documento que forma parte de la guía 5 de
Evaluación y Rehabilitación de estructuras que es parte de 7 guías de
implementación de la NEC-15.
Figura 5-35: Formulario de evaluación Rápida. Fuente: informe capítulo 5.5 Pos-evento sísmico

Informe N° 1
Figura 6-35: Pancartas de inspección. Fuente: informe capítulo 5.5 Pos-evento sísmico

Informe N° 1
De acuerdo a lo expresado por la ingeniera, Olinda Bravo, administradora
circuital 13D02C02_11, Cuando se realizó la inspección y evaluación rápida de
estructuras Pos-eventos sísmico. Dos de las 5 edificaciones tenían pancarta de
inspección de color amarillo y las tres restantes de color verde.
Figura 9-35: Imagen satelital de la evaluación pos- evento sísmico. Fuente:https://Google-maps.com

Informe N° 1
Figura 10-35: Fotografía de sello de la evaluación pos- evento sísmico BLOQUE 1. Fuente: autores

Informe N° 1
Figura 13-35: Fotografía de sello de la evaluación pos- evento sísmico BLOQUE 2. Fuente: autores.

Informe N° 1
Figura 14-35: Ensayo esclerómetrico BLOQUE 3. Fuente: estudios suelos del Ing Orlando Mora.
Figura 15-35: Ensayo esclerómetrico BLOQUE 2. Fuente: estudios suelos del Ing Orlando Mora.

Informe N° 1
Figura 16-35: Estudios topográficos del BLOQUE 1. Fuente: autores
Figura 17-35: Estudios fotogramétricos del área a inspeccionar. Fuente: autores

Informe N° 1
Según información recopilada sobre el área a inspeccionar, se detallan a
continuación los estudios de campo que se realizaron:
• Informe de ensayo esclerómetrico, de las Columnas y vigas de los bloques
1,2 y 3 de las edificaciones existentes, por el Ing. Orlando Mora, en mayo
del 2018.
• Levantamiento Topográfico al detalle, de las tres edificaciones existentes,
por los integrantes del grupo 3, materia de análisis dinámico, en mayo del
2017.
• Estudio de Suelo S.T.P. Por el Ingeniero Orlando Mora.
• Planos estructural y arquitectónico de bloque N° 1.
De acuerdo a los estudios ejecutados se presenta los respectivos anexos.
Cabe acotar que de acuerdo a la recopilación de información preliminar, solo
existe la confirmación por parte de distrito de educación de los afiches colocados
en sitio, los formularios de inspección y evaluación rápida de estructuras Post-
evento sísmico. NO existen.
1. Con respecto al informe del ensayo esclerómetrico a las columnas y vigas
en los bloques, realizadas por el ingeniero Orlando Mora, en mayo del
2018, se aprecian que están acordes al parámetro al cual fueron diseñadas.
2. Sobre el informe del levantamiento topográfico realizado por los
integrantes del grupo tres, en mayo del 2018, los bloques 1 y 2 se
encuentran horizontales tanto en el primer y segundo nivel, A
EXCEPCIÓN DE LOSA INACCESIBLE DEL BLOQUE N° 3, teniendo
valores muy considerables:
ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN

Informe N° 1
Figura 18-35: Vista en planta del bloque N° 3. Fuente: los autores.
Figura 19-35 Curvas de nivel de la losa del bloque N° 3. Fuente: los autores.

Informe N° 1
Tabla 2-3 Tabla de Curvas de nivel en losa del bloque N° 3. Fuente: los autores.
DESCRIPCIÓN UNIDAD DIFERENCIA DE ALTURA
APROXIMADA.
PLANTA BAJA CM 0.07
Tabla 3-3 Tabla de diferencia de niveles en losa del bloque N° 3. Fuente: los autores.
Como notamos según el informe topográfico, existe una deformación
considerable en la losa del bloque N° 3.
3. Referente al estudio de suelo realizado por el ingeniero Orlando Mora,
Figura 20-35: Croquis de localización de perforaciones. Fuente: Informe de estudio de suelos del ing. Orlando Mora

Informe N° 1
Figura 21-35: Perforación N° 1. Fuente: Informe de estudio de suelos del ing. Orlando Mora
Cabe mencionar que en la perforación N° 1 y N° 2, se encontró nivel
freático a menos 0.91 m de la superficie del suelo existente.
Figura 22-3: Perforación N° 1, nivel freático. Fuente: autores

Informe N° 1
Figura 23-3: Perforación N° 1, nivel freático. Fuente: autores

Informe N° 1
4. Se solicitó los planos arquitectónicos y estructural de las tres edificaciones
existentes, al circuito distrital de educación, la cual nos direccionaron a la
entidad que ejecutó la obra, el consejo provincial de Manabí, dicha entidad
nos proporcionó dichos planos, pero solo del bloque N° 1; las edificaciones
3 y 2 fueron ejecutadas por gestión propia de la escuela.

Informe N° 1
5. Vale hacer notar varios puntos respectos al conjunto de planos, memorias,
libros de obra, etc., de la edificación de estudio.
No se cuenta con libro de obra, ni el reporte fotográfico de las
construcciones de la escuela, ya que con esto podemos saber si tuvo
cambios o problemas durante su proceso constructivo.
No se cuenta con memoria de cálculo estructural de las tres
edificaciones existentes, ya que con ésta podemos realizar un
chequeo de la estructura, considerando los mismos parámetros por
la que fue analizada y diseñada, para obtener y comparar con los
resultados señalados en los planos.
No se cuenta con planos “as-built”, pues con estos podemos ver las
modificaciones que pudo tener la estructura.

Informe N° 1
Informe de ensayo esclerómetrico, de las columnas y vigas a las tres edificaciones
existentes, por el Ingeniero Orlando Mora en mayo del 2018.
Levantamiento topográfico al detalle de cada edificación, por los integrantes del
grupo 3.
Estudio de suelo, realizado por el ingeniero Orlando Mora.
Planos arquitectónicos y estructurales del bloque N° 1, proporcionado por el
consejo provincial de Manabí.
ANEXOS

Informe N° 2
REVISIÓN ESTRUCTURAL: ANÁLISIS Y CHEQUEO DEL
INMUEBLE
PARA EL ESTUDIO PATOLÓGICO ESTRUCTURAL
DE LA ESCUELA
ANÁLISIS DINÁMICO DE ESTRUCTURAS.
MAYO 2018
INFORME N° 2

Informe N° 2
Se trata de la edificación de la escuela Ramón Virgilio de dos plantas, ubicada en
Manta, Tarqui calle 104 y 105 Avenida 108 (Zona Cero), con una tipología de
pórticos de hormigón armado, losa maciza en la primera planta, cubierta metálica
en su segunda planta y una cimentación mediante zapata corrida en sentido ¨Y¨
a su eje. Su uso es su totalidad del bloque es designado para aulas y pacillos para
el acceso de las mismas, teniendo la distribución arquitectónica conforma a los
requerimientos mínimos del tipo de proyecto, y como se muestra en la siguiente
imagen.
Figura 1.1. Distribución en Planta Baja escuela Ramón Virgilio
Figura 1.2. Distribución en Planta Alta escuela Ramón Virgilio
El presente informe refleja los criterios y aspectos concernientes al cálculo, diseño
y chequeo estructural de la edificación, teniendo como motivo principal, poder
obtener una estructura sismo resistente que cumpla en lo establecido a los
5
6,00
N +2.00
4,00
3,88
3,50
R - 1
1.00
4
N +0.20
1.00
N +0.00
8
1,95
R - 1
8
0,65
PLANTA BAJA
5,90
3,40
4
2,00
4,00
N +0.40
1
0,65
R - 1
2.00
A
0,10
3
Y
AULA # 1 7
1,70
N +0.20
R - 1
7
4,00
B
N +0.40
2
2.00
2
10
A
4,00
6AULA # 3
1,70
R - 1
N +0.40
6
1,60
4,00
3
2,40
1.00
8,18
R - 1
118
9
SUBE
5
AULA # 2
2.00
15
16
17
11
12
13
14
4,00
R - 1
N +3.44
3,50
A
1.00
N +3.44
4
2.00
AULA # 4
PROY. DE CUBIERTA
8
4,00
1
A
2.00
N +3.44
1,95
5
1.00
4,00
B
5,90
2
1.00
AULA # 5
6,00
X
4,00
8,18
6
4,00
AULA # 6
4,00
2,00
Y
3
2.00
N +2.00
7
4,00
PLANTA ALTA
DESCRIPCIÓN

Informe N° 2
códigos de diseño sísmico, de manera que si comportamiento sea idóneo con la
finalidad de salvaguardar la vida humana durante la ocurrencia de un terremoto.
Los elementos estructurales principales son de hormigón armado (zapatas,
columnas, vigas y losas), la cubierta de la segunda planta es de estructura
metálica, los elementos no estructurales para la separación de las aulas son de
bloque.
ANTECEDENTES
De la información recopilada por la inspección realizada el viernes 04 de Mayo
de la edificación en estudio, se obtuvieron los planos arquitectónicos y
estructurales por gestión en el consejo provincial de Manabí. De estos se tomaron
las medidas de los ejes, alturas, dimensiones de los elementos estructurales y no
estructurales y de las características mecánicas de los materiales, mediante
pruebas esclerómetrico en sitio, estos datos nos sirven para realizar el estudio en
cuestión.
NORMAS UTILIZADAS Y MATERIALES
Los códigos utilizados para el análisis de la edificación, teniendo en referencia del
plano estructural, son: Norma Ecuatoriana de la Construcción (NEC-2015), y el
Instituto Americano del Concreto (ACI 318-2008).
La resistencia a la compresión de los elementos estructurales según el plano es de
f’c= 210 Kg/cm². (Según el informe esclerómetro los resultados de las columnas
fueron los esperados).
El esfuerzo admisible del suelo es de qa=15 Tn/m². (Según el estudio realizado el
sábado 12 de Mayo del 2018 en sitio y previamente obtenido los resultados en el
laboratorio de sueles).
Límite de fluencia del acero estructural f’y= 4200 Kg/cm².
Módulo de elasticidad del concreto Ec=15100 x SQR (f’c).
Recubrimientos libres en vigas, columnas y losas de 3cm.
Peso unitario del hormigón armado 2400 Kg/m³.
Módulo de elasticidad del acero Es=2,04x106 Kg/cm².
Cuantía mínima 0,0033.
Cuantía mínima por temperatura 0,0018.

Informe N° 2
PROCESO
Calculo de fuerzas horizontales equivalentes
Se presenta a continuación los pasos para que se sigue para determinar el cálculo
de las fuerzas horizontales equivalente que actúan en el edificio.
Determinación del periodo fundamental (T)
En una estructura el tiempo que requiere para que se complete un ciclo de
vibración es llamado periodo fundamental, y su cálculo se realiza a partir de las
propiedades de su resistencia sísmica utilizando los conceptos de dinámica
estructural.
a) Método 1
Para estructuras de edificación, el valor de T puede determinarse de manera
aproximada mediante la expresión:
= ∝
= ,
Determinación del espectro de diseño
Para el calcular el valor del espectro de repuesta elástica de aceleración para un
periodo de vibración Sa con un coeficiente de amortiguamiento de 5% en una
edificación se toma las ecuaciones planteadas en el NEC-SE-DS-2015 y se
selecciona tomando en consideración las características del periodo
fundamental con el periodo límite de vibración como se lo plantea con las
siguientes ecuaciones:
= Para ≤ ≤ Ec.
[13]
= ( ) Para > Ec.
[14

Informe N° 2
Donde:
= Factor usado en el espectro de diseño elástico, cuyos valores depende de la
ubicación geográfica
= Para todo los suelos, con excepción del suelo tipo E
= . Para suelo tipo E
Así mismo la NEC-SE-DS plantea para las aceleraciones máximas en el terreno
Z, se definieron loas valores relacionados de amplificación espectral que varían
dependiendo de la región, adoptando los siguientes valores.
= . Provincia de la Costa (excepto Esmeraldas)
= . Provincias de la Sierra, Esmeraldas y Galápagos
= . Provincias del Oriente
Tabla 1-1
Microzonificación Sísmica
Microzonificación NEC-
2015
Zona Sísmica
Valor de Factor Z
Peligrosidad sísmica
Tipo de suelo
Coeficiente Fa
Coeficiente Fd
Coeficiente Fs
VI
≥0.50
Muy alta
D
1.12
1.11
1.40
Fuente: Autoría Propia
Para el análisis de los modelos matemáticos planteados, se determinas las
características de zonificación sísmica para determinar el periodo fundamental
de vibración de la estructura, el periodo límite de vibración en el espectro sísmico
elástico de aceleración que representa el sismo de diseño.
Siguiendo las recomendaciones planteadas en la NEC-SE-DS-2015, para
determinar el espectro de respuesta elástico de aceleración obedeciendo a una
fracción de amortiguamiento respecto al crítico de 5%.
= ,
CARGAS DE DISEÑO
Las cargas que se consideran aplicar a la estructura son de tres tipo: Las
permanentes o muertas, variables o vivas y accidentales o sísmicas. Para

Informe N° 2
determinar cada una de estas, nos basamos en los planos arquitectónicos,
estructurales, las normas respectivas.
Con respecto a las cargas permanentes o muertas tenemos, la del peso propio
peso y las sobreimpuestas. Las primeras se determinan mediante las dimensiones
de los elementos principales del plano estructural cuyo valor en este informe es
proporcionado por el software de análisis y diseño (ETABS). Las cargas
sobreimpuestas calculadas según referencias de catálogo y recomendaciones en
normas se detallan a continuación.
En referencia a las cargas vivas, basándonos en el Código Ecuatoriano de la
Construcción en sus tablas 4.1 y 5.1 del CPE INEN 5 parte 1:2001 donde nos indica
para el uso de aulas es de 200 Kg/m², corredores segundo piso y superiores 400
Kg/m²
Tabla 1-2
Carga y pesos considerado en el análisis
Piso Cargas
(Ton/m²)
Peso (Ton) Peso Total
(Ton)
wD wL PD PL
(25%)
1
2
0,882
0,430
0,350
0,100
145,530
70,950
14,438
4,125
159,968
75,075
Obtención del cortante en la base Vs
El Cortante en la base Vs, es el resultado de la fuerzas laterales totales de los
efectos de ñas fuerzas de inercia horizontales que se inducen a un sistema
estructural de un numero de grados de libertad
El cortante basal de diseño V, a nivel de cargas ultimas, que será aplicado a una
estructura en una dirección específica, según el NEC-SE-DS-2015 se determina
con la ecuación:
=
∗ !
" ∗ ɸ$ ∗ ɸ%
∗ &
Tabla 1-3
Factores de reducción sísmicas NEC-2015
Factores de reducción
sísmica
I
Sa
1,300
1,008

Informe N° 2
R
ɸ'
ɸ(
8,000
0,900
1,000
Distribución de las fuerzas horizontales por piso
Las fuerzas horizontales son fuerzas de inercia que se aplican en cada piso de la
edificación, se calculan con la ecuación. Una vez que se determina el valor del
cortante en la base, se calcula como se distribuye equivalentemente a cada nivel
del modelo matemático planteado para el análisis estático.
)* = +,- -
Fuerzas de piso
El método de fuerzas horizontales equivalentes plantea que las fuerzas sísmicas
de cada piso son fuerzas de inercia que se aplican en el centro de masa o centro
de gravedad de la placa de los entrepisos y se calculan para la obtención de las
derivas máximas de piso.
Tabla 1-4
Resultados de las fuerzas horizontales distribuidas en altura
Piso h(m) Nivel
hi
W
(Ton)
M*h*k Cvj F
(Ton)
V
(Ton)
1
2
3,25
3
3,25
6,25
159,968
75,075
519,894
469,219
0,526
0,474
22,485
20,293
42,778
20,293
235,043 989,113 1 42,777
Distribución aproximada de las fuerzas sísmicas
Para simplificar el efecto de la atracción de la tierra sobre los cuerpos se supone
un campo uniforme de fuerzas paralelas y se desprecia las diferencias de la
aceleración de la gravedad entre puntos cercanos entre si y cuyas dimensiones
son pequeñas con respecto a la tierra. Tal es el caso de todas las construcciones”.
(Vallecilla C. R., 2003). Como se muestra en la Tabla se distribuye las fuerzas
sísmicas aproximadas para cada piso según el número de pórticos en la dirección
X y Y según la composición de nuestro sistema estructural.
Tabla 1-5
Distribución aproximada de las fuerzas sísmicas en sentido X y en sentido Y
Piso F (Ton) F Sentido X
(Ton)
F Sentido Y (Ton)
1 22,485 11,242 2,811

Informe N° 2
2 20,293 10,147 2,537
ANÁLISIS ESTÁTICO Y TORSIÓN ESTÁTICA
Se determina la matriz de rigidez lateral de cada uno de los pórticos, con el
programa RLAXINFI. Se obtiene con inercias gruesas ya que sirve para encontrar
la deriva de piso, siguiendo el procedimiento del NEC-2015.
Sentido Y
./0 = ./1 = ./2 = ./3 = ./4 = ./5 = ./6 = ./7 8
2819,422 −1252,173
−1252,173 876,050
D
./EE 8
225555,3797 −10017,384
−10017,384 7008,407
D
Sentido X
./F = ./G H
12727,966 −6216,101
−6216,101 5053,870
I
./JJ = 8
25455,932 −12432,2024
−12432,202 10107,7412
D
Los desplazamientos elásticos, debido a que la ecuación matricial de estructuras
está en el rango elástico. Para hallar los desplazamientos inelásticos, de acuerdo
al NEC-2015 los desplazamientos q se multiplican UN 0.75 del factor de
reducción de las fuerzas sísmicas, que se encuentra en la sección 6.3.9 en su
capítulo de Peligro Sísmico.
Tabla 1-6
Respuesta estática en sentido X
Piso H Fuerza sin
Torsión
(Ton)
Desp.
Elástico
(m)
Desp.
Inelástico
(m)
Deriva
%
Fuerzas con
Torsión
(Ton)
1
2
3,25
3,00
22,484
20,293
0,00466
0,00774
0,02800
0,04649
0,86%
0,62%
24,733
22,322
Nota: La deriva no excede el 1,5% por lo que cumple con lo establecido en la
Norma, se incrementa las fuerzas en un 10% a causa de la torsión accidental
Tabla 1-7

Informe N° 2
Respuesta estática en sentido Y
Piso H Fuerza sin
Torsión
(Ton)
Desp.
Elástico
(m)
Desp.
Inelástico
(m)
Deriva
%
Fuerzas con
Torsión
(Ton)
1
2
3,25
3,00
20,484
20,293
0,00250
0,01183
0,03750
0,07098
1,15%
1,11%
24,733
22,322
Nota: La deriva no excede el 1,5% por lo que cumple con lo establecido en la
Norma, se incrementa las fuerzas en un 10% a causa de la torsión accidental
Propiedades dinámicas
Se determinaron las propiedades dinámicas de cada uno de los sistemas
estructurales con el programas ¨ orden_eig (KE, M) ¨ de la carpetas de programas
de CEINCI-LAB, se muestra a continuación las propiedades dinámicas de cada
uno de los sistemas estructurales planteados.
Tabla 1-8
Frecuencia Natural y periodos se vibración de cada modo
Nota: El periodo de la estructura ni excede el 30% del periodo determinado con la Norma
0,372>0,3228 OK
Los periodos de vibración de la estructura dependen de las propiedades
geométricas y de las características geométricas, se establece que una estructura
a mayor altura tendrá mayor perdido, el primer de los modos se denomina
periodo fundamental. Considerando el análisis sísmico del sistema estructurales
se puede apreciar que tiene un periodo que no excede al establecido por la Norma.
Tabla 1-1
Modos de Vibración
Sentido X Sentido Y
Modo 1 Modo 2 Modo 1 Modo 2
-0,1790
-0,2910
-1,1993
0,2613
-0,1638
-0,3095
-0,2120
0,2392
Modo Frecuencia
Natural
Periodos
1
2
19,4021
54,7458
0,3238
0,1140

Informe N° 2
Figura 1.3. Modo de Vibración escuela Ramón Virgilio sentido X. Fuente: Autoría Propia
Figura 1.4. Modo de Vibración escuela Ramón Virgilio sentido Y. Fuente: Autoría Propia
Desplazamiento Modales y derivas de piso
Mediante el uso del programa ¨desplazamientos_modales_CQC¨ y los espectros
inelásticos del terremoto del 16 de Abril del 2016 en Manta ¨espectro Manta (T)
¨, se calcula los desplazamientos y las derivas en sentido X e Y para las
componentes N-S y E-W en caso del espectro manta, considerando el 5% de
amortiguamiento El desplazamiento se define como la acción de la fuerzas en
sentido horizontal en un piso, medida verticalmente en la estructura.

Informe N° 2
Las derivas se estimas para el control de las deformaciones según las normas y
códigos de construcción, nuestra norma la NEC-15 establece que las derivas de
piso se deben estimar con un valor menor al 2% en cada piso, con la finalidad que
la estructura no sufra daños severos ante eventos sísmicos, lo que busca es que
no se presenten daños considerables en elementos estructurales, que la
estructura tenga reparaciones, obteniendo un buen desempeño estructural.
Tabla 1-10
Análisis sísmico superposición modal sentido X
Sentido X N-S E-W
Piso
KLMN (cm)
KNOF (cm)
Υ (%)
1
1,724
0,215
0,530
2
2,801
0,350
0,358
1
1,885
0,235
0,582
2
3,062
0,382
0,392
Tabla 1-11
Análisis sísmico superposición modal sentido Y
Sentido Y N-S E-W
Piso
KLMN (cm)
KNOF (cm)
Υ (%)
1
2,794
0,349
0,8598
2
5,273
0,659
0,826
1
1,639
0,204
0,504
2
3,086
0,385
0,4823
Se realizó el modelo matemático en el software ETABS 9.74 tomando los valores
del plano estructural, que fueron comprobados tanto en los espacios como en las
dimensiones de las columnas de la edificación ya existente.
Figura 1.5 Geometría y estructuración, planta de entrepiso. Fuente: modelo realizado por el
autor en el programa ETABS.

Informe N° 2
Figura 1.6 Geometría y estructuración, planta de terraza. Fuente: modelo realizado por el
autor en el programa ETABS.
Figura 1.7. Figura izquierda, deformación por carga muerta. Figura derecha, deformación
por sismo en X. Fuente: Autoría Propia
Figura 1.8. Diagramas de momento flector. Fuente: Autoría Propia.

Informe N° 2
Figura 1.9 Armado longitudinal del primer entrepiso. Fuente: modelo realizado por el autor
en el programa ETABS.
Figura 1.10 Armado longitudinal del Cubierta. Fuente: modelo realizado por el autor en el
programa ETABS.

Informe N° 3
INFORME TÉCNICO DE INSPECCIÓN VISUAL Y
EVALUACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS
PARA EL ESTUDIO PATOLÓGICO DE LA ESCUELA
ANÁLISIS DINÁMICO DE ESTRUCTURAS
MAYO 2018
INFORME N° 3

Informe N° 3
Este informe técnico a realizar tiene como objeto el estudio de la edificación de
dos plantas, con una tipología en su estructura de pórticos de hormigón armado,
teniendo una categoría de estructuras de ocupación especial.
En la edificación del bloque 1 y 2 existe presencia de humedad, fisuras en
mamposterías y en el recubrimiento de columnas.
Dentro de las dos semanas que se visitó la obra y se inspeccionaron los tres
bloques existentes, se pudo constatar un factor común de presencia de humedad.
Primero es necesario que descubramos el origen de la humedad. Ya que cada tipo
de humedad necesita una tarea concreta para resolver el problema y evitar que
vuelva a surgir.
De acuerdo al informe 1, cuando se realizó el estudio de suelo se pudo constatar
el nivel freático a 91 cm de suelo existente y se asume que exista humedad por
capilaridad, como lo muestra la imagen 1-2.
Figura 1-4: Fotografía planta baja presencia de humedad por capilaridad. Fuente: autores
En la terraza del bloque 1, existe presencia de humedad por filtración, como
resultado a la falta de mantenimiento de la terraza.
DESCRIPCIÓN

Informe N° 3
Procedemos a concentrarnos en el bloque 3 debido a que este presenta más daños
visuales.
De acuerdo al informe 1, en el bloque tres, existe una deformación de la losa,
debido a la ineficiencia del diseño de dicha estructura.
De acuerdo al código ecuatoriano de la construcción y el ACI, definen las
deflexiones máximas calculadas para losas macizas y nervadas que varían desde
Ln/180 hasta Ln/480, dependiendo el uso de la losa.
De acuerdo al informe topográfico existe una deformación de 7 cm, mientras el
límite máximo de acuerdo a los parámetros es de 2 cm.

Informe N° 3
Figura 1-4: Fotografía de espaciamiento de estribos es de 20 cm a lo largo de la columna. Fuente:autores

Informe N° 3
El bloque 3 NO cumple con dimensiones mínimas de columnas.
En detalle de armado los estribos, están armados a 90° y no están a 135 °
como dice la norma.
El espaciamiento de estribos es de 20 cm a lo largo de la columna.
Armadura corroída por presencia de humedad.
Debido a la luz entre ejes del bloque 3, más poco espesor de la losa y la
existencia de viga banda, la losa se deformo en el centro del paño por su
propio peso con una deformación de 7 cm.
BLOQUE N° 1:
- Resanar todas las fisuras en todas las fachadas e interiores.
- Realizar una impermeabilización total de la cubierta.
- Tratar la humedad por capilaridad, en todo el primer nivel.
BLOQUE N° 2:
- Resanar todas las fisuras en todas las fachadas e interiores.
- Tratar la humedad por capilaridad, en todo el primer nivel.
BLOQUE N° 3:
- Opción 1: Demolerlo.
- Opción 2: construir una nueva columna en la deflexión de la losa con
sus respectivos plintos y viga peraltada. Colocar una cubierta en toda
la losa.
CONCLUSIONES
RECOMENDACIONES

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