Las vigas son miembros estructurales que resisten flexión como principal solicitación, aunque ocasionalmente pueden soportar limitados esfuerzos axiales (cargas laterales elevadas en marcos), corte o torsión.
Los estados límites de resistencia contemplan diferentes posibilidades en el comportamiento de falla de vigas analizadas bajo la acción de cargas. La resistencia a flexión resulta el menor de los valores obtenidos de considerar los siguientes estados límites:
Falla por fluencia de la sección de vigas compactas con adecuados soportes laterales. Las vigas plásticas están formadas por elementos cuyas proporciones, así como las condiciones de carga temperatura, etc., y la correcta ubicación de sus arriostramientos laterales son tales, que permiten desarrollar las deformaciones unitarias correspondientes a la iniciación del endurecimiento por deformación del material, sin fallas prematuras del tipo frágil, o por pandeo lateral torsional.
Falla por fluencia de la sección de vigas compactas con insuficientes soportes laterales. El modo de falla sobrevienen por pandeo lateral, el cual se haya asociado al pandeo torsional de forma conjunta. Por lo tanto, las vigas son capaces de alcanzar la plastificación en alguna de sus secciones, por ser compactas con relación a la esbeltez de sus elementos componentes (ala y alma), pero incapaces de formar mecanismos de colapso, ya que ceden antes por pandeo lateral.
Falla por pandeo lateral torsional. Este efecto produce una desviación del eje longitudinal de la viga fuera de su plano, por flexión respecto a su eje débil, cuando las secciones transversales giran en torsión desplazándose. El ala de la viga en compresión se comporta como una columna que trata de pandear lateralmente al redor del eje transversal dominada por la ecuación de Euler. Debido a que esta zona está unida a través del alma de la viga a una zona que está en tensión y sin problemas de pandeo, la viga además de girar alrededor del eje débil transversal trata de girar alrededor del eje longitudinal induciendo una torsión a la viga.
TALLER PAEC preparatoria directamente de la secretaria de educación pública
Vigas I compactas
1. STEEL DESIGN 01
ANGEL MANRIQUE
INGENIERO CIVIL ESPECIALISTA EN
ESTRUCTURAS
AISC 360-22
VIGAS I COMPACTAS
DOBLEMENTE
SIMÉTRICAS
FEBRERO 2023
2. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 2 de 10 by Ing. Angel Manrique
INDICE
03 03
INTRODUCCIÓN OBJETIVO
03 04
BASES PARA EL DISEÑO CALIDAD DE LOS MATERIALES
04 05
GEOMETRÍA Y CONDICIONES DE APOYO CARGAS Y SOLICITACIONES
06 10
DISEÑO POR CAPACIDAD RESISTENTE DISEÑO POR CAPACIDAD DE SERVICIO
3. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 3 de 10 by Ing. Angel Manrique
01INTRODUCCIÓN
Las vigas son miembros estructurales que resisten flexión como principal solicitación, aunque ocasionalmente
pueden soportar limitados esfuerzos axiales (cargas laterales elevadas en marcos), corte o torsión.
Los estados límites de resistencia contemplan diferentes posibilidades en el comportamiento de falla de vigas
analizadas bajo la acción de cargas. La resistencia a flexión resulta el menor de los valores obtenidos de
considerar los siguientes estados límites:
Falla por fluencia de la sección de vigas compactas con adecuados soportes laterales. Las vigas plásticas
están formadas por elementos cuyas proporciones, así como las condiciones de carga temperatura, etc., y la
correcta ubicación de sus arriostramientos laterales son tales, que permiten desarrollar las deformaciones
unitarias correspondientes a la iniciación del endurecimiento por deformación del material, sin fallas
prematuras del tipo frágil, o por pandeo lateral torsional.
Falla por fluencia de la sección de vigas compactas con insuficientes soportes laterales. El modo de falla
sobrevienen por pandeo lateral, el cual se haya asociado al pandeo torsional de forma conjunta. Por lo tanto,
las vigas son capaces de alcanzar la plastificación en alguna de sus secciones, por ser compactas con
relación a la esbeltez de sus elementos componentes (ala y alma), pero incapaces de formar mecanismos de
colapso, ya que ceden antes por pandeo lateral.
Falla por pandeo lateral torsional. Este efecto produce una desviación del eje longitudinal de la viga fuera de
su plano, por flexión respecto a su eje débil, cuando las secciones transversales giran en torsión
desplazándose. El ala de la viga en compresión se comporta como una columna que trata de pandear
lateralmente al redor del eje transversal dominada por la ecuación de Euler. Debido a que esta zona está
unida a través del alma de la viga a una zona que está en tensión y sin problemas de pandeo, la viga además
de girar alrededor del eje débil transversal trata de girar alrededor del eje longitudinal induciendo una torsión a
la viga.
02OBJETIVO
El presente documento está referido al diseño mediante el método de los estados limites por de capacidad
resistente y de servicio, para vigas I compactas doblemente simétricas.
03BASES PARA EL DISEÑO
Normas Nacionales
1. NCh427/12016.Construcción-Estructurasdeacero-Parte1:Requisitosparaelcálculodeestructurasdeaceroparaedificios
Normas Internacionales
1.
2.
ANSI/AISC 360-10.SpecificationforStructuralSteelBuildings
ASCE/SEI7.MinimumDesignLoadsandAssociatedCriteriaforBuildingsandOtherStructures
Documentos Técnicos
1. STEELDESIGN GUIDE 9.TorsionalAnalysisofStructuralSteelMembers
4. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 4 de 10 by Ing. Angel Manrique
04CALIDAD DE LOS MATERIALES
4.1 ACERO ESTRUCTURAL
Esfuerzo del fluencia MPa
250
fys Modulo de elasticidad MPa
200000
Es
3
m
kgf
7850
³a
Peso unitario del acero Modulo de Poisson 0.3
¿
MPa
76923.08
¿
1
2
Es
Gs
Modulo de corte
05GEOMETRÍA Y CONDICIONES DE APOYO
5.1. CONDICIONES DE APOYO
Separación entre apoyos mm
6000
Lx
Figura 1. Condiciones de apoyo de viga
Numero de arriostramientos laterales Nlat 1
5.2. GEOMETRÍA Y PROPIEDADES MECÁNICAS
IPE300
Tipo de perfil
Altura total de del perfil mm
300
hipe
Ancho del ala del perfil mm
150
bfipe
Espesor del ala del perfil mm
10.7
tfipe
Espesor del alma del perfil mm
7.1
twipe
Radio de filete mm
15
ripe
m
kgf
42.24
Pmlipe
Peso por ml Figura 2. Geometría
4
cm
8356.11
Ixipe
3
cm
628.36
Zxipe
Inercia X Modulo plàstico X
4
cm
603.78
Iyipe
3
cm
125.22
Zyipe
Inercia Y Modulo plàstico Y
3
cm
557.07
Sxipe
4
cm
20.06
Jipe
Modulo elàstico X Constante Torsional
3
cm
80.5
Syipe
6
cm
126332.32
Cwipe
Modulo elàstico Y Constante de alabeo
5. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 5 de 10 by Ing. Angel Manrique
06CARGAS Y SOLICITACIONES
6.1. CARGAS MAYORADAS
m
kgf
1500
qcrf
Carga de diseño sentido fuerte (Incluye peso propio)
m
kgf
700
qcrd
Carga de diseño sentido débil (Incluye peso propio)
m
kgf
1250
qcs
Carga de diseño por deflexión (Incluye peso propio)
6.2. SOLICITACIONES
Sentido fuerte
m
kgf
6750
8
2
Lx
qcrf
Macf
Momento actuante máximo de diseño sentido fuerte
kgf
4500
2
Lx
qcrf
Vacf
Cortante actuante máximo de diseño sentido fuerte
Sentido débil
m
kgf
787.5
32
2
Lx
qcrd
Macd
Momento actuante máximo sentido débil
Cortante actuante máximo sentido débil kgf
2604
Lx
qcrd
0.62
Vacd
6. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 6 de 10 by Ing. Angel Manrique
07DISEÑO POR CAPACIDAD RESISTENTE
7.1. LIMITACIONES GEOMÉTRICAS
Elementos no atiezados
fys
Es
0.38
tfipe
2
bfipe
Relación ancho/espesor de alas
Tabla B4.1b AISC360-22
"COMPACTO"
Elementos atiezados
fys
Es
3.76
twipe
tfipe
2
hipe
Relación ancho/espesor del alma
Tabla B4.1b AISC360-22
"COMPACTO"
7.2. CAPACIDAD RESITENTE SENTIDO FUERTE
Capacidad resistente al momento flector
Factor de minoración al momento flector
Art. F1.a. AISC360-22
0.90
×b
Resistencia nominal a momento por fluencia
Esfuerzo del fluencia MPa
250
fys
3
mm
628355.89
Zxipe
Módulo Pástico
Momento resistente nominal por fluencia
Ec. F2-1. AISC360-22
m
kgf
16018.62
Zxipe
fys
Mnf1
Resistencia nominal a momento por pandeo lateral torsional
mm
3000
1
Nlat
Lx
Lb
Longitud de arriostramiento
Art. F2.2. AISC360-22
m
0.04
Sxipe
Cwipe
Iyipe
rts
rts
Constante
Coeficiente c
Ec. F2-8a. AISC360-22
1
c
Distancia entre los centroides de las alas mm
289.3
tfipe
hipe
ho
mm
1667.47
fys
Es
ryipe
1.76
Lp
Longitud límite no arriostrada
para el estado límite de fluencia
Ec. F2-5. AISC360-22
Longitud límite no arriostrada para el estado límite de torsión lateral inelástica
Ec. F2-6. AISC360-22
mm
5466.49
2
Es
fys
0.7
6.76
2
ho
Sxipe
c
Jipe
ho
Sxipe
c
Jipe
fys
0.7
Es
rts
1.95
Lr
7. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 7 de 10 by Ing. Angel Manrique
Factor de modificación de pandeo lateral torsional
m
kgf
5062.5
8
2
Lx
qcrf
4
3
MA
Momento ubicado a un cuarto
del segmento no arriostrado
m
kgf
6750
8
2
Lx
qcrf
MB
Momento ubicado en el centro
del segmento no arriostrado
m
kgf
5062.5
8
2
Lx
qcrf
4
3
MC
Momento ubicado tres cuartos
del segmento no arriostrado
1.14
MC
3
MB
4
MA
3
Macf
2.5
Macf
12.5
Cb
Factor de modificación de
pandeo lateral torsional
Ec. F2-1. AISC360-22
2
rts
Lb
ho
Sxipe
c
Jipe
0.078
1
2
rts
Lb
Es
Ã
Cb
Fcr
Esfuerzo crítico
Ec. F2-4. AISC360-22
MPa
155.21
Fcr
Lp
Lr
Lp
Lb
Sxipe
fys
0.7
Mnf1
Mnf1
Cb
Mnf2a
Momento resistente nominal
por pandeo lateral torsional
Ec. F2-(2, 3). AISC360-22 m
kgf
15780.51
Mnf2a
m
kgf
8816.88
Sxipe
Fcr
Mnf2b
if
else
if
else
Mnf1
min Mnf1
Mnf2b
Lr
Lb
min Mnf1
Mnf2a
Lr
Lb
Lp
Lb
Mnf2
m
kgf
15780.51
Mnf2
Momento resistente nominal
Momento resistente nominal if
else
Mnf2
×b
Mnf1
×b
Lp
Lb
Mnf
m
kgf
14202.46
Mnf
8. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 8 de 10 by Ing. Angel Manrique
Capacidad resistente al cortante
Resistencia nominal al corte sentido fuerte
Factor de minoracion al cortante
Art. G1. AISC360-22
0.9
×v
Limitaciones geométricas
fys
Es
2.24
twipe
tfipe
2
hipe
Relación ancho/espesor de
perfiles rodados en caliente
Art. G2.1.a AISC360-22
"OK"
Cv1
Constante 1
Cv1
2
cm
21.3
twipe
hipe
Aw
Área del alma
Art. G2.1. AISC360-22
Cortante resistente nominal kgf
48869.9
fys
Cv1
Aw
×v
Vnf
7.3. CAPACIDAD RESITENTE SENTIDO DÉBIL
Capacidad resistente al momento flector
Factor de minoración al momento flector
Art. F1.a. AISC360-22
0.9
×b
Resistencia nominal a momento por fluencia
Esfuerzo del fluencia MPa
250
fys
3
mm
125218.83
Zyipe
Módulo Pástico
Momento resistente nominal por fluencia
Ec. F6-1. AISC360-22
m
kgf
2955.28
Syipe
fys
1.6
×b
Mnd
7.4. RESUMEN DE DISEÑO POR CAPACIDAD RESISTENTE
Diseño a flexión biaxial
Momento actuante máximo de diseño sentido fuerte m
kgf
6750
Macf
Momento resistente máximo sentido fuerte m
kgf
14202.46
Mnf
Momento actuante máximo sentido débil m
kgf
787.5
Macd
Momento resistente máximo sentido débil m
kgf
2955.28
Mnd
1
Mnd
Macd
Mnf
Macf
Factor de utilización a momento
Ec. H1-1b. AISC360-22
%
74.17 "OK"
9. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 9 de 10 by Ing. Angel Manrique
Diseño a corte
Cortante actuante máximo de diseño sentido fuerte kgf
4500
Vacf
Resistencia nominal al corte sentido fuerte kgf
48869.9
Vnf
1
Vnf
Vacf
Factor de utilización a cortante %
9.21 "OK"
10. STEEL DESIGN 01. Vigas I compactas doblemente simétricas. AISC 360-22
Página 10de 10 by Ing. Angel Manrique
08DISEÑO POR CAPACIDAD DE SERVICIO
8.1. DISEÑO POR DEFLEXIÓN
La norma NCh427/1 2016 especifica en su disposición L1 que para los estados límites de servicio, las
cargas y las combinaciones de carga apropiadas se encuentran en el documento Minimum Design Loads
and Associated Criteria for Buildings and Other Structures (ASCE/SEI7), Anexo C.
Sentido fuerte
mm
16.67
360
Lx
Dlim
Deformación limite
Anexo C ASCE/SEI7
mm
12.38
Ixipe
Es
384
4
Lx
qcs
5
Dmax
Deformación máxima de la viga
1
Dlim
Dmax
Factor de utilización por deflexión %
74.27 "OK"