El documento presenta el diseño estructural de cimentaciones para un edificio. Se realiza el predimensionamiento de columnas mediante verificaciones por aplastamiento y dimensionamiento del acero. También se dimensionan las zapatas conectadas, determinando sus áreas y armaduras requeridas para resistir cargas verticales y momentos flectores. El resumen incluye tablas y cálculos para el dimensionamiento de los elementos estructurales.
Detallado acero de refuerzo en Vigas de Concreto ArmadoMiguel Sambrano
En la primera parte se presenta los criterios recomendados para la estructuración de un edificio. Se mencionan los tipos de estructuras e irregularidades geométricas señaladas en la COVENIN 1756-01 Edificaciones Sismorresistentes.
Posteriormente se tocan definiciones básicas del detallado del acero de refuerzo como longitud de desarrollo, anclaje y empalmes, entre otros. Posteriormente, se dan los criterios recomendados por la norma para el detallado del acero de refuerzo longitudinal y transversal en vigas de concreto armado, según la norma COVENIN 1753-06.
Por último se anexan cuadros, imágenes y otras informaciones que ayudan al mejor entendimiento de los diversos temas tratados en esta presentación.
Detallado acero de refuerzo en Vigas de Concreto ArmadoMiguel Sambrano
En la primera parte se presenta los criterios recomendados para la estructuración de un edificio. Se mencionan los tipos de estructuras e irregularidades geométricas señaladas en la COVENIN 1756-01 Edificaciones Sismorresistentes.
Posteriormente se tocan definiciones básicas del detallado del acero de refuerzo como longitud de desarrollo, anclaje y empalmes, entre otros. Posteriormente, se dan los criterios recomendados por la norma para el detallado del acero de refuerzo longitudinal y transversal en vigas de concreto armado, según la norma COVENIN 1753-06.
Por último se anexan cuadros, imágenes y otras informaciones que ayudan al mejor entendimiento de los diversos temas tratados en esta presentación.
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1. UNIVERSIDAD PERUANA LOS ANDES
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
FILIAL - LIMA
X
Y
I.- DATOS: XY
S/C NPT e
NTN
Hf
Df C1 SI
C2 NO
C3
99.7
S/C NPT e
NTN
Hf
Df C1 SI
C2 NO
C3
L.P.
DISEÑO DE ZAPATA CONECTADA
UPLA-ING. CIVIL - LIMA - 2018
TEJADA VILLANUEVA, Richard Eduard
70.00 tn 26.00 tn
210.00 kg/cm2
COLUMNA EXTERIOR P1
210.00 kg/cm2
4200.00 kg/cm2
3.50 kg/cm2
2.0 tn/m3
400.00 kg/m2
1.45 m
2.4 tn/m3
0.15 m
0.10 m
45.00 tn
COLUMNA INTERIOR P2
T
1.50 m
C2
L
EJES ESTRUCTURALES
L = 6.20 m
C1
120.00 tn
𝛾 𝐶
𝑓′𝑐 𝑍𝑎𝑝𝑎𝑡𝑎
𝑓′𝑐 𝐶𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎
𝑓𝑦
𝜎𝑡
𝛾𝑠
𝑆/𝐶 𝑃𝑖𝑠𝑜
Df
NPT
e
𝑃 𝐷 = 𝑃𝐿 =
hf
Tipo de columna
Tipo de columna
𝑃 𝐷 = 𝑃𝐿 =
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II.- PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
1.- DIMENSIONAMIENTO DE LA COLUMNA EXTERIOR C-2
0.25
1.25
1.1.- VERIFICACIÓN POR APLASTAMIENTO:
1.2.- RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO POR CARGAS SOBRE LA COLUMNA (Pn):
0.70
1.3.- RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO SOBRE LA COLUMNA (Pnb):
<
1.4.- ACERO EN COLUMNAS (As):
X
Tipo de columna: Cuadrada b = 0.50 m
142.20 tn
0.50 m
0.50 m
Y
t=0.50m
0.23 m2
0.50 m
Condición : Ninguna
203.14 tn
446.25 tn
203.14 tn 446.25 tn Ok
25.00 cm2
𝑏𝐷 =
𝑃𝑆
𝑛𝑓′ 𝑐
𝑛 =
𝑃 =
𝑏𝐷 =
𝑏 =
𝑏 =
𝑡 =
𝑃𝑈 = 1.4𝑃 𝐷 + 1.7𝑃𝐿
𝑃𝑈 =
𝑃𝑛 =
𝑃 𝑈
𝜑
𝜑 =
𝑃𝑛 =
𝑃𝑛𝑏 = 0.85𝑓′
𝑐𝐴 𝐶
𝑃𝑛𝑏 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑃𝑛 = 𝑃𝑛𝑏 =
𝐴 𝑆 = 0.01 − 0.08𝐴𝑐
𝐴 𝑆 =
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2.- DIMENSIONAMIENTO DE LA COLUMNA INTERIOR C-1
0.30
1.10
2.1.- VERIFICACIÓN POR APLASTAMIENTO:
2.2.- RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO POR CARGAS SOBRE LA COLUMNA (Pn):
0.70
2.3.- RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO SOBRE LA COLUMNA (Pnb):
<
2.4.- ACERO EN COLUMNAS (As):
Tipo de columna: Cuadrada b = 0.55 m
Y
t=0.55m
0.29 m2
0.55 m
X
539.96 tn Ok
30.25 cm2
Condición : Ninguna
0.55 m
0.55 m
244.50 tn
349.29 tn
539.96 tn
349.29 tn
𝑏𝐷 =
𝑃𝑆
𝑛𝑓′ 𝑐
𝑛 =
𝑃 =
𝑏𝐷 =
𝑏 =
𝑏 =
𝑡 =
𝑃𝑈 = 1.4𝑃 𝐷 + 1.7𝑃𝐿
𝑃𝑈 =
𝑃𝑛 =
𝑃 𝑈
𝜑
𝜑 =
𝑃𝑛 =
𝑃𝑛𝑏 = 0.85𝑓′
𝑐𝐴 𝐶
𝑃𝑛𝑏 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑃𝑛 = 𝑃𝑛𝑏 =
𝐴 𝑆 = 0.01 − 0.08𝐴𝑐
𝐴 𝑆 =
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III.- PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATAS
1.- DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA DE LA ZAPATA EXTERIOR Z-2
1.1.- ESFUERZO NETO DEL TERRENO:
S/C NPT e
NTN
1.2.- ÁREA DE LA ZAPATA:
Hf
Df C1
C2
C3
1.2.1.- DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA
Usar:
1.3.- DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA EXTERIOR CONSIDERANDO EL PESO DE LA VIGA DE CONEXIÓN
LT
3.67 m2
70.00 tn 26.00 tn
T
31.36 tn/m2
6.20 m0.25 m
P1 P2
3.67 m2
1.36 m
1.40 m
S L
96.00 tn
1.08 tn/m
𝜎 𝑛 = 𝜎𝑡 − 𝐻𝑓 𝛾𝑆 − 𝑒 𝛾𝑐 − 𝑠/𝑐
𝜎 𝑛 =
𝐴 𝑍 =
1.2(𝑃 𝐷 + 𝑃𝐿)
𝜎 𝑛
𝐴 𝑍 =
𝑃 𝐷 = 𝑃𝐿 =
𝑇 = 2𝑆 → 2𝑆2
=
𝑆 =
𝑆 =
𝑃1 = 𝑃 𝐷 + 𝑃𝐿
𝑃1 =
𝑊𝑉 =
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Wv =
2
Wnu
1.3.1.- REACCIÓN NETA DE LA ZAPATA EXTERIOR
= T X
Usar:
1.4.- DISEÑO DE ZAPATA EXTERIOR
Si: 0.004 0.9
0.08
0.75 in
7.50 cm
45.99 cm
28.418 tn-m
28.418 tn-m37.54 cm
T = 2.45 m
0.50 m
0.975 m
1.40 m
2.45 m
1.40 m 2.45 m
1.08 tn/m
1.40 m
5.750 m
6.20 m
96.00 tn
0.25 m
107.42 tn
3.43 m2
3.43 m2
59.79 tn/m
𝑃1 =
𝑀2 = 0
𝑅 𝑁 =
𝐴 𝑍 =
𝑅 𝑁
𝜎 𝑛
𝐴 𝑍 =
𝐴 𝑍 = 𝑇𝑆 → → 𝑇 =
𝑇 =
S =
𝑅 𝑁
𝑊𝑁𝑈 =
𝑅 𝑁𝑈
𝑇
𝑊𝑁𝑈 =
𝑊𝑁𝑈
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 = 𝑊𝑁𝑈
𝐿 𝑉
2
2
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 =
𝑀 𝑈 = 𝜑𝑓′
𝑐𝑏𝑑2
𝜔(1 − 0.59𝜔)
𝜌 =
𝜔 = 𝜌
𝑓𝑦
𝑓′ 𝑐
→ 𝜔 =
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 = 𝑀 𝑈 =𝑑 =
𝜑 =
ℎ 𝑧 = 𝑑 + 𝑟 +
𝜑
2 𝜑 =
𝑟 =
ℎ 𝑧 =
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FILIAL - LIMA
Usar:
1.4.1.- DISEÑO POR CORTE
0.75
<
1.4.2.- DISEÑO POR POR FLEXIÓN
1.4.2.1.- DISEÑO POR POR FLEXIÓN SENTIDO LONGITUDINAL
>
7
18.81 cm2
3/4" (2.87 cm2) (1.91 cm)
18.81 cm2
10.47 cm2
Ok18.81 cm2 10.47 cm2
3 18.81 3.16 Iterar
4 18.81 3.16 Converge
1 20.11 3.38 Iterar
2 18.86 3.17 Iterar
0.9
Iteración As (cm2) a (cm) Condición
(0.42 m)
33.45 tn
44.60 tn
44.60 tn 44.67 tn Ok
44.67 tn
50.00 cm 41.55 cmℎ 𝑧 = 𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚 = ℎ 𝑧 − 𝑟 −
𝜑
2
→ 𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚=
𝑉𝑑𝑢 = 𝑊𝑁𝑈(𝐿 𝑉 − 𝑑)
𝑉𝑑𝑢 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝑑𝑢
𝜑
𝜑 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝐶 = 𝑂. 53 𝑓′ 𝑐𝑏𝑑
𝑉𝐶 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑉𝑛 = 𝑉𝐶 =
𝐴 𝑠 =
𝑀𝑢
𝜑𝑓𝑦(𝑑 − 𝑎 2) 𝑎 =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0.85𝑓′ 𝑐𝑏
𝜑 =
𝐴 𝑠 =
n =
𝐴𝑠
𝜑
n =
𝜑 =
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 = 0.0018𝑏𝑑
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝐴𝑠 = 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 =
𝐴 𝑠 =
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FILIAL - LIMA
Usar: 7 Φ 3/4"
1.4.2.2.- DISEÑO POR POR FLEXIÓN SENTIDO TRANSVERSAL
5/8"
11
7 Φ 3/4"
C1
C2
Usar: 11 Φ 5/8" C3
11 Φ 5/8"
2.- DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA DE LA ZAPATA INTERIOR Z-1
2.1.- DISEÑO DE ZAPATA INTERIOR
NPT e
NTN
Hf
C1
C2
C3
L
-160.54 tn
-245.32 tn
@ 0.23 m
T = 2.45 m
120.00 tn 45.00 tn
22.05 cm2
(1.99 cm2) (1.59 cm)
0.23 m
@ 0.21 m
0.21 m
𝑆 =
𝑏 − 𝑟 − 𝜑
𝑛 − 1
𝑆 =
𝐴𝑠𝑡𝑒𝑚𝑝 = 0.0018𝑏𝑡
𝐴𝑠𝑡𝑒𝑚𝑝 =
n =
𝐴𝑠
𝜑
n =
𝜑 =
𝑆 =
𝑏 − 𝑟 − 𝜑
𝑛 − 1
𝑆 =
𝑃 𝐷 = 𝑃𝐿 =
𝑃2𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 = −𝑃2 − 𝑃1 − 𝑊𝑉 𝐿 𝑉 + 𝑅 𝑁
𝑃2𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 =
𝑃2𝑈𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 = −𝑃2𝑈 − 𝑃1𝑈 − 𝑊𝑉𝑈 𝐿 𝑉 + 𝑅 𝑁𝑈
𝑃2𝑈𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 =
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2.2.- ÁREA DE LA ZAPATA:
= L =
Usar:
2.3.- DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA
Si: 0.004 0.9
0.08
5.12 m2 2.30 m
2.30 m
2.30 m
(5.29 m2)
5.12 m2
m
2.30m
n
0.875 m
0.875m
0.55
0.55
43.56 cm
2.30 m
46.37 tn/m2
40.831 tn-m
35.10 cm 40.831 tn-m
0.75 in
7.50 cm
𝐴 𝑍 =
𝑃2𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜
𝜎 𝑛
𝐴 𝑍 =
𝐴 𝑍 = 𝐿2
→
L =
L =
𝑊𝑛𝑢 =
𝑃2𝑈𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜
𝐴 𝑍
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 = 𝑊𝑁𝑈(𝐿)
𝐿 𝑉
2
2
𝑊𝑛𝑢 =
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 =
𝑀 𝑈 = 𝜑𝑓′
𝑐𝑏𝑑2
𝜔(1 − 0.59𝜔)
𝜌 =
𝜔 = 𝜌
𝑓𝑦
𝑓′ 𝑐
→ 𝜔 =
𝑀 𝑢𝑚á𝑥 = 𝑀 𝑈 =𝑑 =
𝜑 =
ℎ 𝑧 = 𝑑 + 𝑟 +
𝜑
2 𝜑 =
𝑟 =
ℎ 𝑧 =
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Usar:
2.4.- VERIFICACIÓN POR PUNZONAMIENTO
0.75
Usar:
< Ok
2.5.- VERIFICACIÓN POR CORTE
0.75
<
1
1.06√f'cbod
49.01 tn
65.35 tn
73.39 tn
65.35 tn 73.39 tn Ok
172.22 tn
229.62 tn
270.02 tn
229.62 tn 270.02 tn
4.23 m
50.00 cm 41.55 cm (0.42 m)
1.63 m
0.97 m
ℎ 𝑧 = 𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚 = ℎ 𝑧 − 𝑟 −
𝜑
2
→ 𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚=
𝑚 =
𝑛 =
𝑉𝑈 = 𝑃2𝑈𝑒𝑓𝑒𝑐 − 𝑊𝑛𝑢 𝑚𝑛
𝑉𝑈 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝑑𝑢
𝜑
𝜑 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝐶 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑉𝑛 = 𝑉𝐶 =
𝑏0 =
𝑉𝐶 = 0.27 2 +
4
𝛽
𝑓′𝑐𝑏0 𝑑 ≤ 1.06 𝑓′𝑐𝑏0 𝑑 𝛽 =
𝐷 𝑀𝑎𝑦𝑜𝑟
𝐷 𝑀𝑒𝑛𝑜𝑟
𝛽 =
𝑉𝑑𝑢 = 𝑊𝑁𝑈 𝐿(𝐿 𝑉 − 𝑑)
𝑉𝑑𝑢 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝑑𝑢
𝜑
𝜑 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝐶 = 𝑂. 53 𝑓′ 𝑐𝑏𝑑
𝑉𝐶 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑉𝑛 = 𝑉𝐶 =
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2.6.- DISEÑO POR POR FLEXIÓN
>
9
9 Φ 3/4"
C1
C2
Usar: 9 Φ 3/4" C3
9 Φ 3/4"
@ 0.27 m
L= 2.30 m
17.20 cm2
Ok26.89 cm2 17.20 cm2
26.89 cm2
3/4" (2.87 cm2) (1.91 cm)
0.27 m
3 26.89 2.75 Iterar
4 26.89 2.75 Converge
26.89 cm2
Iteración As (cm2) a (cm) Condición
1 28.89 2.96 Iterar
2 26.96 2.76 Iterar
0.9𝐴 𝑠 =
𝑀𝑢
𝜑𝑓𝑦(𝑑 − 𝑎 2) 𝑎 =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0.85𝑓′ 𝑐𝑏
𝜑 =
𝐴 𝑠 =
n =
𝐴𝑠
𝜑
𝜑 =
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 = 0.0018𝑏𝑑
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝐴𝑠 = 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 =
𝐴 𝑠 =
n =
𝑆 =
𝑏 − 𝑟 − 𝜑
𝑛 − 1
𝑆 =
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VI.- PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGA DE CONEXIÓN
1.- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA DE CONEXIÓN
1.1.- PERALTE
Usar: 0.50 X 0.90 m2
1.2.- PESO LINEAL DE LA VIGA DE CONEXIÓN
2.- DISEÑO DE LA VIGA DE CONEXIÓN
Wvu =
2
Wnu
S L
T LP1 P2VIGA DE CONEXIÓN
125.60 tn
0.25 m L = 6.20 m
0.45 m
0.50 m
1.29 tn/m
0.90 m 0.50 m
1.08 tn/m
125.60 tn
1.29 tn/m
1.40 m
5.500 m
0.25 m 6.20 m
ℎ =
𝐿
7
ℎ =
𝑏 =
𝑃1
31𝐿
>
ℎ
2
𝑏 =
ℎ
2
=
𝑏 =
𝑊𝑉 = 𝑏ℎ𝛾 𝐶
𝑊𝑉 =
𝑃1𝑈 =
𝑊𝑉𝑈 =
𝑃1𝑈 =
𝑅 𝑁𝑈
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FILIAL - LIMA
2.1.- SECCIÓN DE MOMENTO MÁXIMO, Xo ≤ S
2.2.- MOMENTO MÁXIMO Mumáx
2.3.- CÁLCULO DEL PERALTE EFECTIVO (d)
2.3.- CÁLCULO DEL ÁREA DEL ACERO CARA SUPERIOR (As)
Usar: 4 Φ 7/8"
2.3.1.- CHEQUEO POR CUANTIA
>
-44.931 tn-m
146.48 tn
104.63 tn/m
1.22 m 1.40 m Ok
3 15.00 7.07 Iterar
0.9
Iteración As (cm2) a (cm) Condición
1 15.96 7.52 Iterar
4 15.00 7.07 Converge 15.00 cm2
1.00 in
0.38 in
0.0037
0.0037 0.0033 Ok
7/8" (3.87 cm2) (2.22 cm)
0.0033
5.00 cm
82.78 cm
2 15.04 7.09 Iterar
(15.48 cm2)
𝑀2 = 0
𝑅 𝑁𝑈 =
𝑊𝑛𝑢 =
𝑅 𝑁𝑈
𝑆
𝑊𝑛𝑢 =
𝑉𝑋 = 𝑊𝑛𝑢 − 𝑊𝑉𝑈 𝑋0 − 𝑃1𝑈 = 0
𝑋 𝑂 = 𝑆 =
𝑀 𝑈𝑚á𝑥 = 𝑊𝑛𝑢 − 𝑊𝑉𝑈
𝑋0
2
2
− 𝑃1𝑈 𝑋0 −
𝑡1
2
𝑀 𝑈𝑚á𝑥 =
𝐴 𝑠 =
𝑀𝑢
𝜑𝑓𝑦(𝑑 − 𝑎 2) 𝑎 =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0.85𝑓′ 𝑐𝑏
𝜑 =
𝐴 𝑠 =
𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚 = ℎ 𝑉 − 𝑟 −𝜑 𝐸𝑠𝑡 −
𝜑
2
𝑑 𝑝𝑟𝑜𝑚 =
𝜑 =
𝑟 =
𝜑 𝐸𝑠𝑡 =
𝜌 =
𝐴 𝑠
𝑏𝑑
→ 𝜌 = 𝜌 𝑚𝑖𝑛 =
14
𝑓𝑦
→ 𝜌 𝑚𝑖𝑛 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝜌 = 𝜌 𝑚𝑖𝑛 =
𝜑 =
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FILIAL - LIMA
2.4.- CÁLCULO DEL ÁREA DEL ACERO CARA INFERIOR (As)
<
Usar: 5 Φ 3/4"
3.- DETALLE DE LA VIGA DE CONEXIÓN
4 Φ 7/8"
5 Φ 3/4"
4.- DISEÑO POR CORTE
7.74 cm2
7.74 cm2 13.64 cm2
3/4" (2.87 cm2) (1.91 cm)
(14.35 cm2)
13.64 cm2
Trabajar con acero minimo
125.60 tn
104.63 tn/m
1.29 tn/m
11.61 tn
19.07 tn
𝐴 𝑆1+
=
𝐴 𝑆1−
3
,
𝐴 𝑆1−
2
≥ 𝐴 𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐴 𝑆1+
=
𝐴 𝑠𝑚𝑖𝑛 = 0.0033𝑏𝑑
𝐴 𝑠𝑚𝑖𝑛 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝐴 𝑆 = 𝐴 𝑠𝑚𝑖𝑛 =
𝜑 =
𝑃1𝑈 =
𝑊𝑁𝑈 =
𝑉2𝑢𝑉1𝑢
𝑊𝑉𝑈 =
𝑉1𝑢 = 𝑊𝑁𝑈 − 𝑊𝑉𝑈 𝑡1 + 𝑑 − 𝑃1𝑈
𝑉1𝑢 =
𝑉2𝑢 = 𝑊𝑁𝑈 − 𝑊𝑉𝑈 𝑆 − 𝑃1𝑈
𝑉2𝑢 =
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14. UNIVERSIDAD PERUANA LOS ANDES
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FILIAL - LIMA
<
Usar: Estribos de montaje
Φ 3/8" @
68.76 cm (0.69 m)
0.65 m
0.75
25.43 tn
31.76 tn
25.43 cm2 31.76 cm2 Ok
𝑉𝑛 =
𝑉𝑈
𝜑
𝜑 =
𝑉𝑛 =
𝑉𝐶 = 0.53 𝑓′ 𝑐𝑏𝑑
𝑉𝐶 =
𝐶𝑜𝑚𝑜 𝑉𝑛 = 𝑉𝐶 =
→ 𝑆 ≤ 36𝜑
𝐸𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜𝑠:
S =
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15. UNIVERSIDAD PERUANA LOS ANDES
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FILIAL - LIMA
V.- DETALLE DE CIMENTACIÓN
4 Φ 7/8"
5 Φ 3/4"
11 Φ 5/8" 9 Φ 3/4"
7 Φ 3/4" 9 Φ 3/4"
7 Φ 3/4"
9 Φ 3/4"
9 Φ 3/4"
11 Φ 5/8"
Hz =
Hz = NFZ =
NFZ =
-1.45 m
Z - 2
0.50 m
-1.45 m
L= 2.30 m
L=2.30m
S = 1.40 m
T=2.45m
Z - 1
0.50 m
@ 0.27 m
@ 0.21 m
@ 0.23 m
V.C. 0.50 0.90X
S = 1.40 m L= 2.30 m
C1C2
@ 0.27 m
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