Molinos

CONCENTRACIÓN DE
MINERALES II
Ing. Víctor E. Alvarez León
2010

Para qué moler ?...
Rocas Mineralizada
Especie Valiosa
PROCESOS DE REDUCCIÓN DE TAMAÑO

OBJETIVO
Liberar las especies mineralizadas de las rocas que
las contienen, mediante la fragmentación de éstas a
tamaños suficientemente pequeños.
Especie Valiosa
Roca Mineralizada

100% liberado
Asociado a ganga
Ocluido
Finamente Diseminado

P80=150 mmMalla 100
20%
80%
EL TAMAÑO D80
El tamaño D80 se denomina F80 cuando se refiere a
la alimentación, P80 cuando se refiere al Producto y
T80 cuando se refiere a un tamaño de transferencia.

CHANCADO
(varias etapas)
MOLIENDA BARRAS
(circuito abierto)
MOLIENDA BOLAS
(circuito cerrado)
F
L
O
T
A
C
I
Ó
N

CHANCADO
(una o dos etapas)
MOLIENDA SAG
(SABC-1 ó SABC-2)
MOLIENDA BOLAS
(circuito cerrado)
F
L
O
T
A
C
I
Ó
N

CHANCADO
(varias etapas)
MOLIENDA UNITARIA
(circuito cerrado)
F
L
O
T
A
C
I
Ó
N

CHANCADO
(una o dos etapas)
F
L
O
T
A
C
I
Ó
N
MOLIENDA SAG
(circuito cerrado)

CHANCADOR PRIMARIO
Planes de Reducción de Tamaño(1):
Balance entre Tamaños, Equipos y Eficiencia en Reducir”
Tamaño de Alim.F(100) Equipo:
Sobre 1 m Explosivos (Red)
Bajo 0.9 m Chancadora de Mandíbula
Bajo 0.9 m Chancadora Giratoria
Bajo 0.1 m. Impactores (martillos)
Bajo 4 cm Rodillos Alta Presión
Bajo 10 cm Ch.Cono (Standard Cámara)
Bajo 5 cm Ch.Cono (Short Head)
Bajo 10- 6 mm Molinos (Barra/Bolas E.u)
Bajo 0.4 m Molino SAG
(1) Eduardo Cubillos A.

CHANCADOR GIRATORIO
(1) Eduardo Cubillos A.
El “Rey” de la Reducción es el chancador giratorio(1):
Alta capacidad.
Alta eficiencia.
Adecuada reducción.
Boca de admisión adecuada.
Bajo consumo de energía específica.

ETAPAS DE CHANCADO
Secundario Terciario

Los molinos de barras generalmente se utilizan en
aplicaciones industriales de molienda húmeda.
Para los rangos de aplicación de molienda más fina en
estos molinos (P80 entre 2000 mm y 500 mm) se
acostumbra a emplear los molinos de barras que
descargan por rebalse.
MOLINO DE BARRAS

MOLINO DE BARRAS
La última aplicación se efectúa cuando el producto de
molienda requerido no puede contener más que una
cantidad ínfima de material extremadamente fino, tal
como sucede en las especificaciones de arenas.
Para el rango de molienda más gruesa (P80 > 2000 mm) se
emplean normalmente los molinos de barras que tienen
un sistema de descarga periférica central, lo que
significa que descargan por el centro de la carcaza.

A objeto de prevenir que las barras se traben en el
molino, se recomienda utilizar una relación LR/D entre 1,4
y 1,6 (siendo LR la longitud de la barra).
Cuando esta razón es menor que 1,25 el riesgo de
trabamiento de la carga en el molino aumenta
considerablemente.
MOLINO DE BARRAS

MOLINO DE BARRAS
El tamaño de los molinos creció hasta el límite físico de
los molinos de barras, impuesto por la longitud máxima
de las barras, sin que éstas pierdan su rectitud. Las
dimensiones límite pueden establecerse en unos 6
metros de longitud y unos 4 metros de diámetro (13’ x 20’
D x L) con una potencia del orden de 1500 kW.
El nivel de llenado del molino varía entre 30 y 40%.
El porcentaje de velocidad crítica varía entre 60 y
70%.
La razón L/D varía entre 1,3 y 1,6.
Operan en circuito abierto.

MOLINO DE BARRAS
Circuito Abierto
F80 P80

MOLINO DE BARRAS
F80
P80
P80
T80

Los molinos de bolas se utilizan generalmente en todas
aquellas aplicaciones industriales en que se requiera
obtener ya sea un producto con granulometría
intermedia (P80 entre 500 mm y 75 mm) o un producto más
fino (P80 < 75 mm).
Dependiendo de las características propias del material a
moler y de la granulometría final requerida, existen
diversos diseños de molinos y de mecanismos de
descarga tales como rebalse o parrilla.
MOLINO DE BOLAS

Configuraciones Típicas
CIRCUITO DIRECTO
4
5
3
1 2
6
5
7
Overflow
Alimentación
Ciclones
Underflow
Alimentación Fresca
Agua
F80
P80

CIRCUITO INVERSO
5
Alimentación
Fresca
Agua
Alimentación
Ciclones
Underflow
Overflow
1 4
3
5
2
6
7
F80
P80

CIRCUITO DUAL
Fresh
Feed
Water
Secondary
Feed
Overflow
Cyclone
Feed
Underflow
1 4
5
2
8
7
6
5
3
P80
I
80F
II
80F

Parrilla
Cámara
Molienda
DESCARGA POR PARRILLA
P80
F80

CIRCUITO SABC - 2
F80
I
80P II
80P

CIRCUITO SABC – 1 - 2
F80
I
80P
II
80P

IMPORTANCIA !!!
La liberación de especies minerales –etapa previa
inevitable para su adecuada separación y concentración-
es sin lugar a dudas el proceso unitario de mayor
relevancia práctica en todo el circuito de beneficio de
minerales, porque:
Demanda la principal inversión de capital.
Incide fuertemente en los costos unitarios del
proceso global.
Determina la capacidad máxima de tratamiento y en
consecuencia, determina también en gran medida la
rentabilidad de la operación.

CLASIFICACIÓN
Izquierda: El primer uso
comercial de un ciclón para
separar sólidos de líquidos data
de 1891, cuando se presentó
una patente con el diseño de un
dispositivo para separar arena
de agua.

CLASIFICACIÓN
Los procesos de flotación son mucho más sensibles a la
dispersión del tamaño de partícula que los procesos
gravitacionales.
Por lo tanto, a medida que se extendió esta vía de
concentración se hizo imprescindible el control del
tamaño de partícula, lo que dio lugar a los circuitos
cerrados, con la inclusión de un clasificador que
“fiscalizaba” el tamaño de partícula que finalmente debía
enviarse a la etapa de concentración.
Al comienzo se utilizaron clasificadores de rastrillo. Su
principal inconveniente fue su elevado costo de
mantenimiento.

CLASIFICACIÓN
El alto costo de mantenimiento trajo como consecuencia
que los clasificadores de rastrillo fueran sustituidos por
los clasificadores de espiral, helicoidales, de tornillo o de
gusano.

CLASIFICACIÓN
A medida que aumentaba el tamaño del molino de bolas,
también lo hacía el tamaño de los clasificadores, el
espacio requerido por éstos, su complejidad mecánica,
su peso y como consecuencia su costo. Eran equipos
eficientes pero limitados en su capacidad.
Las razones mencionadas provocaron el advenimiento
del hidrociclón como clasificador convencional. Con este
tipo de clasificadores no había limitaciones para el
tamaño de los molinos de bolas, los cuales crecieron
rápidamente hasta alcanzar los 20 pies de diámetro y 30
pies de longitud con accionamientos del orden de 5000
kW de potencia. En la actualidad han sido superadas
estas dimensiones (dos molinos de bolas de 26’ x 38’ que
acompañan un SAG de 40’ x 24’ en Collahuasi).

CLASIFICACIÓN
Soy más
eficiente
Tengo más
capacidad

CIRCUITOS UNITARIOS
Los circuitos barras – bolas (un molino de barras con dos
molinos de bolas) se expanden rápidamente, pero
además, esta ausencia de limitación en el tamaño que
imponían los clasificadores mecánicos, trae como
consecuencia que comiencen a surgir circuitos
constituido exlusivamente por molinos de bolas; es
decir, circuitos unitarios.
Estos circuitos, basados únicamente en molinos de bolas
requieren una alimentación más fina, con tamaños
máximos preferentemente en el entorno de los 6000 a
9000 mm, lo que provocó un inevitable desarrollo paralelo
en los circuitos de trituración.

CIRCUITOS UNITARIOS
Antes del advenimiento de los molinos unitarios los
circuitos de chancado estaban constituidos por un
chancador primario de mandíbulas en circuito abierto y
un chancador secundario de cono “estándar”, en circuito
abierto o cerrado con un harnero.
Después del advenimiento de los molinos unitarios la
necesidad de una granulometría más fina obliga a
instalar una tercera e inclusive una cuarta etapa de
chancado en circuito cerrado con harneros.

HIDROCICLÓN
Flujo inferior
Torbellino secundario
Flujo Superior
Torbellino primario
Alimentación

El flujo de alimentación a un hidrociclón forma un
torbellino primario a lo largo de la superficie interior de la
pared de las partes cilíndrica y cónica del hidrociclón ,
dirigiéndose al exterior a través del vértice cónico. Al ser
éste estrecho, solamente una parte de la corriente es
evacuada como flujo inferior (undeflow), transportando
de preferencia las partículas gruesas.
La mayoría del líquido (que ha sido limpiado por la
sedimentación de los sólidos en el torbellino primario, o
bien que transporta las partículas finas sobrantes con él)
es forzado a abandonar el ciclón a través de la tobera del
flujo superior (overflow) formando un torbellino
secundario ascendente.
HIDROCICLÓN

HIDROCICLÓN
Existe alguna evidencia que el diseño del inlet puede
influenciar la eficiencia de clasificación. La mayoría de
los inlets son rectangulares, pero el ingreso de la pulpa
se puede hacer de dos formas: “involute” y “tangential”.
El diseño “involute” con su radio de entrada más grande
reduce la turbulencia y asi mejora la clasificación y
reduce el desgaste.

Efecto de la erosión generada por la turbulencia en la
zona de alimentación en ciclones para una alimentación
tangencial de la pulpa.
HIDROCICLÓN

HIDROCICLÓN
Geometría de cabezal de hidrociclón que ofrece una
trayectoria natural del flujo de pulpa, utilizando una
entrada en forma de espiral sin uniones ni cambios
bruscos de ángulos y ningún borde de 90°.

HIDROCICLÓN
Vista planta ciclón alimentación Tangencial Vista planta ciclón alimentación Involuta
En usos comparables, los ciclones con alimentación
involuta, posee una duración del cabezal de alimentación
de 2 – 3 veces más de vida útil que aquellos que poseen
una alimentación tangencial.

APLICACIONES DEL HIDROCICLÓN
Finos
Gruesos
Circuito Abierto: El ciclón es instalado antes del molino
para deslamar la alimentación al molino.

Producto Final
Arenas
Circuito Cerrado: La alimentación va directamente al
molino, cuya descarga ingresa al ciclón para su
desarenado. El flujo superior es el producto final,
mientras que el inferior regresa al molino (CCD).

Producto Final
Arenas
Circuito Cerrado: Aquí se combinan los dos casos
anteriores, de modo que la alimentación fresca y la
descarga del molino se mezclan y se clasifican
conjuntamente con el mismo ciclón, el cual desempeña
las dos funciones de deslamado de los gruesos y
desarenado de los finos a la vez (CCI) también se conoce
como doble circuito.

Producto Final
Arenas SecundariasArenas Primarias
Circuito Cerrado con Preclasificación: Lo ideal es
efectuar el deslamado y desarenado independientemente
en ciclones separados de diferentes tamaños de corte.
Los flujos superiores constituyen producto final y los
inferiores ingresan al molino. Esta es una combinación
mejor de los dos primeros casos, por esa razón se
conoce como “circuito mejorado”.

Alimentación desde
circuito molienda
Producto circuito
A circuito molienda
Re-clasificación de overflow primario

Alimentación desde
circuito molienda
Producto circuito
A circuito molienda
Re-clasificación de underflow primario

Alimentación desde
circuito molienda
Producto circuito
A circuito molienda
Re-clasificación del underflow y overflow
mejora la clasificación y remueve el agua

DESCARGA DEL HIDROCICLÓN
Cuando el underflow es diluido, la descarga tiene la
forma de un amplio paragua o “spray”.
A medida que el contenido de sólidos aumenta en la
descarga, el diámetro del “paragua” disminuye, hasta
que la concentración de sólidos alcanza un valor crítico y
el núcleo de aire colapsa, produciéndose la indeseable
condición de acordonamiento.

HIDROCICLONES DE FONDO PLANO
A mediados de la década de los 80 aparece en escena el
hidrociclón de fondo plano, de diseño diferente,
totalmente cilíndrico y con un fondo prácticamente
horizontal.
Los ciclones de fondo plano fueron creados por el Dr.
Helmut Trawinski, quien los llamó CBC (Circulating Bed
Cyclone), ciclones de lecho circulante.

Lecho circulante o fluido

El lecho “fluido”creado en la zona inferior de los ciclones
de fondo plano, no es un lecho estacionario, sino que
está dotado de movimiento de convección alrededor del
núcleo central, lo cual favorece la reclasificación de
partículas ligeras o de pequeño tamaño mal clasificadas,
que en su movimiento constante podrían ser en algún
momento arrastradas por el torbellino interior o principal,
siendo finalmente evacuadas por el rebose superior.
Además el lecho fluido creado en el fondo del ciclón
actúa como un “colchón”, amortiguando las variaciones
en la alimentación, tanto en caudal como en
concentración de sólidos.

La tendencia a la obstrucción de la descarga por
aumentos en la concentración de sólidos en el
underflow, es menor en los ciclones de fondo plano que
en los convencionales, resultando extraño llegar a la
obstrucción total.
La responsabilidad de esta resistencia al bloqueo se
debe buscar en los flujos de convección existentes en el
lecho de sólidos que lo mantiene en rotación.

Un ciclón de fondo plano puede alcanzar cortes mayores,
hasta casi tres veces que uno convencional de su mismo
diámetro; es decir, manteniendo sin variación el caudal
de pulpa. También se pueden usar ciclones
convencionales más grandes, pero esto afecta la
flexibilidad del circuito.
Su menor cortocircuito y menor tendencia al bloqueo lo
convierten en una alternativa digna de considerar en los
circuitos de molienda – clasificación.

DIMENSIONES REFERENCIALES
DO
DI
DC
DU
h

CICLÓN IDEAL SEGÚN KREBS
h = 3 DC
DU = DO / 2
DI = 0.25 DC
DO = 0.35 DC
DC

EFICIENCIA DE CLASIFICACIÓN
ónalimentacilaenitamañodepartículasdeton/hr
descargalaenitamañodeparticulasdehr/ton
Ei 

EFICIENCIA DE CLASIFICACIÓN
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
10 100 1000 10000
Particle Size, microns
%toUnderflow
d50 Tamaño de Corte
By-Pass
Los Ciclones no son separadores
‘ideales’. En la realidad, una fracción
de la alimentación (Bpf) pasa
directamente a la descarga.

TAMAÑO DE CORTE
½” ½”
Tiene la misma
posibilidad de
reportar en el
sobretamaño
como en el
bajotamaño del
harnero.

TAMAÑO DE CORTE
½”
½”
Tiene la misma
posibilidad de
reportar en el
sobretamaño
como en el
bajotamaño del
harnero.
Ei = 0,5
d50

EL ROL DE LOS CICLONES
4
3
2
5
7
6
1
5
Agua
Underflow
Alimentación
Ciclón
Overflow
En molienda en circuito cerrado, el rol
específico de los ciclones, es permitir que el
molino opere con un mínimo hold-up de
partículas finas.

Conceptos Básicos y Terminología
TAMAÑO DE PARTÍCULA
21 ddd 

DISTRIBUCIÓN TAMAÑO DE PARTÍCULA
f1
f2
fi-1
fn
2
3
i
n + 1






- % Retenido en la Malla ‘i’ (Parcial) :
fi-1
- % Retenido en la Malla ‘i’ (Acumulado) :
Ri = f1+ f2+...+fi-1
- % Pasante la Malla ‘i’ (Acumulado) :
Fi = fi+fi+1+...+fn
DEFINICIONES

10
100
10 100 1000 10000
Particle Size, mm
%
80
D80
% Pasante

10
100
10 100 1000 10000
Particle Size, mm
%
80
D80
% Pasante
% Retenido

TAREA DE MOLIENDA
10
100
10 100 1000 10000
Particle Size, mm
%Passing
P80 F80
Producto
Alimentación
80

TAREA DE MOLIENDA
80P
80F

Se define como el cuociente entre el tonelaje de
sólido seco que está siendo recirculado a través del
underflow del ciclón y el tonelaje de sólido seco que
sale del proceso de clasificación en el overflow.
CARGA CIRCULANTE
Es conveniente pensar en
la Carga Circulante como
una propiedad del ciclón,
más que del circuito o
del molino mismo.
U’flow
O’flow

O'flowsecaston/hr
U'flowsecaston/hr
CL 
CARGA CIRCULANTE
ton/hr secas U’flow
ton/hr secas O’flow

CARACTERIZACIÓN DE LA PULPA
El control de la densidad de pulpa de los diversos flujos
en una concentradora es una actividad cotidiana.
El conocimiento de este parámetro es esencial en la
operación de las diversas etapas del procesamiento de un
mineral:
Molienda.
Clasificación.
Flotación.
Separación sólido – líquido.
Transporte de concentrados y relaves.

Balanza Marcy

V = 1 LITRO

PORCENTAJE DE SÓLIDOS EN PESO
Si se conoce la rs (densidad del sólido)
entonces la balanza Marcy nos entrega:
1) RHOP (densidad de la pulpa).
2) % Sólidos en peso (PS).
3) Ambas variables están relacionadas.
RHOS*)PS1(RHOL*PS
RHOL*RHOS
RHOP


RHOS)PS1(PS
RHOS
RHOP


Si L = Agua, entonces RHOP = 1 g/cm3 o ton/m3.

Agua
Partículas
Pulpa

PORCENTAJE DE SÓLIDOS EN PESO
Masa Pulpa (MP) Masa Sólido Seco (MS)
100*
MP
MS
)Peso(Sol% 

La Balanza Marcy tiene limitaciones, como por ejemplo su
precisión y lectura dificultosa.
Dada la importancia de la densidad de pulpa (o porcentaje
de sólidos en peso) se desarrolló un instrumento digital
que reemplaza con ventajas a la Balanza Marcy.
Dicho instrumento es el Densitest, mantiene el principio
de pesar un volumen determinado de pulpa, pero
reemplaza el resorte de la Balanza Marcy por una celda de
carga y los diales de lectura por un circuito que realiza los
cálculos.

El Densitest tiene una precisión de 0,01% para el
porcentaje de sólidos en peso y soporta un importante
nivel de vibraciones.
La vasija del Densitest puede tener cualquier volumen, ya
que éste es un dato que se ingresa al instrumento junto
con la densidad del sólido y del líquido utilizado (si es
agua la densidad es uno). Esto presenta una gran ventaja
cuando se dispone de pequeñas muestras de pulpa.
La pantalla del instrumento entrega las siguientes
unidades de medidas: Densidad de pulpa, % de sólidos en
peso, fracción de sólidos en volumen y dilución.

Terminología y Conceptos Básicos
Las pulpas minerales de los distintos flujos de un
circuito de molienda pueden ser caracterizadas
por una o más de las siguientes propiedades :
1. Tonelaje Sólido Seco, ton/hr
2. Caudal de Agua, m3/hr
3. Tonelaje de Pulpa, ton/hr
4. Caudal de Pulpa, m3/hr
5. Densidad de Pulpa, ton/m3
6. Porcentaje Sólidos, en volumen
7. Porcentaje Sólidos, en peso.
MS 100.00
MW 70.00
MP 170.00
QP 105.71
RHOP 1.608
PSV 33.78
PS 58.82

MALLA DE CONTROL
¿Cómo determinar el porcentaje retenido sobre la malla de
control?
Tomar una muestra en el rebalse de los hidrociclones.
Determinar la densidad de pulpa y el % de sólidos en
peso en la balanza Marcy.
VP = 1 LITRO
VP
MP
RHOP 
:entonces,1VPcomo 
(numéricamente)
1
MP
RHOP 
MPRHOP 

MALLA DE CONTROL
rS = 2,7 g/cm3
PS = 30%
RHOP = 1232,86 g/l
VP = 1 litro
MP = 1232,86 g
MS = 369,86 g

MALLA DE CONTROL
RHOP = 1232,86 g/l
VP
MP
RHOP 
Como el VP = 1 litro, entonces:
ente)(numéricamMPRHOP
1
MP
RHOP 
Entonces, MP = 1232,86 g
Luego, MS = 1232,86 *0,3 = 369,86 g

MALLA DE CONTROL
# 65
Agua
Agua

MALLA DE CONTROL
rS = 2,7 g/cm3
PS(+65#) = 8,74%
RHOP(+65#) = 1058,23 g/l
V = 1 litro
MP(+65#) = 1058,23 g
MS (+65#)= 92,49 g

% + MALLA DE CONTROL
%25100*
86,369
49,92
#65% 

% + MALLA DE CONTROL
100*
PSMP
PSMP
#65%
)#65()#65( 


ECUACIÓN DE POTENCIA DEL MOLINO
Modelo de Hogg & Fuerstenau
N
W
W sin

 

Angular.VelocTorquePnet 

CONSUMO DE POTENCIA
Pnet = 0.238 D3.5 (L/D) Nc rap ( J - 1.065 J2 ) sen 
Pnet = f (D, (L/D), Nc, rap, J,)
D = Diámetro del molino, pies.
L/D = Razón largo / diámetro.
Nc = % de velocidad crítica.
rap = Densidad aparente, ton/m3.
J = Nivel de llenado del molino, %.
 = Ángulo de levante, radianes.

ECUACIÓN DE POTENCIA DEL MOLINO
Modelo de Hogg & Fuerstenau
800
850
900
950
1000
1050
28 32 36 40 44 48 52 56 60
Charge Level, %
NetPower,kW
Molino : 12.5' x 16' Nc
76 %
74 %
72 %
70 %
Nivel de llenado, %
PotenciaNeta,kW

DENSIDAD APARENTE
Corresponde al cuociente entre el peso total de la
carga en el molino y el volumen aparente ocupado
por dicha carga :
CargaladeAparenteVolumen
pulpa)rocas(bolasPeso 
apr
Normalmente se expresa en ton/m3.

LA “RAZÓN DE REDUCCIÓN” (Circuito)
F80
P80
1,53
172
9136
P
F
R
80
80
r 

LA “RAZÓN DE REDUCCIÓN” (Molino)
F80 P80
2,5
1088
5698
P
F
R
80
80
r 

Mill Net Mineral Grinding Energy D80 P80
Diameter, Power, Weight, Time, Input, Feed, Product,
inches kW gr min kWh/ton mm mm
10 0,069 3300 1,0 0,348 810 620
10 0,069 3300 4,0 1,394 810 370
15 0,214 7425 0,5 0,240 835 720
15 0,214 7425 2,0 0,961 835 470
30 1,260 46500 2,0 0,903 920 530
30 1,260 46500 4,0 1,806 920 310
ENSAYOS DE MOLIENDA A ESCALA DE LABORATORIO
CON VARIOS TAMAÑOS DE MOLINOS
(*) M.Siddique, M. S. Thesis, Univ. of Utah, USA.
ENERGÍA ESPECÍFICA, kWh/ton

ENERGÍA ESPECÍFICA, kWh/ton
hr/ton
kW
ton
kWh
E 
Definida como la cantidad de Energía (kWh) aplicada, en
promedio, a cada ton de mineral molido.
Equivalente al cuociente entre la Potencia consumida
por el molino y el tonelaje horario que está siendo procesado.

0.0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
200 300 400 500 600 700 800
Product Size, P80, m m
KWH/ton
El Descubrimiento Básico :
RELACIÓN ENERGÍA / TAMAÑO

“Existe una clara relación
entre el Consumo de Energía
Específica y la Fineza de
Producto resultante”.
Más kWh/ton, menor P80 !

LAS ‘LEYES’ DE LA CONMINUCIÓN
Fred C. Bond (1951)
“La Energía consumida para reducir el
tamaño 80% de un Material, D80, es
inversamente proporcional a la raíz
cuadrada de dicho tamaño.”

LA LEY DE BOND









8080
i
F
1
P
1
W10E
Donde,
WI= Indice de Trabajo.
F80= Tamaño 80% pasante en la alimentación, mm.
P80= Tamaño 80% pasante en el producto, mm.










8080
i
F
1
P
1
W10E ,kWh/ton
LA LEY DE BOND

Por definición, el Indice de Trabajo, Wi, corresponde a
la Energía necesaria, kWh/ton, para reducir el mineral
desde un tamaño F80 muy grande hasta 80% pasante
100 mm (P80 = 100 mm).
LA LEY DE BOND

E1, kWh/ton
E2 Mayor que E1
E2, kWh/ton

F. C. Bond estableció una rigurosa metodología
experimental para determinar el Indice de Trabajo de,
Laboratorio, comunmente llamado Indice de Bond.
En tal caso, se denomina Indice de Trabajo Operacional.
También, desde Datos a Escala de Planta, es posible
obtener el mismo índice equivalente.
LA LEY DE BOND

LEY DE BOND
P80 = 170 mm
500 tph
F80 = 7000 mm
4359 kW

- -Determine el Indice de Trabajo Operacional para una sección molienda que procesa 100
tons/hr, con un molino que opera en las condiciones que se indican a continuación.
- Tamaño de alimentación, F80 = 9795 micrones, Tamaño producto, P80 = 150 micrones.
Ejercicio 1a
Moly-Cop Tools TM
(Version 2.0)
Remarks
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh/ton (metric) 0,00 Specific Energy, kWh/ton
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW
Product Size, P80, microns 150,0 Number of Mills for the Task 1
Total Plant Throughput, ton/hr 100,00 Net kW / Mill
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
Balls
Eff. DiameterEff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,%Slurry Filling,% Angle, (°) Slurry
12,00 15,50 72,00 36,00 36,00 100,00 Net Total
L/D rpm 10,0 % Losses
1036 Gross Total
% Solids in the Mill 72,00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2,80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 0,00 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7,75
BOND'S LAW APPLICATION
Estimation of the Operating Work Index from Plant Data
Mill Charge Weight, tons
Slurry

Moly-Cop Tools TM
(Version 2.0)
Remarks Base Case Example
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh/ton (metric)13,03 Specific Energy, kWh/ton 9,33
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW 933
Total Plant Throughput, ton/hr 100,00 Net kW / Mill 933
Mill
804 Balls
Eff. DiameterEff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,%Slurry Filling,% Angle, (°) 129 Slurry
12,00 15,50 72,00 36,00 36,00 100,00 36,00 933 Net Total
1,29 15,92 1036 Gross Total
Balls Density, ton/m3 7,75 17,91 83,26 13,33 0,00 5,395
Estimation of the Operating Work Index from Plant Data
Slurry
Planilla Bond_Op. Work Index ...

Moly-Cop Tools TM
(Version 2.0)
Remarks
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh/ton (metric) 13,03 Specific Energy, kWh/ton
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW
Total Plant Throughput, ton/hr 0,00 Net kW / Mill
Mill
Balls
Eff. DiameterEff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,%Slurry Filling,% Angle, (°) Slurry
12,00 15,50 72,00 40,00 40,00 100,00 36,00 Net Total
Gross Total
Balls Density, ton/m3 7,75
Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity
Slurry
- Para la operación descrita en el ejercio anterior, estimar el incremento en la capacidad de
molienda asociada con un aumento en el nivel de llenado de la carga a un 40%.
- Cuál será el incremento en capacdad resultante de un aumento en el porcentaje de
velocidad crítica a un 76%?
Ejercicio 1b

Molinos

Recomendados

Recomendados

Más contenido relacionado

La actualidad más candente

La actualidad más candente (20)

Destacado

Destacado (9)

Similar a Molinos

Similar a Molinos (20)

Último

Último (20)

Molinos