2021. CORONAS METALICAS-METALCERAMICAS _CRITERIOS ELECCION ALEACIONES (1).pdf

GENERALIDADES
❑ Presenta la mayor longevidad de todas las restauraciones fijas.
❑ Puede utilizarsepara rehabilitar un solo diente o como retenedor de una prótesis fija.
❑ Recubre todas las paredes axiales,así como las paredes oclusales de los dientes a restaurar.
❑ Es una restauración que reemplaza la estructura dentaria perdida, impartiendo en cierta medida,
soporte estructural al diente.
ROSENSTIEL STEPHEN, LAND MARTIN. PRÓTESIS CONTEMPORÁNEA. ELSEVIER. 4 EDICIÓN. 2009
SHILLINGBURG HERBERT, SUMIYA HOBO. FUNDAMENTOS ESENCIALES DE PRÓTESIS FIJA. QUITESSENCE.3 EDICIÓN.

VENTAJAS
❑ Presenta una retención mayor que cualquier otra restauración.
❑ Tienen una forma que permite mayor resistencia que otra restauración.
❑ Permiten al operador modificarel contorno axial del diente.
❑ Permiten un mejor acceso a las furcaciones para mejorar la higiene oral.
❑ Es la única restauración que permite las modificaciones necesarias para la creacion de lineas
guías y descansos oclusales con la forma adecuada.

❑ Todas las superficies coronarias están implicadas en la preparación.
❑ Debido a la proximidad del margen a la encía. No es raro que se produzca inflamación de los
tejidos gingivales.
❑ Tras la cementacion deja de ser factible efectuar pruebas de vitalidad electrica en un diente pilar.
❑ Los pacientes con altos requisitos esteticos pueden rechazar la visualizacion del metal asociado a
las coronas totalmente metálicas.
❑ En paciente con linea de sonrisa normal la restauración se limita a los molares maxilares y a los
premolares y molares mandibulares.
DESVENTAJAS

❑ Dientes que muestran una destrucción coronaria extensa.
❑ Es la restauración de elección siempre que se requiera una retención y resistencia máxima.
❑ Esta restauracion se fabrica cuando no es posible corregir los contornos axiales con una técnica
mas conservadora.
❑ Puede emplearse para soportar una prótesis removible parcial.
❑ Está indicada en dientes tratados endodónticamente.
INDICACIONES

❑ Si puede cumplirse los objetivos del tratamiento conuna restauraciónmás conservadora.
❑ Siempre que exista una pared vestibular o lingual intacta.
❑ En concreto si no se necesita una retención y resistencia máximas, lo indicado es recurrir a una preparación
más conservadora.
❑ Si existe un contorno vestibular adecuado o puede obtenerse mediante modificaciones del esmalte, no se
indica colocar una corona completa.
❑ Si existe una necesidad estética elevada.
CONTRAINDICACIONES

CRITERIOS
❑ La reducción oclusal debe proporcionar
espacio suficiente para el material
restaurador.
❑ El espacio libre mímimo recomendado es
de 1mm en las cúspides no funcionales y de
1.5mm en las cuspides funcionales.
❑ La reducción axial debe hacerse en paralelo
al eje axial del diente, pero permitiendo los
6° de convergencia recomendados.
❑ El márgen debe tener una configuración de
chamfer y se localiza idealmente a nivel
supragingival con espesor minimo de
0.5mm.

Consideraciones especiales.
BISEL DE LA CÚSPIDE FUNCIONAL
❑ Una preparación adecuada para una corona
colada completa requiere que la reduccion se
lleve a cabo directamente por debajo de las
cuspides de la corona.
❑ Esto asegura un contorno óptimo de la
restauración con una máxima durabilidad y
conservación de la estructura dental.
❑ Este objetivo se consigue colocando
adecuadamente el bisel de la cuspide
funcional.
45⁰

BISEL DE LA CÚSPIDE NO FUNCIONAL
❑ Se necesita un espacio libre de 0.6mm para
obtener una resistencia adecuada.
❑ En los molares maxilares suele necesitarse una
reduccion adicional en esta zona, de no hacerse
produciria una una obtutación
sobrecontorneada.
❑ Esta reduccion adicional no es necesaria para los
molares mandibulares debido a que estan
inclinadosa lingual y su contorno es recto.

PREPARACIÓN
Surcos guías
oclusales
Reducción
oclusal
Surcos de
alineaciónaxial
Reducción
axial Acabado Evaluación

1. Preparar agujeros profundos (1mm) en las fosas C, M y
D y unirlos.
2. Preparar surcos guía en los surcos de desarrollo V y L y
en cada rebordetriangular.
3. En la cúspide funcional se colocará un bisel en la zona
de contacto con el diente antagonista.
4. Al seguir los surcos guía se asegurará que la reducción
oclusal sigue la configuración anatómica y minimiza la
pédida de estructura.
Surcos guías oclusales.

Reducción oclusal.
1. Se debe completar la reducción oclusal en dos pasos.
2. Al finalizar, compruébe que se ha creado un espacio
mínimo de 1.5mm en las cúspides funcionales y 1mm
en las no funcionales.
3. Utilice cera utility para que el paciente cierre sobre ella
y se pueda evaluar el espacio dejado en máxima
intercuspidación.
4. Evalue el espacio nuevamente con la cera pero en
movimientos excéntricos.

Surcos de alineación para la reducción axial.
Tras finalizar la reducción oclusal, se preparan tres
surcos de alineación en las paredes V y L.
1. El tallo de la fresa debe estar paralela al eje axial del
diente.
2. La fresa no ha de cortar el diente mas allá de su
diametro medio ya que podría genera una lengueta de
esmaltesin soporte dentario.
3. Los surcos de alineación determinan la vía de
colocación de la restauración, los cuales deberian ir
paralelos a la vía de inserción.

Reducción axial.
La técnica para la reducción axial es similar a la de la
reducción oclusal.
1. Relice la reducción axial de la mitad del diente
manteniendo la otra mitad como referencia.
2. Preste atención especial a las zonas interproximales
para evitar lesionar los dientes adyacentes.
3. Se debe protejer los dientes adyacentes colocando
una banda de matriz metálica.
4. Recorte la zona proximal desde V y L hasta que quede
un islote interproximal de unos pocos milimetros y asi
eliminar esta zona utilizando fresas conicas mas finas .

4. Recorte la zona proximal desde V y L hasta
que quede un islote interproximal de unos
pocos milimetros y así eliminar esta zona
utilizando fresas cónicas mas finas .
5. El chamfer cervical se prepara al mismo
tiempo que se realiza la reducción axial. Este
chamfer debería tener:
Anchura 0.5mm
Liso y continuo mesiodistalmente
Resistencia al desplazamiento vertical
No debe dejarseesmalte si soporte

Superficies finas,lisas y continúas.
1. Utilice una fresa de diamante de grano fino o de
carburo de un diámetro ligeramente mayor para acabar
el margen del chámfer.
2. Dar acabado a todas las superficies preparadas y
redondearsuavemente todas las líneas de los angulos.
3. Preparar medios adicionales de retención si son
necesarios con la fresa de carburo.
Acabado

CORONAS METAL CERAMICA
Compuesta por una subestructura de
metal que sujeta un revestimiento
cerámico unido química y
mecánicamentea él.
Los polvos de la cerámica se aplican y se
cuecen para obtener la apariencia
deseada.

GENERALIDADES
❑ Este tipo de restauraciones consisten en una corona metálica colada de
recubrimiento total, recubierta por una capa de porcelana fundida.
❑ La preparación para una corona de metal-porcelana requiere una
reduccion dental considerable en las zonas en la que el metal se va a
recubrir de porcelana.

❑ Estructura metálica.
❑ Capa de óxido.
❑ Capa de opacador.
❑ Porcelana de dentina.
❑ Esmalte.
❑ Glaseado.
Componentes Corona Metal-Porcelana
ANUSAVICE KENNETH. CIENCIA DE LOS MATERIALES DENTALES. ELSERVIERS SAUNDERS. 2008

Componentes de la restauración metal
cerámica
• Estructura metálica: el espesor del metal varía de una corona individual a
una dentadura parcial fija dependiendo del tipo de aleación usada y la
cantidad de estructura dental reducida por el dentista. Nobles: 0.5mm,
Base: 0.3 mm mínimo.
• Capa de óxido: que se forma sobre la superficie de la aleación durante el
tratamiento térmico juega un papel importante en la unión de la
porcelana dental a la estructura metálica.
• Capa de opacador: bloquea el color oscuro de la estructura metálica. El
ideal de espesor de esta capa es de 0.2 mm a 0.3 mm
• Porcelana de dentina y esmalte
• Glaseado: da como resultado la apariencia brillante y natural de la
restauración. Se forma con la cocción adicional una vez modelada la
restauración.

INDICACIONES
❑ Está indicada en dientes que requieren un recubrimiento completo y cuyo tratamiento plantea
al profesional un desafío estético.
❑ La corona metal-porelana es más duradera y tiene un ajuste marginal superior que la
totalmente cerámica.
❑ Puede servir como retenedor de una protésis dental fija debido a que su subestructura metálica
puede adaptarse a conectores colados o soldados.
❑ En general sus indicaciones típicas son similares a las de las coronas totalmente metálicas:
destrucción dental extensa - resistencia retención mayor

Indicaciones
• Dientes que requieren recubrimiento
completoy estética.
• Retenedor de prótesis parcial fija, su
infraestructura puede incorporar
descansos oclusalesy cingulares.
• Destrucción amplia como resultado
de caries, traumatismos o
restauracionespreexistentes.
• Necesidad de resistencia para diente
tratado endodónticamente junto con
un muñón colado.
• Corregir el planooclusal.

CONTRAINDICACIONES
❑ Como para todas las restauraciones fijas se contraindican pacientes con caries
activa o enfermedad periodontalno tratada.
❑ Pacientes jóvenes con cámara pulpares grandes.
❑ No debe pensarse en una restauración de este tipo siempre que sea posible
utilizar un retenedor más conservador.
❑ Si la pared vestibular está intacta, el clínico debe valorar si es necesario incluir
todas las paredes axiales del diente y así decidir si se utiliza una restauración
más conservadora.

VENTAJAS
❑ La restauración de metal-porcelana combina, en una proporción elevada, la
resistencia del metal colado con la estética de una corona totalmente cerámica.
❑ Las cualidades retentivas son excelentes debido a que todas las paredes axiales
están incluidas en la preparación y suele ser bastante fácil conseguir la forma de
resistencia adecuadadurante la preparación.
❑ La preparación requerida es mucho menos exigente que para los retenedores de
cobertura parcial.

DESVENTAJAS
❑ Requiere una reducción dental significativa para proporcionar suficiente espacio
para los materiales restauradores
❑ Para obtener una mejor estética, el margen vestibular de una restauración
anterior suele prepararse subgingivalmente, lo que aumenta las posibilidades de
enfermedad periodontal.
❑ En comparación con las coronas totalmente cerámicas presentan una estética
ligeramente inferior.
❑ Debido a la naturaleza vitrea del material de recubrimiento, una corona metal-
porcelana está sometida a fractura por fragilidad.
❑ Presenta dificultad en el momento de seleccionar el color y comunicarlo.

1. Metal expuesto
2. Metal de espesor reducido revestido con porcelana
3. Con hombro de porcelana
El diseño cervical más común de la corona será con metal de espesor
reducido, revestido con porcelana y en posición yuxtagingival o
levemente subgingival.
La preparación en hombro recto para un hombro en porcelana puede
tener posición supragingival sin implicaciones estéticas.
DISEÑO DEL MARGEN CORONA
METAL CERAMICA

Diseño del margen
• A: collarmetálico en línea capilar
• B: Collarmetálico
Están indicadoscuando se restaura la guía anterior con cobertura completa de
porcelana.
• C: planchametálica lingual
• D: tope metálico
Están indicadosen dientes finos con un espacio de aliviomínimo dictado por la
guía anterior requerida.
• E: inaceptabledebidoa que flexión del metal podríaproducir la fractura de la
porcelanaen el borde incisal.
GERARD J. CHICHE.ALAIN PINAULT. ESTHETICS OF ANTERIOR FIXED PROSTHODONTICS.QUINTESSENCE .

DISEÑO DEL MARGEN DISEÑO DE LINEA DE
TERMINACION
Con el metal expuesto Chaflán suave
Hombro/chaflán biselado
Filo de cuchillo
Con metal reducido en espesor
revestido con porcelana
Chaflan profundo
Hombro con ángulo interno
redondeado
Con hombro en porcelana Hombro con ángulo interno
redondeado
DISEÑO DEL MARGEN - LINEA
TERMINAL

Collar metálico
• Ancho de 0.8 mm.
• Diseño ideal por sellado marginal,salud periodontal y rigidez
durante la cementación.
• Difíciles de ocultar en los surcos superficiales o en márgenes
gingivales finos o traslúcidos.

MARGENES LABIALES EN PORCELANA:
COLLARLESS
• Para mejorar la estética y que no observe el aspecto grisáceo del margen asociado a las restauraciones
metalcerámicas, se puede colocar una corona de metalcerámica sin collarete, un margen facial de
porcelana ymárgeneslinguales yproximalesde metal.
• Puede fracturarseel margen de la porcelanasin soporte durante la evaluacióno cementación.
• Requiere más tiempo, mayor costo.
TOUATI BERNARD. ODONTOLOGÍA ESTÉTICA Y RESTAURACIONES CERÁMICAS. MASSON. 1999

COLLARLESS
Se describe como una estructura que se acorta verticalmente a nivel cervical, cuya subestructura
de metal termina a unos 2mm del hombro.
Esta disposición permite el uso de márgenes semitranslucidos, dando a la zona cervical un color
más natural y permitiendo el paso de la luz a nivel gingival.
Contraindicada cuando no se puede preparar un hombro de 1 mm de ancho extremadamente liso
en la zona de revestimiento cerámico.
TOUATI BERNARD. ODONTOLOGÍA ESTÉTICA Y RESTAURACIONES CERÁMICAS. MASSON. 1999

Márgenes de porcelana
• Mejor estética, translucidez.
• Línea de finalización en hombro
redondeado internamente con una
anchura de 0.8 a 1.2 mm y en ángulo de
90 a 100 grados con la superficie
radicular lo que le permite un buen
volumen de cerámica en la región y
mayor resistencia del margen cerámico
junto al borde cervical.

• Es necesario utilizar
porcelana para hombros
que se funde a una
temperatura más elevada y
permiten completar el
margen cervical en tres
cocciones antes de la
construcción del cuerpo de
porcelana.

Corona Collarless
INDICACIONES
• Coronas anteriores y posteriores
con necesidades estéticas.
• Prótesis fija de 3 a 4 elementos
donde la carga masticatoria en el
pilar con hombro cerámico no sea
muy intensa.
CONTRAINDICACIONES
• Cuando la exigencia estética no sea
relevante.
• Casos de prótesis extensas en pilares
soporte por la dificultad de aplicación y
posibilidad de fractura del hombro
cerámico.

Espesor de la reducción
Investigaciones de Jorgenson y Goodkind, Barghi y Lorenzana, Seghi y cols., Jacobs y cols. Y
Tereda y cols. Concluyen:
• Es necesario un espesor de porcelana de aproximadamente 1 mm
para conseguir la mayoría de tonalidades.
• Si el espesor es menor que 1 mm se requiere dentina altamente
cromatizada.
• El espesor de reducción vestibular recomendado es 1.4 a 1.7 mm.
• Un color claro requiere 1.1 mm de porcelana, 0.2 mm de opacador,
0.3 mm de metal y 0.1 mm de alivio muñón y tolerancia para un total
de 1.7 mm.

TIPO DE CORONA REDUCCION
AXIAL (MM)
REDUCCION
LINEA TERMINAL
(MM)
REDUCCION
OCLUSAL/INCISA
L (MM)
Corona
metalcerámica
1.3-1.4 0.8 1.5
Corona del pilar
de PDF
metalcerámica
1.4-1.6 0.8 1.5
REDUCCION DENTAL RECOMENDADA
PARA CORONAS METALCERAMICAS

Pasos para una corona metalcerámica
1. Preparación, impresión en silicona deadición o Poliéter, confección deprovisionales.
1. Preparación dental y toma de impresión definitiva.
2. Confeccionar modelo en yeso tipo IV, troquelado para el ajuste del punto
de contacto y la observación del perfil de emergencia. Montaje en
articulador.
3. Enviar a laboratorio con instrucciones de trabajo.
4. Hacer la prueba de metal.

Pasos para una corona metalcerámica
55. En laboratorio:opacador y cerámica
6. Hacer en paciente prueba de cerámica confirmandoajuste oclusal, forma, perfil de
emergencia, adaptación,color, textura. NUNCA USAR ALTA ROTACION PARA AJUSTES
DE CERAMICA. Utilizar para los ajustes papel de carbono con 12 um de espesor.
7. Solicitarglaseado de la cerámica.
8. Desinfección del diente y cementación.

PREPARACIÓN
La L se divide en cinco pasos principales:
❑Surcos guía.
❑Reducción oclusal o incisal.
❑Reducción vestibular.
❑Reducción axial de las superficies proximales y lingual.
❑Acabado de las superficies preparadas.

PREPARACION PASO A PASO INCISIVO
SUPERIOR
• Fabricación índice de silicona utilizado para
estimar reducción de estructura dental
durante la preparación.
• Se recorta el índice para dividirlo en
porción vestibular y palatina.
• La porción vestibular se utiliza después
de haber reducido un tercio de la
altura incisocervicaldel indice .
• El índice debe tener buen espesor para
que no se deforme fácilmente.
• Se utilizan 4 fresas diamante: una
cilindrica punta redondeada, una fresa
de llama o una de rueda, una para
chamfer de menor diámetro y otra para
chamfer de mayor diámetro.

LÍNEAS TERMINALES SEGÚN SU
PROFUNDIDAD
DIENTES ANTERIORES – El metal para prótesis de oro-cerámica
debe tener un espesor mínimo de
0.5mm.
– El opaquer debe tener un espesor de
0,2-0,3 mm
– La porcelana un grosor de 0,8 -1,0 mm
– TOTAL DE REDUCCION VESTIBULAR
aprox. 1,5 mm
– Borde incisal 2,00 mm
– Vertiente lingual : 1,0mm

Surcos guía
1. Se preparan tres surcos profundos (1.3mm), uno en el centro de la superficie V y otros
dos aproximadas en los ángulos mesio y disto faciales. Se preparan en dos planos: la
porción cervical paralela al eje axial del diente y la porción incisal u oclusal siguiendo
el contorno facial normal.

Surcos guía
2. Se preparan tres surcos profundos el borde incisal de los dientes anteriores (1.8mm).
Esto proporciona la reducción de 2 mm necesario y permite el acabado.
En los dientes posteriores en los que los topes oclusales van a recaer sobre la
porcelanadebe existir un espacio libre de 2mm.

Reducción incisal u Oclusal
La reducción completa del borde incisal de un diente anterior debería dejar 2mm para que el
espesor del material sea el adecuado y se obtenga una buena translucidez.
Los dientes posteriores requieren por lo general una reducción menor (1.5mm) debido a que la
estética no es tan crítica
3. Elimine los islotes de estructura dental remanente.

Reducción Vestibular
Se lleva a cabo la reducción facial en los planos cervical e incisal.
4. Al terminar la preparación , la reducción de la superficie V debería haber producido
un espacio suficiente para poder colocar la subestructurametálica yla porcelana.
Es necesario un mínimo de 1.2mm para que el ceramista fabrique una restauración
con un aspecto satisfactorio.

Reducción Vestibular
En la zona cervical de los dientes pequeños no siempre es posible obtener una reducción óptima
tallándose menos en la zona en la que se prepara el margen del hombro cervical.
5. Retire la estuctura dental remanente entre los surcos profundos, creándo un hombro en el
margen cervical. Si se va a fabricar una restauración con un collarete metálico subgingival
estrecho y la profundidad del surco es suficiente, coloquese el hombro aproximadamente 0.5mm
apical a la cresta de la encía libre.

Reducción Axial de las Superficies Proximales y
Lingual
Ha de eliminarse una estructura dental suficiente para proporcionar un chámfer liso y
claro e unos 0.5mm de anchura.
6. Reduzca la superficies proximoaxial y linguoxial manteniendo la fresa de diamante
paralelaa la vía de colocación planificadapara la restauración.

Lingual
7. Prepare un surco de alineación lingual posicionando la fresa de diamante paralela al
planocervical de la reducción vestibular.
Verifique la alineación del surco y realice la reduccion axial desde el surco a lo largo
de la supeficie lingual hasta proximal.

Reducción Axial de las Superficies Proximales y Lingual
8. Para prepara el chámfer lingual, extiénda éste hasta proximal
uniéndola con el hombro proximal preparado anteriormente.

Lingual
9. Utilice una fresa de diamante con forma de balón (llama) para tallar la superficie
palatinade los dientes anteriores.
Resulta útil preparar solo la mitad de ésta superficie y evaluar el espacio libre en
máxima intercuspidación y en todaslas excursiones.

Acabado
Ha de redondearse todas
las líneas ángulo y la
preparación debe tener un
acabado satinado, sin
marcas del tallado con la
fresa de diamante.
10. Los pasos para el acabado
del margen facial
dependendel diseño
elegido del margen.

CARACTERISTICAS DE LA PREPARACION
CONCLUIDA
• Reducción uniforme de superficies axiales, con 1.2 mm de profundidad.
• Reducción borde incisal de 2.0 mm de profundidad
• Convergencia 6 grados
• Línea terminal lisa y uniforme en chanfer u hombro con ángulo interno
redondeado en cara vestibular y caras proximales , con 1.2 mm
profundidad.
• Terminación cervical en chanfer en cara lingual y los dos tercios de caras
proximales, con 0.6 mm de profundidad.
• Ausencia ángulos vivos o áreas retentivas

LÍNEAS TERMINALES SEGÚN SU
PROFUNDIDAD
DIENTES POSTERIORES • Reducción de superficie oclusal: 2,0
mm
• Metal en oclusal: 0,8- 1,0 mm
• Porcelana en oclusal : 1,o mm aprox.
• En paredes axiales : la vertiente
correspondientea la cúspide de
estampado deberá ser reducida a
2,00 mm, y la pared axial
correspondientea vértice de corte ,
será suficiente con reducción de 1,5
mm

Profunsidad de los
orificios
Profundidad de los
Cortes oclusales
Reducción oclusal
terminada
Se prepara
Chamfler
Hombro facial Preparación terminada
Preparaciónpara coronas metalcerámicaen
posteriores

Componentes de una preparación para una corona
metal-porcelana y su función.
SHILLINGBURG HERBERT, SUMIYA HOBO. FUNDAMENTOS ESENCIALES DE PRÓTESIS FIJA. QUITESSENCE. 3 EDICIÓN.

Diferencias y semejanzas entre preparaciones superiores e
inferiores

Característicasde la preparaciónconcluida
• Reducción superficies axiales y oclusal con 1.2 mm de profundidad.
• Reducción cúspide funcional de 1.5 mm
• Convergencia paredes axiales 6 grados
• Todos los ángulos redondeados
• Superficies lisas y ausencia de áreas retentivas

Coronas metalcerámica con oclusión
metálica

CRITERIOS CLINICOS EN LA ELECCION
DE LA ALEACION EN
METALPORCELANA. DISEÑO DE COFIAS
Y ESTRUCTURAS METALICAS.

• Expansión térmica: a medida que se eleva la temperatura de un metal,
éste se expande. Esta propiedad ha permitido dar a los metales muchas
aplicaciones prácticas, por ejemplo: la expansión que sufre el mercurio, es
empleada en los termómetros.
• Color: la mayoría de los metales tienen un color que varía desde el gris
azul del plomo, hasta el llamado color plata, hay excepciones como el oro,
que es amarillo y el cobre que es rojizo en apariencia.
• Densidad: la densidad de un metal se expresa generalmente en relación
con el peso del agua. Los metales son los elementos más pesados, el de
mayor densidad es el osmio. En el grupo de los más pesados están: el
plomo, el mercurio, el oro y el platino.
PROPIEDADES FISICAS DE LOS METALES

• Módulo de elasticidad: indica la rigidez relativa. Cuanto más elevado sea el
módulo, más rígida será la aleación. El módulo de elasticidad para las
aleaciones protésicas debe ser alto para que la prótesis pueda resistir la
flexión, especialmente en restauraciones metalcerámica donde la flexión
pueda causar la fractura de la porcelana.
• Dureza: indica la resistencia a la indentación. A medida que aumenta el valor
de la dureza, se eleva la resistencia al desgaste. La dureza es un buen indicador
de la capacidad de una aleación para soportar una deformación local
permanente bajo el efecto de una carga oclusal.
• Punto de fusión: los metales puros, por ser elementos químicos, se funden a
temperaturas constantes. Las aleaciones coladas no tienen un punto de fusión,
sino un intervalo de fusión, ya que no son puras, sino mezclas de diferentes
elementos.
• Maleabilidad: es la capacidad que tienen los metales a deformarse ante
fuerzas compresivas.
PROPIEDADES FISICAS DE LOS METALES

Oro (Au)
Plata (Ag)
Platino (Pt) Paladio (Pd) Rodio (Rh)
Rutenio (Ru)
Iridio (Ir) Osmio (Os)
METALES NOBLES
Son aquellos, que tienen mayor estabilidad química que el
resto de los metales. Resistentes a la corrosión y a las
manchas

• Oro: es el más dúctil y maleable de todos los metales. El aporte principal del oro a la aleación
es la de aumentar la resistencia a la decoloración y la corrosión. Debido a que el oro es
extremadamente dúctil (40-50%) y posee una resistencia relativamente baja, esto contribuye
a que la aleación pueda ser fácilmente bruñida, lo cual permite mejor adaptación a las
preparaciones
• Platino: Es un metal blanco con excepcionales características de ductilidad y maleabilidad.
Posee además alta resistencia a la pigmentación y corrosión. Es el mejor endurecedor de la
aleación, aumenta considerablemente la temperatura de fusión, blanquea la aleación.
• Paladio: color blanco y absorbe el hidrógeno, muy maleable y dúctil, baja el valor de la
densidad de la aleación.
• Iridio: es el elemento de mayor resistencia a la corrosión y a los ácidos, incluso al agua regia.
Se emplea en pequeñas cantidades para conseguir que las aleaciones tengan partículas de
tamaño reducido, con el objeto de mejorar las propiedades mecánicas.
• Osmio: es el elemento más raro del grupo, el más duro. No es trabajable, pues no tiene
ductilidad, de tal forma que las aleaciones deben ser coladas o sinterizadas, para luego, por
el proceso de desgaste, darles la forma requerida.
• Rutenio: posee alta resistencia a la corrosión. Es un endurecedor en las aleaciones de platino
y paladio. Se emplea como refinador.
METALES NOBLES

Cobalto (Co) Níquel (Ni)
Cromo (Cr)
Molibdeno (Mo)
Titanio (Ti)
METALES BASES
Estos son metales no nobles, en su mayoría
reaccionan con el medio, propician a las
aleaciones control de cantidad y tipo de
oxidación

METALES BASE
• Cobalto: elemento metálico, de color blanco plateado, tiene poca solidez y escasa ductilidad
a temperatura normal, pero es dúctil a altas temperatura.
• Níquel: blanco plateado, Metal duro, maleable y dúctil que puede presentar un intenso brillo,
tiene alta resistencia a la corrosión, se pule muy fácilmente, es considerado un sensibilizante
(tóxico).
• Cromo: de color gris, que puede presentar un intenso brillo.Se utiliza en la creación de
aleaciones de hierro, níquel o cobalto, al añadir el cromo se consigue aumentar la dureza y la
resistencia a la corrosión.
• Plata: metal blanco, puro, tenaz, muy dúctil y maleable, es el mejor conductor del calor y la
electricidad, aumenta un poco la ductilidad cuando se utiliza junto con paladio.
• Cobre: metal de color rojo, dúctil, maleable y tenaz. Después de la plata, es el metal que
conduce mejor el calor y la electricidad. Es uno de los metales más importantes en las
aleaciones dentales de alta nobleza porque aumenta la resistencia y la dureza.
• Zinc: es la capacidad de reducir la oxidación durante los procedimientos de colado.
• Indio: reduce el tamaño del gramo y aumenta la fluidez durante el procedimiento de colado.
• Titanio: es resistente a la corrosión y biocompatible.Desafortunadamente, el titanio no
puede ser revestido con porcelana feldespática convencional . A temperaturas por encima de
800 OC, que es la requerida para la fusión de la porce lana convencional, el titanio se oxida
rápidamente, produciendo una capa muy delgada de óxidos, que resulta en una inadecuada
unión metal-cerámica. El coeficiente de expansión térmica, es muy diferente entre el titanio
y la porcelana.

Una aleación es un material metálico formado por la combinación de 2 o más
metales o 1 metal con uno no metal. En su estado fundido, los metales se
disuelven en diversos grados uno con el otro, lo que les permite formar
aleaciones en el estado sólido.
En odontología las aleaciones contienen al menos cuatro metales y muchas
veces seis o más.
Los metales utilizados en la aleación tienen efectos concretos sobre las
restauraciones coladas; la cantidad de cada componente, en la aleación final es
un factor importante en su comportamiento físico y químico. La composición
está determinada por el contenido en oro u otro metal noble, como el platino y el
paladio, del cual dependen la resistencia al deslustrado y a la corrosión en
cavidad oral.
Otros aspectos importantes de la composición de la aleación son sus efectos
sobre las características de fundido y manipulación en el laboratorio dental.
ALEACIONES

• Biocompatibles, no tóxicas, no alergénicas ni carcinogénicas.
• Susceptibles de correcto acabado y pulido para aportar cualidades
estéticas y evitar la corrosión.
• Resistencia elevada, tanto a la compresión como a la tracción.
• Intervalo de fusión no demasiado amplio.
• Alto límite elástico, rigidez adecuada a cada caso.
• Moderada ductilidad y gran dureza.
ALEACIONES DE USO ODONTOLOGICO

CLASE COMPOSICION
Altamente noble o con alto
contenido de oro
Contenido de oro (Au) ≥40 wt%
Contenido de metal noble ≥60 wt%
Noble contenido de metal noble ≥25 wt%
Predominante en metal base contenido de metal noble < 25 wt%
LAS DEFINICIONES ACTUALES AMERICAN DENTAL
ASSOCIATION PARA LA CLASIFICACIÓN DE ALEACIÓN POR
COMPOSITION

ALEACIONES DE ALTO
CONTENIDO DE ORO
ALTAMENTE NOBLES

TIPO Resistencia a la
deformación
permanente Mpa
Elongación
%
I BLANDA:
Inlays fuera de oclusión para clase III o V
Menor 140 18
II MEDIO:
Inlays en oclusión clase I, II, MOD
140-200 18
III DURAS:
Coronas, prótesis parcial fija corta, onlays
201-340 12
IV EXTRADURA:
Prótesis parcial fija largas , prótesis removible
Mayor 340 10
CLASIFICACION EN FUNCION DE PROPIEDADES
FISICAS (ADA #5, 1989)

ANUSAVICE KENNETH.CIENCIA DE LOS MATERIALES DENTALES.ELSERVIERS SAUNDERS.2008

ALEACIONES DE ALTO CONTENIDO EN
ORO
• Aleaciones de oro puro Tipos I-IV, Au-Pt-Pd, Au-Pt, Au-Pd-Ag, Au-Pd
• Contienen Au como metal predominante 85% , acompañado de Pt 5-
8% y/o Pd 5-8% en distintas proporciones para mejorar propiedades
mecánicas del Au y elevar el intervalo de fusión de la aleación.
• También llevan Ir o Ru que tienen un punto de fusión mucho mayor
que los demás componentes y en pequeñas proporciones 50 ppm
consiguen que los granos de la aleación sean más pequeños
aumentando la elongación, resistencia a la fractura y a la deformación
permanente.
• Contienen Fe 1%, In y/o Sn 2-4% en pequeñas cantidades para dotar a
la prótesis de una capa superficial de óxidos que permitirá establecer
una unión química con la cerámica.
• Aleaciones de mayor densidad, costosas.

ALEACIONES DE ALTO CONTENIDO EN
ORO
Au-Pt-Pd
 Ideales desde punto de vista estético
 Poca resistencia a la deformación durante la cocción
 Limitada a coronas unitarias y prótesis de tres unidades.
Au-Pd-Ag
 Ag del 5 al 22%, riesgo coloración verdosa
Au-Pd
 Sin Ag, reduce riesgo coloración verdosa
 Reduce CET, compatible con la mayoría de cerámicas para
cubrir metal.

UNIVERSIDAD SANTO
TOMAS
SUBCLASE COMPOSICIÓN
APROXIMADA
(ELEMENTOS
MAYORES,
WT%)
MÓDULO DE
ELASTICIDAD
(GPA)
DUREZA
VICKERS
( KG/MM2)
LÍMITE DE
ELASTICIDAD
( MPA , 0,2 %
OFFSET)
COEFICIENT
E DE
EXPANSION
TERMICA
(×10–6/°C)
Au-Pt Au 85; Pt 12, Zn
1 (sin Ag)
65-96 165-210 360-580 14.5
Au-Pd Au 52; Pd 38; In
8.5 (sin Ag)
105 280 385 14.3
Au-Cu-Ag-
Pd
Au 72; Cu 10;Ag
14; Pd 3
100 210 450 NA

ALEACIONES NOBLES
EN BASE A PALADIO

ALEACIONES EN BASE A Pd
 Aparecieron en 1974 en prótesis ceramometálicas, Pd-Ag50-
60%, 30-40%.
 Ag en % mayor al 6% riesgo de coloración verdosa.
 Optimas propiedades mecánicas y buena adherencia a la
cerámica.
Option (Pd-Cu-Ga) (Ney, 1983)
 Pd en más de 70%, resistencia a la fractura
 Cu da un aumento de dureza superficial(25-80%) parecida a
Co-Cr, superior a la del esmalte. Dificultad de acabado y
pulido.
 Capa de óxido color muy oscuro (deficiente estética en
cervical).

ALEACIONES EN BASE A Pd
Pd- Ga con Au, Ag en 6% In o Sn
 Reduce dureza superficial sin reducir excesivamente
resistencia a la deformación.
 Mejora estética, capa óxido no tan oscura.
 El Ga no ofrece fuerzas buenas de adhesión a la cerámica
 Importante presencia de Ag en aleaciones de Pd porque
favorece la disolución de los demás elementos que
componen la aleación.
 Pd tiene CET bajo comparado con cerámicas, se añade Ga, In,
Cu, Co para elevar el CET de la aleación.

UNIVERSIDAD SANTO
TOMAS
APROXIMADA
(ELEMENTOS
MAYORES,
WT%)
MÓDULO DE
ELASTICIDAD
(GPA)
DUREZA
VICKERS
( KG/MM2)
LÍMITE DE
ELASTICIDAD
( MPA , 0,2 %
OFFSET)
COEFICIENT
E DE
EXPANSION
TERMICA
(×10–6/°C)
Au-Cu-Ag-
Pd
Au 45; Cu 15;Ag
25; Pd 5
100 250 690 NA
Pd-Cu-Ga Pd 79; Cu 7; (Ga
6)‡
127 280 580 14.2
Pd-Ag Pd 61;Ag 24 (Sn
8)‡
125 275 620 14.6
Ag-Pd Ag 66; Pd 23 (Au
2)‡
93 230 400 NA

ALEACIONES METAL BASE
NO NOBLES

ALEACIONES NO NOBLES
• Comenzaron a emplearse en 1930, Co-Cr para Prótesis
removible.
• Módulo elástico mayor que las de alto contenido en oro
• Menor densidad
• Resistencia excelente a la corrosión (por el Cr)
• Intervalo de fusión elevado (menor riesgo de deformación de
la estructura durante la cocción de la porcelana)
• Coste menor
• Comenzaron en 1970 a emplearse en Prótesis fija

Ni- Cr con berilio
• Ni 65-75%, 12-25% Cr, 9-9.5% Mo, 1,5-2% Be trazas de
otros metales Al, Fe, Si, Ga, Nb, C, Mn, B, Ce.
• Cr en 20% la hace resistente a la corrosión, no mayor al 30%
por dificultar el colado.
• A altas temperaturas la capa de óxido de cromo tiende a
formar capa gruesa y verde oscuro que debilita unión a
cerámica. Para controlar esto se añade Be, Al, Nb y Mn. El
más efectivo es el Berilio, además mejora la colabilidad y
reduce la amplitud del intervalo de fusión y disminuye el
límite inferior de este en unos 200 grados C.
• Soldadura presenta menor resistencia a la flexión que
aleaciones Ni- Cr sin berilio.

Ni- Cr sin berilio
 Con mayor % de Mo.
 Se excluye el Be por toxicidad, efecto carcinógeno, no
demostrado que provoque cáncer en pacientes que se utilice
en boca. Nocivo en laboratorio, vapores en colado y acabado
de la prótesis generan beriliosis si el sitio tiene mala
ventilación.
 Liberan iones dando lugar a reacciones alérgicas en forma de
gingivitis, mucositis, reacciones liquenoides y molestias en
encía como en mucosa o labios.

Co-Cr
• Co 35-65%, Cr 20-30%
• Dificultades en el procesado, dureza supera a la del esmalte
• Se oxidan en mayor grado
• Preferible las aleaciones de Ni-Cr para metalcerámica
• Co-Cr sería de segunda elección en pacientes alérgicos al Ni.
• Si es sometida a múltiples tratamientos calóricos, se reduce
su resistencia a la flexión.
• Indicados en puentes largos y pilares bajos.
• Mayor riesgo de porosidad en los colados, soldaduras con
inconvenientes por formación de porosidades y menor
resistenciaa la fractura.

UNIVERSIDAD SANTO
TOMAS
APROXIMADA
(ELEMENTOS
MAYORES,
WT%)
MÓDULO DE
ELASTICIDAD
(GPA)
DUREZA
VICKERS
( KG/MM2)
LÍMITE DE
ELASTICIDAD
( MPA , 0,2 %
OFFSET)
COEFICIENT
E DE
EXPANSION
TERMICA
(×10–6/°C)
Ni-Cr-Be Ni 77; Cr 13; Be
2; C 0.1
192 350 825 15.0
Ni-Cr (alto
contenido
de Cr)
Ni 65; Cr 23; (no
C)‡
205 180 330 14.0
Ni-Cr Ni 69; Cr 16 (no
C)
159 350 310 14.4
Co-Cr Co 56; Cr 25 (no
C)‡
159 390 310 15.2

TITANIO
 Aleación más económica que la de paladio o de oro, gran
biocompatibilidad.
 Pasividad, evita la corrosión del propio titanio.
 Módulo elástico similar a aleaciones oro tipo IV. 104 GPa
 Baja densidad 4.5 g/cm3,
 Dureza menor que la del esmalte 130-350 VHN
 CET bajo, temperatura de fusión muy alta 1.668ªC

TITANIO COLADO
Problemas en laboratorio para el colado:
 Capa oxidada muy gruesa 100Um pudiendo comprometer la unión
cerámica. Por eso hay que crear un doble vacío para evitar la
contaminación con Oxígeno de la masa de titanio , en atmósfera de
argón.
 Colado a temperaturas altísimas 1.668 grados, material reavestimiento
especial.
 CET bastante inferior al de cerámicas convencionales, recurre a
cerámicas con CET bajo 900ªC.
 Máquinas de colado especiales por elevada temperatura de fusión.
 Tendencia a aparición de porosidades, baja densidad.
 Utilizar revestimientos especiales.
 Hoy, Sistemas CADCAM para mecanizado.

• Sistemas CADCAM
• En estado puro grado 2.
• Corona, prótesis fijas, sobreestructuras par implantes.
TITANIO MECANIZADO

• El titanio comercialmente puro es el más utilizado en la confección de prótesis. Existen
4 tipos de este metal dependiendo del contenido de impurezas (oxígeno, nitrógeno,
carbono, hidrógeno y hierro) que son las que controlan sus propiedades mecánicas
1. Titanio puro grado I: empleado en barra sobre implantes
2. Titanio puro grado II: restauraciones fijas sometidas a pequeños esfuerzos mecánicos,
fabricación de cofias para coronas individuales y prótesis de pequeña extensión.
Excelente equilibrio de propiedades, resistencia moderada, ductilidad razonable y
excelente soldadura.Altamente resistente a la corrosión.
3. Titanio grado IV: para prótesis removibles, sometidas a mayores cargas. Alta fortaleza
y buena soldadura, buena resistencia a la corrosión.
Aleación de titanio Ti-6Al-4V:implantes quirúrgicos
TITANIO

PROPIEDADES TITANIO GRADO 2 Y 4

• Se desarrollan adhesivos para unirse a los óxidos de superficie del titanio que
se forma en el momento que entra en contacto con la atmósfera.
• Debe arenarse con partículas óxido de aluminio Al2O3 para microretención
mecánica y eliminar impurezas
• Se pueden realizar tratamientos para aumentar la adhesividad de la capa
superficial del Titanio como recubrimientos de óxido de Zirconio o Itrio para
disminuir la reactividad del titanio con los materiales de revestimiento.
• Cerámicas para aplicar sobre titanio deben tener temperaturas de cocción
inferiores a las cerámicas feldespáticas de alta o mediana fusión que
habitualmente se utilizan sobre metal noble o seminoble, menores a 882
grados centígrados ya que a esa temperatura el Titanio cambia
cristalográficamente, pasa de red alfa (red hexagonal de empaque denso) a
red o cristal beta (estructura cúbica centrada en el cuerpo). Este cambio
repercute de manera altamente negativa en las propiedades mecánicas y
físicas del titanio puro.
• Estas cerámicas tienen el coeficiente de expansión térmica adaptado al del
Titanio, que es de 9.6 ×10-6 K –1
CERAMICA SOBRE TITANIO

REQUISITOS QUE DEBE CUMPLIR LA ALEACION PARA
SU ELECCION EN RESTAURACIONES
METALCERAMICAS
1. Capacidad para producir capa de óxidos en
superficie.
2. Coeficiente de expansión térmica (CET) comparable
con el de la cerámica.
3. Buena resistencia a la flexión tanto durante la
cocción de la cerámica como durante la función.
4. Resistencia a la fractura de los conectores y
soldaduras.
5. Dureza.

PRODUCCION DE CAPA DE OXIDOS
Unión de cerámica a aleación metálica se da durante el proceso de
cocción de la cerámica y se desarrolla a través de un triple
mecanismo:
1. Retención micro mecánica: mediante arenado con partículas de
óxido de aluminio de 50 um. Elimina irregularidades que pueden
concentrar tensiones, aumenta superficie de contacto y mejora
fuerza de unión a la porcelana.
2. Fuerzas de Van der Waals: son el resultado de fuerzas de
atracción generadas entre átomos polarizados que se hallan muy
próximos, no produciéndose ningún intercambio de electrones.
3. Unión química

Unión química
 La más importante. Formación capa de óxidos en superficie del metal durante
proceso de oxidación de la aleación como durante cocción de las diferentes
capas de cerámica.
 Se obtiene durante el calentamiento a temperatura determinada en horno de
cerámica, con o sin vacío y durante período preestablecido (llamado antes
desgasificación porque elimina gases atrapados en el interior de la aleación)
 Aleaciones con mayor contenido de metales nobles se realizan el proceso sin
vacío, aleaciones no nobles con vacío

Unión química
 En aleaciones nobles, los elementos principales no son oxidables, se
precisa incluir Fe, In , Sn .
 Aleaciones no nobles no requieren difusión de metales
 Costumbre en laboratorio reutilizar botones de colado y los jitos en
colados posteriores pudiendo llevar en aleaciones nobles a verse
desprovistas de elementos oxidables como el Zn, Sn, In, Fe para el
siguiente colado debilitándose la unión con la cerámica.
 El % de aleación nueva a añadir oscila entre el 33 -55% Cendres Metaus,
Bego o Degussa. Craig opina que hay que añadir 50-75% aleación noble
nueva cada vez.
 Reutilizar con aleaciones no nobles, no empeora propiedades físicas ni
químicas.

COEFICIENTE DE EXPANSION TERMICA
COMPATIBLE (CET)
• Variación en longitud de un material como consecuencia del
aumento o disminución de la temperatura.
• Se expresa en ªC-1, en forma exponencial, los valores
aproximados de las aleaciones para cerámica son 13.5-15 x
10-6/ªC y para las cerámicas para técnica metalcerámica es de
13-14X10-6/ªC
• Debe existir biocompatibilidad entre los CET de aleación y
cerámica, se dilatarán simultáneamente durante la cocción
de la cerámica y se contraerán a la vez mientras se vayan
enfriando.
• Pueden existir 3 situaciones:

CET de la cerámica mayor que el de la aleación
• Durante la cocción habrá una adaptación correcta entre cerámica y cofia,
pero al enfriarse, el metal se contraerá menos que la cerámica, la cofia
tendrá tamaño superior al que es capaz de albergar en su interior la
cerámica enfriada.
• Cerámica sometida a fuerzas de tracción y aparecerán fisuras de la
superficie de la cerámica al metal subyacente en sentido MD y OG

CET de la cerámica igual que el de la aleación
• Durante el enfriamiento, la contracción será la misma, no aparecerán
grietas.
• En cocciones sucesivas irá aumentando formación de cristales de leucita,
como su tamaño, incrementándose el CET de la cerámica, con lo que
superará al de la aleación pudiendo aparecer problemas citados
anteriormente.

CET de la cerámica menor que el de la
aleación
• Durante el enfriamiento se contraerá más la cofia metálica que la
cerámica.
• Si la unión química entre cerámica y aleación es buena, la mayor
contracción de la cofia provocará que la cerámica quede sometida a
fuerzas compresivas aumentado la resistencia de ésta a la tracción.
(Coffey y cols, 1998).

CET de la cerámica menor que el de la aleación
• Si la diferencia es excesiva, favorece la aparición de grietas, que
acabará fracturándose la cerámica.
• Fisuras serán más probables en pónticos que a nivel de pilares
(mayor cantidad de metal).
• Fisuras también aparecen si enfriamiento es demasiado rápido.

CET
• Se acepta que la diferencia en los CET no debe superar los 0.5 x 10-6/ªC en el
recorrido que va de temperatura de transición vítrea a la temperatura ambiente.
• El incremento del número de cocciones a las que es sometida la cerámica de
dentina(3,5,7,10) va aumentando el contenido de cristales de leucita, y el CET.
• Si se realiza un excesivo número de cocciones, el CET de la cerámica puede llegar
a superar al de la aleación y aparecer fisuras, cambio en el color por
desvitrificación.

RESISTENCIA A LA FLEXION
• Resistencia a la flexión durante la cocción de la cerámica
como durante la función.
• Durante la cocción la cerámica se contrae sobre la cofia
metálica ejerciendo fuerza sobre los márgenes tendiendo a
reducir su perímetro.

• Si es demasiado fino el metal en el margen, la cerámica al
enfriarse tras la cocción tiende a contraerse hacia la cara
oclusal, arrastrando con ella el propio margen metálico
perdiéndose el ajuste adecuado.
• Cofia con mínimo espesor de 0.5 mm en aleaciones nobles y
0.3 mm en aleaciones no nobles.

• Los puentes largos que van de un lado a otro de la línea
media flexionan hacia el centro del modelo como
consecuencia de sucesivas cocciones de la cerámica. La única
forma de evitarlo es colocando patrones de cera cilíndricos
que vayan de un lado a otro de la arcada, uno anterior a nivel
de caninos y otro posterior a nivel de últimos pilares. Se
mantienen durante cocción de cerámica y se cortan al pulir el
metal.

• La cerámica se contrae hacia zonas de mayor masa, hacia
oclusal, en puentes aparece basculación en sentido
anteroposterior. Si se mantiene el ajuste marginal, hay que
seccionar el puente y soldarlo.
• Para prevenir el combamiento de los puentes, utilizar
aleaciones rígidas.

 En puentes de Maryland, serán de elección aleaciones no
nobles:
a. Se dispone de poco grosor de metal , tallado poco agresivo.
Grosores pequeños, máxima rigidez para evitar
deformación.
b. Unión química de los cementos de resina a aleaciones no
nobles es mejor.

• En póntico en Cantilever se deberá utilizar una aleación no
noble.
• Cúspides palatinas sometidas a cargas desde el punto de
vista mecánico, deben extenderse soporte metálico para la
cerámica.

RESISTENCIA A LA FRACTURA DE LOS
CONECTORES Y SOLDADURAS
• A nivel de los conectores por donde se fracturan los puentes.
Debe garantizar una superficie transversal de al menos 2 mm
de altura y 2 mm de anchura, McLean aconseja de 2.5 x
2.5mm.
• En posteriores es más importante el grosor oclusogingival.
Fundamental estas dimensiones en pilares bajos, tramos
pónticos largos y puentes que soportan anclajes.
• En soldaduras de aleaciones nobles es más predecible que en
no nobles, excesiva oxidación de superficie a soldar al
someter aleación a altas temperaturas y presencia de poros e
inclusiones de fundente en el interior de la soldadura.

• Al planear realizar puente con tramo largo y pilares bajos,
fabricarlo en aleación no noble, sin soldaduras y colado de una
pieza.
• Si no asienta un puente es necesario cortarlo, ideal hacerlo
sobre el modelo, único corte para facilitar difusión del material
de soldadura y resistencia posterior. Se pulen superficies a
soldar para menor tendencia a oxidarse y producir porosidades
y fracturas.

• El corte no se hará a nivel del conector, sino en póntico, para
mayor superficie de soldadura, corte inclinado para que no siga
la dirección que las fuerzas que tienden a romper la soldadura.
• Fragmentos separados no mayor a 0.3 mm, con disco
carborundum muy fino.

• A medida que aumenta la longitud o curvatura de la estructura se
incrementa el riesgo de empeoramiento en el ajuste marginal,
manifestándose más en mesial de pilar mesial y distal de pilar distal.
(Bruce, 1964. Hulling y Clark, 1977. Ziebert y cols, 1986)
• Estructuras hasta de 4 unidades pueden colarse de forma fiable sin
perder precisión (Garlapo y cols,1983. Sarfati y Harter, 1992), la presencia
de pilares intermedios lo dificultará.

• Puentes anteriores con múltiples pilares es preferible que
laboratorio confeccione cofias independientes para verificar
ajuste.

• Al ferulizar tramos a soldar se debe tener en cuenta el estudio de Mojon
y cols 1990 sobre el comportamiento del Duralay. Este material no deja
residuos cuando se calcina, pero la reacción de fraguado no se completa
hasta 24 horas después de mezclar polvo con monómero. La contracción
por polimerización ocurre durante los primeros 20 minutos, a las 24
horas es de 7.9% y a las 24 horas de 0.47%. A los 17 minutos ya ha
producido el 80% y a las 3 horas el 95%. La contracción empieza a
producirse a partir de los 10 minutos.

• Soluciones: esperar al menos 17 minutos para dejar que se
produzca el 80% de la contracción. O tomar impresión de
arrastre con escayola para impresiones (Snow White, Kerr),
por 5 minutos para que frague ahorrando 10 minutos de
sillón

DUREZA
• La dureza determina la capacidad de pulido de un material y
la capacidad abrasiva de una superficie, aumenta si es
rugosa.
• Se debe valorar en el momento en que se plantean caras
oclusales o palatinas metálicas.
• La dureza del esmalte se sitúa en unos valores de 408 en
escala Vickers (VHN) o de 343 en la escala Knoop (KHN).
• Se plantea materiales con dureza igual o ligeramente inferior
a la del esmalte.

DUREZA
 Las aleaciones nobles desde el punto de vista de la dureza,
presentan mejor comportamiento que las no nobles. Las
aleaciones con alto contenido de oro oscilan entre 160 y 22’
VHN, Au-Pd 210 y 295 VHN, Pd-Cu-Ga entre 260 y 340 VHN.
 Evitar caras oclusales en Pd-Cu, puede llegar a superar la
dureza del esmalte.

DUREZA
• Aleaciones Ni-Cr se sitúa en valores por debajo de los del
esmalte 180 y 310 VHN, y con el tratamiento térmico que
suponen sucesivas cocciones de la porcelana se produce un
descenso considerable de la dureza. (Morris, 1989).
Excelente alternativa en pilares bajos y tramos largos.
Soldadura más predecible.
• Aleaciones Co-Cr más duras. Realizar férula oclusal para
compensar diferencia de dureza y evitar efectos nocivos.

DUREZA
• La dentina con 60 VHN presenta una dureza seis veces
inferior a la del esmalte. Si hay dentina expuesta, elección
realizar incrustación metálica que la recubriera, si hay
necesidad estética realizar obturación en composite, dureza
de 100 VHN.
• Amalgama 100 VHN o resinas indirectas 69VHN. Resinas
acrílicas es muy baja 20 VHN.
• La cerámica presenta una dureza 460 VHN(feldespática),
compatible con aleaciones duras.

DUREZA
• Cerámica debe ser glaseada con el fin de reducir el desgate
generado en el esmalte. Pero estudios recientes demuestran
que glaseada es tan abrasiva como la sin glasear y que la
menos abrasiva es aquella que está pulida. Jacobiy cols,
1991- Jagger y Harrison, 1995.
• Casos de bruxismo podrán ser tratados con restauraciones de
recubrimiento cerámico siempre y cuando se utilice férula
oclusal nocturna.

DENSIDAD (Ajuste marginal)
• Clínicamente ajuste de corona es bueno si no se detecta
visualmente ni por sonda fina ningún tipo de solución de
continuidad entre la restauración y el diente. No mayor a 100
um.
• Causa de peor ajuste con aleaciones no nobles sería la mayor
contracción del colado (2.5 frente a 0.3 a 0.5% en nobles,
Wataha y Messer, 2004).
• Un material más denso facilita el colado, mayor capacidad de
reproducir el detalle.
• Aleaciones de alto contenido en oro tienen densidad de 17-
19g-cm3. Paladio de 11-13 g-cm3, las no nobles de 7-8g-cm3.
Titanio de 5g-cm3.

COLOR
• Dientes de color amarillo, ideal aleación presente color
amarillo. Pero para metalcerámicas la mayoría presenta color
grisáceo.
• Aquellas que tengan un 10% Pd o más de 25% Pt aunque el
resto sea Au, tendrá color grisáceo.
• Al oxidarse para colocación del opacador, algunas quedan
casi negruzco (Pd-Co, Pd-Cu-Ga, Ti).
• Se ha fabricado productos como Aurofilm2000 para
aleaciones nobles o el Aurofilm NP en no nobles, es una
pasta del 99.9% de oro que se pincela sobre cofias metálicas
dando color amarillento. También el Deck Gold de Degussa.

COLOR
• Si la Ag es mayor al 6% tiende a dar coloración entre verdosa y
amarilloverdosa a la cerámica.
• Existen cerámicas resistentes al cambio de color inducido por la Ag.
• Presencia de Cu mayor al 15% puede dar lugar a pigmentación rojiza,
salvo en aleaciones de alto contenido en Pd, neutralizador del Cu.
• En aleaciones de Ni-Cr se ha comprobado como el óxido de Ni da lugar a
color grisáceo.

TECNICAS DE CONFECCION DE METALES
• COLADO
• CAD-CAM: Cobalto Cromo, Titanio.

TECNICAS DE CONFECCION DE METALES
• SINTERIZADO SELECTIVO POR LASER: SLS (sinterización laser selectiva) es una
técnica de impresion por adición de plástico, metal o cerámica en el cual se
deposita una capa de polvo, de unas décimas de milímetro, en una cuba que se ha
calentado a una temperatura ligeramente inferior al punto de fusión del polvo.
Seguidamente un láser de alta potencia (CO2) sinteriza el polvo en los puntos
seleccionados (causando que las partículas se fusionen y solidifiquen).

PROTOCOLO REPARACION CERAMICA FRACTURADAS
EN CORONAS METALCERAMICAS

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