41 Reconocimiento de los pozos direccionales, Jaime Estevez

1. DATOS GENERALES DEL JUICIO, O PROCESO DE INDAGACIÓN PREVIA
Nombre Judicatura o Fiscalía Consorcio Shushufindi
No. de Proceso 10004547
Nombre y Apellido Jaime Vladimir Estévez Estévez
Profesión y Especialidad acreditada Tecnólogo en Sistemas y comunicación
No. de Calificación 123
Fecha de caducidad de la acreditación 31 de Diciembre del 2017
Dirección de Contacto Primera 119 Manzana 12 Casa 05 Rancho Alto
Teléfono fijo de contacto 3388898
Teléfono celular de contacto 995852054
Correo electrónico de contacto vladyestevez@hotmail.com
2. PARTE DE ANTECEDENTES
Dando cumplimiento al No. De proceso 10004547, en la cual solicita se
realice la siguiente pericia:
Debido a las dificultades en la sacada de la tubería DP, HW, de pozos
direccionales en el Campo Shushufindi e incluso con pega de herramientas
costosas en las prognosis litológicas de Ortewaza y Napo se realiza el
siguiente informe:
3. PARTE DE CONSIDERACIONES TÉCNICAS O METODOLOGÍA A
APLICARSE:
En el reconocimiento de los pozos direccionales en el Campo Shushufindi
ya realizados se tiene un precedente de datos como características del
lodo utilizado, BHA conjunto de herramientas para la perforación de pozos
y estadísticas de parámetros de perforación, se utiliza como referencia
pozos que han tenido problemas y con los cuadros de datos antes
mencionados, se realiza un análisis y estudio para mejorar el performance
en la perforación de dichos pozos dando conclusiones y se sugiere seguir

procedimientos antes, en el transcurso y en el fin de la formación Lutita.
Esto es un aporte del Ing. Químico, Geólogo y Direccional, cuyos estudios
están dados en este informe, cabe destacar que se realizó un programa
hecho en lenguaje de programación simulando un pozo en perforación.
Para realización del presente informe se tiene como referencia datos de
pozos direccionales en el campo de Shushufindi realizados anteriormente
con el antecedente mencionado cuyos datos que se considera en cuenta
son de parámetros de perforación de pozos direccionales esto incluye
datos de lodo, geología, herramientas utilizadas y se realiza un resumen
de problemas encontrados.
Los pozos direccionales tomados en cuenta para el siguiente análisis son:
SHS 290 direccional
SHS 142 direccional
SHS 25 direccional.
Nota: Son los pozos en donde han tenido dificultades en sacada de tubería
DP, HW e incluso pega de herramienta direccional.
3.1 DESCRIPCIÓN DE LOS POZOS EN EL CAMPO SHUSHUFINDI SHS 290,
SHS 142, SHS 25 DIRECCIONAL:
El pozo SHS 290 fue diseñado como un pozo productor DIRECCIONAL en el
campo Shushufindi localización “ Shushufindi “, con coordenadas en
superficie N 9,966.451 m, E 273,834.29 m.
superficie N 8,966.451 m, E 112,834.29 m.
superficie N 10,977.485 m, E 10,855.32 m.

3.1.1 RECONOCIMIENTO DE DATOS DEL POZO (SHS 290) DIRECCIONAL Y
RESUMEN DE PROBLEMAS ENCONTRADOS:
En el pozo SHS 290 Direccional se obtiene los siguientes datos, cabe
destacar que la piedra lutita está en la prognosis litológica de Ortewaza de
5610,02 MD (pies) a 6410,53 MD (pies) y en la prognosis litológica de
Napo de 8777,53 MD (pies) a 8955,53 MD (pies):
Ortewaza de 5610,02 MD (pies) a 6410,53 MD (pies):
Perforan la sección con los siguientes parámetros de perforación:
GPM RPM PSI WOB (Klbs)
800 50-70 130-280 20-30
El fluido es disperso con los siguientes datos:
Densidad (lpg) 8.4-10.0-10.4 Ph 7.0-8.0
Viscocidad (sec/qt) 27-34 Filtrado API (cm3/30min) N/C
PV (cP) 4.0-12.0 Solidos de Perforacion (% Vol) ‹10% máx
YP (lbs/100 pie) 2.0-15.0 MBT (lbs/bbl equivalente) ‹40
Ca" (mg/L) ‹200

El BHA (herramientas de perforación) utilizado es:
Desc Manu. OD(in) ID(in)
Max
OD(in) Length(ft) Cum. Length(ft)
Cum.
Welght
1 16" PDC Bit Smith 8.750 3.750 16.000 1.57 1.57 0.7
2
A962M7848GT 15 3/4" Sleeve
Stab Schlumberger 9.625 7.850 15.750 32.02 33.59 7.0
3 Float Sub 8.00 2.500 8.000 5.00 38.59 7.8
4 Short Monel Schlumberger 8.344 2.875 8.344 8.00 46.59 9.1
5 15 3/4" Stabilizer Schlumberger 8.000 3.000 15.750 4.75 51.34 9.9
6 Short Monel Schlumberger 8.344 2.875 8.344 8.00 59.34 11.2
7 Telescope 825 HF Schlumberger 8.380 3.180 8.380 27.50 86.84 14.6
8 UBHO 8.250 3.250 8.250 2.50 89.34 15.0
9 Monel Schlumberger 7.750 2.750 7.750 28.10 117.44 18.9
10 2 * 8 " Drill Collar (2 joints) Sinopec 8.250 3.000 8.250 61.50 178.94 28.6
11 Crossover 8.000 2.500 8.000 5.00 183.94 29.4
12 21 * 5" HWDP (21 joints) Sinopec 5.000 3.000 6.500 651.75 835.69 62.2
13 Hydro Mechanical Jar 6.500 2.500 6.500 31.87 867.56 64.1
15 5" 19.50 DPS, 10 % Wear 4.928 4.276 6.625 31.00 1177.96 78.9

La prognosis Litológica es la siguiente:
Nota: El Sombreado en la tabla es la parte de la prognosis litológica donde
se va a realizar el objeto del estudio.
1000 80 350 30-40
El fluido es viscoso con los siguientes datos:
Densidad (lpg) Según Curva de densidades
Viscocidad (sec/qt) 45-60 Filtrado API (cm3/30min) 6.0-5.0
PV (cP) 15-22 Solidos de Perforación (% Vol) ‹ 5%
YP (lbs/100 pie) 18-28 MBT (lbs/bbl equivalente) 5-7.5
Ca" (mg/L) 100 Max.
Formación / Reservorio MD (pies) TVD (pies)
ORTEGUAZA 5610.02 5350.76
TIYUYACU 6410.53 6145.76
Conglomerado Superior 6500.53 6235.76
Conglomerado Inferior 7390.53 7125.76
TENA 7525.53 7260.76
BASAL TENA 8755.53 8490.76
Base Basal Tena 8777.53 8512.76
Caliza M-1 8955.53 8690.76
Caliza M-2 9180.53 8915.76
Caliza A 9285.53 9020.76
U Superior 9413.53 9148.76
U Superior (OS) 9477.53 9212.76
Base U Inferior 9495.53 9230.76
Caliza B 9612.53 9347.76
T SUPERIOR 9635.53 9370.76
T INFERIOR (OS) 9690.53 9425.76
Base T Inferior 9755-53 9490.76
HOLLIN SUPERIOR 9855.53 9590.76
HOLLIN INFERIOR (OP) 9925.53 9660.76
TD 10164.77 9900.00

Max
Cum.
Welght
1 12 1/4" PDC Bit Smith 8.000 3.250 12.250 1.35 1.35 0.2
2 A962M5640XP W 12" Sleeve Stab Schlumberger 9.625 7.880 12.000 30.48 31.83 6.3
3 Float Sub Schlumberger 7.875 2.813 7.875 2.98 34.81 6.8
4 12" Stabilizer Schlumberger 8.000 2.875 12.000 6.79 41.60 7.8
5 Pony Monel Schlumberger 8.000 2.875 8.000 10.0 51.60 9.3
7 8" Monel Schlumberger 8.000 3 8.000 30.95 107.24 17.0
9 Crossover 8.000 2.813 8.000 2.63 169.73 26.8
11 6 1/2" Martillo Hidraulico 6.500 2.500 6.500 32.06 843.43 61.5
13 5" 19.50 DPS, Premium 4.855 4.276 6.625 31.00 1154.82 76.3

ORTEGUAZA 5610.02 5350.76
TIYUYACU 6410.53 6145.76
TENA 7525.53 7260.76
BASAL TENA 8755.53 8490.76
Caliza M-1 8955.53 8690.76
Caliza M-2 9180.53 8915.76
Caliza A 9285.53 9020.76
U Superior 9413.53 9148.76
U Superior (OS) 9477.53 9212.76
Caliza B 9612.53 9347.76
T SUPERIOR 9635.53 9370.76
T INFERIOR (OS) 9690.53 9425.76
Base T Inferior 9755-53 9490.76
TD 10164.77 9900.00
Resumen de problemas encontrados que se manifiesta en los
antecedentes del presente informe:
1.- Se desestabiliza las lutitas generando dificultad en la sacada de tubería.
2.- Existe disminución en la ROP, pero se mantiene con circulación el pozo.
3.- En las zarandas se observa grandes cantidades de la piedra lutita de
tamaño de 5 a 8 cm y con una forma plana.
4.- El cable de perforación sufre desgaste.
5.- Las herramientas sufren desgastes por el contacto con las piedras lutitas.
6.- No hay pega de herramienta direccional.

7.- El tiempo operacional se realiza en más días de lo programado.
810 50-70 130-280 20-30
Densidad (lpg) 8.4-10.0-10.4 Ph 8.0-9.0
PV (cP) 4.0-12.0 Solidos de Perforación (% Vol) ‹10% máx
Ca" (mg/L) ‹200

ORTEGUAZA 5615.02 5355.76
TIYUYACU 6415.53 6150.76
TENA 7530.53 7265.76
BASAL TENA 8760.53 8495.76
Caliza M-1 9000.53 8695.76
Caliza M-2 9185.53 8920.76
Caliza A 9285.53 9020.76
U Superior 9418.53 9153.76
U Superior (OS) 9482.53 9217.76
Caliza B 9617.53 9352.76
T SUPERIOR 9640.53 9375.76
T INFERIOR (OS) 9695.53 9430.76
Base T Inferior 9760.53 9495.76
TD 10169.77 9905.00
1020 80 350 30-40
Ca" (mg/L) 100 Max.

Max
Cum.
Welght
1 12 1/4" PDC Bit Smith 8.000 3.250 12.250 1.35 1.35 0.2
2 A962M5640XP W 12" Sleeve Stab Schlumberger 9.625 7.880 12.000 30.48 31.83 6.3
3 Float Sub Schlumberger 7.875 2.813 7.875 2.98 34.81 6.8
4 12" Stabilizer Schlumberger 8.000 2.875 12.000 6.79 41.60 7.8
5 Pony Monel Schlumberger 8.000 2.875 8.000 10.0 51.60 9.3
7 8" Monel Schlumberger 8.000 3 8.000 30.95 107.24 17.0
9 Crossover 8.000 2.813 8.000 2.63 169.73 26.8
11 6 1/2" Martillo Hidráulico 6.500 2.500 6.500 32.06 843.43 61.5
13 5" 19.50 DPS, Premium 4.855 4.276 6.625 31.00 1154.82 76.3

ORTEGUAZA 5615.02 5355.76
TIYUYACU 6415.53 6150.76
TENA 7530.53 7265.76
BASAL TENA 8760.53 8495.76
Caliza M-1 9000.53 8695.76
Caliza M-2 9185.53 8920.76
Caliza A 9285.53 9020.76
U Superior 9418.53 9153.76
U Superior (OS) 9482.53 9217.76
Caliza B 9617.53 9352.76
T SUPERIOR 9640.53 9375.76
T INFERIOR (OS) 9695.53 9430.76
TD 10169.77 9905.00
6.- No hay pega de herramienta direccional.

8.- Se presenta picos de presión mayores a 4000 psi.
795 55-75 120-270 20-30
Densidad (lpg) 8.4-10.0-10.4 pH 8.5-9.5
PV (cP) 4.0-12.0 Solidos de Perforación (% Vol) ‹10% máx
Ca" (mg/L) ‹200

ORTEGUAZA 5600.02 5340.50
TIYUYACU 6400.20 6135.50
TENA 7515.20 7250.50
BASAL TENA 8745.20 8470.50
Caliza M-1 8985.20 8680.50
Caliza M-2 9170.20 8905.50
Caliza A 9270.20 9005.50
U Superior 9403.20 9138.50
U Superior (OS) 9467.20 9203.50
Caliza B 9603.20 9337.50
T SUPERIOR 9625.20 9360.50
T INFERIOR (OS) 9665.20 9415.50
TD 10153.23 9980.02
1015 75 350 30-40
Ca" (mg/L) 100 Max.

ORTEGUAZA 5600.02 5340.50
TIYUYACU 6400.20 6135.50
TENA 7515.20 7250.50
BASAL TENA 8745.20 8470.50
Caliza M-1 8985.20 8680.50
Caliza M-2 9170.20 8905.50
Caliza A 9270.20 9005.50
U Superior 9403.20 9138.50
U Superior (OS) 9467.20 9203.50
Caliza B 9603.20 9337.50
T SUPERIOR 9625.20 9360.50
T INFERIOR (OS) 9665.20 9415.50
TD 10153.23 9980.02
6.- Pega de herramienta direccional.

8.- Se presenta picos de presión mayores a 4000 psi.
La metodología que se aplico es la siguiente:
Teniendo en cuenta la consideración del ítem 3.1 en el laboratorio del Ing.
Químico realiza el siguiente análisis:
- Las lutitas presentes en la formación de ortewaza y napo, con el
análisis del lodo, existe sólidos reactivos en la cual a mayor peso del
lodo se produce fractura en la formación geológica del pozo y por lo
tanto tiende a poner resistencia en la sacada de tubería de DP, HW.
- Las lutitas presentes en la formación de ortewaza y napo, con el
análisis de lodo, también existe sólidos no reactivos en la cual no se
diluye adecuadamente haciendo que el peso de lodo disminuya y en
el hoyo abierto se viene el lodo a superficie.
- Inestabilidad de las lutitas presentes en ortewaza y napo por altos
galonajes y tiempos de circulación prolongados durante la
perforación.
- Presencia de cantos rodados con riesgo de fracturamiento en
superficie.
- Perdida del lodo de perforación.
- En Zarandas se observa saturación de ripios de lutita.
Teniendo en cuenta la consideración del ítem 3.1 en el Laboratorio del Ing.
Geólogo realiza el siguiente análisis:
- En Zarandas se observa excesiva presencia de ripio de la piedra lutita,
en las prognosis litológicas del objeto del estudio.
- En la recolección de la piedra lutita tiene tamaños de 5 a 8 cm de
largo y de forma plana triangular.
- En la perforación se observa arrastres de tubería y enbolamiento de
broca en las profundidades estimadas para el estudio.
- Se monitorea perdida de lodo.
- Se monitorea picos de presión.
- Se monitorea perdida de Rop.

Teniendo en cuenta la consideración del ítem 3.1 en el Laboratorio del Ing.
Direccional realiza el siguiente análisis:
- Se monitorea picos de presión en las prognosis litológicas del objeto
del estudio.
- Se monitorea perdida de la rata de perforación (Rop) en las piedras
lutitas.
- Se observa desgaste de herramientas direccionales.
- Se monitorea perdida de circulación y por ende la pega de
herramientas.
- En el estudio del punto libre o de los cálculos de estiramiento de la
tubería que la tubería está pegada encima de los Drill Collars esto
sucede en la formación de Napo.
Nota: Por más que se realizó necesarias operaciones tanto en las
propiedades del lodo como en la meza de perforación para despegar
la herramienta en la formación Napo no se pudo dando
procedimiento a la siguiente operación que es del Side Track.
4. PARTE DE CONCLUSIONES:
1. En la prognosis litológica de Ortewaza para mejorar la performance en
la sacada de tubería de DP y HW y evitar la pega de herramienta del pozo
utilizar las siguientes recomendaciones:
1.1. Pintar la broca y estabilizador con surfante (PA-10) para
minimizar problemas de enbolamiento en la broca (bombear
píldoras con cáscara de nuez 7 lpb)
1.2. El BHA será convencional y se utilizará para perforar solo hasta
la zona de cantos rodados (Boulders), el galonaje será de 100 a
400 GPM.
1.3. Romper circulación lentamente e incrementar caudal al valor
planificado para evitar picos de presión y posible inducción de
pérdidas de lodo en la formación.
1.4. En ortewaza bombear 40 Bbl de píldoras de barrido, se
agregará material estabilizador y carbonato de calcio con el fin
de estabilizar las lutitas.

1.5. En zarandas evaluar el volumen de recortes constantemente
de ripios de lutita una vez que se baje el excedente del material
después de la repasada, avisar al Company Man y seguir con la
perforación programada.
1.6. Al final de cada parada, repasar 2 veces por 6 min hacia abajo
con rotación y full galonaje (parámetros usados durante la
perforación) o como le requiera el pozo.
1.7. Mantener limpio el Flowline y las zarandas durante la
perforación.
Importante: En la sacada de tubería, repasar todos los puntos apretados,
tensionar máx 50 Klbs sobre el arrastre normal y dependiendo del peso de
la sarta. En caso de observar mayor overpull, suponer que el agujero está
sucio, bajar 1 – 2 paradas (zona libre) y circular un fondo arriba evaluando
retornos en las zarandas y continuar sacando. En caso de persistir el
overpull o dificultad para sacar la sarta, bajar nuevamente 1 – 2 paradas
(zona libre) establecer parámetros de caudal, rpm, rop, tq y presión y
proceder backreaming en la zona de obstrucción con mucha precaución y
monitoreando constantemente los parámetros a fin de evitar pega de
herramienta.
2. En la prognosis litológica de Napo para mejorar la performance en la
sacada de tubería de DP y HW y evitar la pega de herramienta del pozo
utilizar las siguientes recomendaciones:
2.1 Pintar la broca y estabilizador con surfante (PA-10) para
minimizar problemas de enbolamiento en la broca.
2.2 Romper circulación lentamente e incrementar caudal al valor
planificado para evitar sobre presiones a partir de Napo (base Basal
Tena).
2.3 El uso del lodo KLA SHIELD al ser un lodo que ayuda la inhibición
de las lutitas minimizará los problemas de sólidos reactivos.
2.4 En Napo, suspender el bombeo de las píldoras de baja realogía,
bombear 40 Bbl de píldora viscosa cada parada perforada.
2.5 Confirmar la eficiencia de las píldoras de limpieza monitoreando
zarandas para asegurar la limpieza del hueco al 100%.

2.6 A partir de Napo se reducirá el galonaje entre 750-820 GPM, con
el objetivo de no lavar las lutitas y de que el registro salga aceptable.
2.7 Continuar perforando con parámetros controlados (750 GPM,
50 RPM, diferencial 100 – 200 psi).
5. INFORMACIÓN ADICIONAL:
El presente informe solamente se aplicaría al campo Shushufindi con pozos
que inicien con SHS y direccionales, con una prognosis litológica de
ortewaza y napo cuyo rango este de 10 a 15 pies de diferencia entre
formaciones.
También considerar registros eléctricos en hoyo abierto para tener más
datos precisos e incorporar en el presente informe.
El Lenguaje de programación utilizado para la simulación de pozo es el
Pascal C++.
6. DECLARACIÓN JURAMENTADA:
Declaro bajo juramento que el presente informe es independiente y
corresponde a su real convicción profesional, así como también, que toda
la información que se ha proporcionado es verdadera.
7. FIRMA Y RÚBRICA:
Atentamente,
Jaime Vladimir Estévez Estévez
Tlgo. Sistemas y Comunicaciones.
PERITO INFORMÁTICO.

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