Este documento presenta el diseño preliminar de un sistema de agua potable para la comunidad de Yanama en Perú. Incluye la ubicación, objetivos, marco teórico sobre el diseño de líneas de conducción e impulsión, y metodología para calcular la población y demanda de agua. También contiene secciones sobre estudios de campo, planos, análisis de calidad de agua y recomendaciones finales. El objetivo general es garantizar el suministro de agua potable a la población de Yanama para mejorar
METODOS ANTICONCEPTIVOS UNIVERSIDAD SEÑOR DE SIPAN.pptx
Sistema de Agua Potable - Yanama
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN CRISTÓBAL DE
HUAMANGA
FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS
DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE AGRONOMÍA Y ZOOTECNIA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA AGRÍCOLA
CURSO : ING. SANITARIAS I (CR-444)
DOCENTE TEORÍA : Ing. JUAN CHARAPAQUI ANCCASI
DOCENTE PRÁCTICA : Ing. JUAN CHARAPAQUI ANCCASI
ALUMNOS : HUAMÁN CÓRDOVA, Sixto
: QUISPE ÑAHUINCOPA, Freddy
: POMALLIHUA CANALES, Dany
HORA DE PRACTICA : martes de 3-5 pm
AYACUCHO –PERÚ
2018.
TRABAJO SEMESTRAL: SISTEMA DE AGUA
POTABLE - YANAMA.
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INDICE
I. PRESENTACIÓN. ___________________________________________________ 4
II. OBJETIVOS________________________________________________________ 5
2.1. OBJETIVOS GENERALES.___________________________________________________5
2.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS. __________________________________________________5
III. MEMORIA DESCRIPTIVA. __________________________________________ 6
3.1. UBICACIÓN GEOGRÁFICA. _________________________________________________6
3.2. LIMITES ________________________________________________________________7
3.3. ÁREA DEL PROYECTO._____________________________________________________7
IV. MARCO TEÓRICO_________________________________________________ 8
4.1. DISEÑO DE LA LÍNEA DE CONDUCCIÓN. ______________________________________8
4.2. DISEÑO DE LA LÍNEA DE IMPULSIÓN________________________________________13
V. ESTUDIO DE CAMPO Y RECOPILACIÓN DE INFORMES. ____________________ 34
VI. DISEÑO DE LA POBLACIÓN Y DEMANDA DE AGUA._____________________ 46
6.1. MÉTODO UTILIZADO EN EL CÁLCULO DE LA POBLACIÓN FUTURA._______________46
6.2. PARÁMETRO DE CÁLCULO DE LA DEMANDA DE AGUA. ________________________47
VII. PLANTEAMIENTO HIDRÁULICO. ____________________________________ 50
7.1. DISEÑOHIDRÁULICODE LA CAPTACIÓN,ESTACIÓN DEBOMBEO,ETC.SEGÚN QUE
CORRESPONDA._______________________________________________________________51
7.2. DISEÑO HIDRÁULICO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN. ____________________________51
7.3. DISEÑO HIDRÁULICO DEL SISTEMA DE RESERVORIO. __________________________51
7.4. DISEÑO HIDRÁULICO DE SISTEMA DE TRATAMIENTO. _________________________51
7.5. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA LÍNEA DE ADUCCIÓN. ____________________________51
7.6. DISEÑO HIDRÁULICO DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN._________________________51
VIII. ADJUNTAR LOS RESULTADOS DE ANÁLISIS DE CALIDAD DE AGUA. ________ 56
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IX. PLANOS._______________________________________________________ 56
9.1. PLANO TOPOGRÁFICO A CURVAS DE NIVEL EN AUTOCAD LAND. ________________56
9.2. PLANO DE CAPTACIÓN EN ESCALA DE 1/50, 1/100, SEGÚN QUE CORRESPONDA ___56
9.3. PLANO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN EN ESCALA DE 1/2000. _____________________56
9.4. PLANO DE PLANTA DE TRATAMIENTO EN ESCALA DE 1/100.____________________56
9.5. PLANO DE RESERVORIO EN ESCALA DE 1/100. _______________________________56
9.6. PLANO DE LÍNEA DE ADUCCIÓN DISTRIBUCIÓN EN ESCALA DE 1/1500Y/O 1/2000. _56
9.7. PLANO DE OBRA DE ARTE.________________________________________________56
X. DISCUSIONES. ____________________________________________________ 57
XI. RECOMENDACIONES. ____________________________________________ 58
XII. CONCLUSIONES._________________________________________________ 58
XIII. BIBLIOGRAFÍA.__________________________________________________ 59
XIV. ANEXOS._______________________________________________________ 60
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I. PRESENTACIÓN.
Para algunos, la crisis del agua supone caminar a diario largas distancias
para obtener agua potable suficiente, limpia o no, únicamente para salir adelante.
Para otros, implica sufrir una desnutrición evitable o padecer enfermedades
causadas por las sequías, las inundaciones o por un sistema de saneamiento
inadecuado. También hay quienes la viven como una falta de fondos,
instituciones o conocimientos para resolver los problemas locales del uso y
distribución del agua.
Muchos países todavía no están en condiciones de alcanzar los Objetivos
de Desarrollo del Milenio relacionados con el agua, con lo que su seguridad,
desarrollo y sostenibilidad medioambiental se ven amenazados. Además,
millones de personas mueren cada año a causa de enfermedades transmitidas
por el agua que es posible tratar. Mientras que aumentan la contaminación del
agua y la destrucción de los ecosistemas, somos testigos de las consecuencias
que tienen sobre la población mundial el cambio climático, los desastres
naturales, la pobreza, las guerras, la globalización, el crecimiento de la
población, la urbanización y las enfermedades, incidiendo todos ellos.
Los datos actuales sobre este servicio confirman que aún queda mucho por
hacer:
Más de 2.600 millones de personas en el mundo carecen de saneamiento
adecuado, más del 40% de la población mundial. De ellos, 980 millones de niños
y niñas carecen de acceso a las instalaciones de agua y saneamiento lo que
afecta a todos los aspectos de su vida. La falta de saneamiento adecuado está
asociado a la muerte de casi dos millones de niños y niñas cada año.
El 88% de las muertes producidas en el mundo por diarreas, segunda causa de
mortalidad infantil en el mundo, están relacionadas directamente con un déficit
en el abastecimiento de agua y el saneamiento.
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II. OBJETIVOS
2.1. OBJETIVOS GENERALES.
El objeto de este proyecto es procurar el abastecimiento de agua apta
para el consumo humano a la comunidad de Yanama – ángeles de la paz que
cuenta con una población actual de 2720 y una población de diseño 8160
habitantes.
Garantizando el suministro de Agua potable a las personas de la población de
Yanama se busca los siguientes objetivos:
Disminuir las tasas de mortalidad por enfermedades de origen hídrico.
Provocar un impacto sanitario favorable en la población infantil, más
vulnerable a las enfermedades.
Realizar todos los cálculos necesarios para poder hacer una línea de
impulsión eficiente, un reservorio y la distribución hidráulica adecuada.
2.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS.
Garantizar el acceso al agua potable a la comunidad de Yanama ángeles
de la paz durante todo el año.
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III. MEMORIA DESCRIPTIVA.
3.1. UBICACIÓN GEOGRÁFICA.
El área de estudio se ubica en:
Región : Ayacucho.
Departamento : Ayacucho.
Provincia : Huamanga.
Distrito : Carmen Alto.
Centro poblado : Yanama.
Se puede aprecias toda la zona de trabajo para la conducción de
agua potable por el sistema de bombeo que se encuentra en la parte
central de la comunidad de Yanama:
Coordenadas:
Latitud Sur : 13° 7' 44.4" S.
Longitud Oeste : 74° 13' 47.8" O.
Altitud : 2824 msnm.
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3.2. LIMITES
El proyecto se encuentra localizado en el Anexo de Yanama del Distrito
de Ayacucho, Provincia de Huamanga, Departamento de Ayacucho.
Geográficamente se halla comprendida en las coordenadas UTM
(WGS84):
Por el Norte : Comunidad de Carmen Alto.
Por el Sur : Comunidad de Hospital Niyocc.
Por el Este : Distrito de San Juan Bautista.
Por el Oeste : Comunidad de Campanayocc.
3.3. ÁREA DEL PROYECTO.
El área que será beneficiada en la obra: “Diseño Y Planificación De Agua
Potable Por Sistema De Bombeo Para La Población De Yanama, Distrito
De Carmen Alto, Provincia De Huamanga, Región Ayacucho”.
A = 30.2 Ha.
P = 2.36 Km.
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IV. MARCO TEÓRICO
4.1. DISEÑO DE LA LÍNEA DE CONDUCCIÓN.
A. Información básica.
Para el diseño se requiere de:
a) Información de la población.
b) Investigación de la fuente: Caudal y temporalidad
c) Plano topográfico de la ruta seleccionada.
d) Estudio de suelos y si es el caso estudio geológico para determinar la
estabilidad del terreno.
e) Calidad fisicoquímico de la fuente.
B. Trazado
Se tomará en cuenta lo siguiente:
a) Evitar pendientes mayores del 30% para evitar velocidades excesivas.
b) En lo posible buscar el menor recorrido siempre y cuando esto no conlleve
a excavaciones excesivas u otros aspectos.
c) Evitar cruzar por terrenos privados o comprometidos para evitar problemas
durante la construcción y en la operación y mantenimiento del sistema.
d) Mantener las distancias permisibles de vertederos sanitarios, márgenes de
ríos, terrenos aluviales, nivel freático alto, cementerios y otros servicios.
e) Utilizar zonas que sigan o mantengan distancias cortas a vías existentes o
que por su topografía permita la creación de caminos para la ejecución,
operación y mantenimiento.
f) Evitar zonas vulnerables a efectos producidos por fenómenos naturales y
antrópicos.
g) Tener en cuenta la ubicación de las canteras para los préstamos y zonas
para la disposición del material sobrante, producto de la excavación.
h) Establecer los puntos donde se ubicarán instalaciones, válvulas y
accesorios, u otros accesorios especiales que necesiten cuidados, vigilancia
y operación.
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C. Caudal de diseño
Para el diseño de líneas de conducción se utiliza el caudal máximo diario para
el período del diseño seleccionado.
D. Carga estática y dinámica
La Carga Estática máxima aceptable será de 50 m y la Carga Dinámica
mínima será de 1 m.
E. Tuberías
Para la selección de la clase de tubería se debe considerar los criterios que
se
indican en la
figura 2.
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F. Diámetros
El diámetro se diseñará para velocidades mínima de 0,6 m/s y máxima de 3,0
m/s.
El diámetro mínimo de la línea de conducción es de 3/4” para el caso de
sistemas rurales.
G. Estructuras complementarias.
G.1. Cámara de válvula de aire
El aire acumulado en los puntos altos provoca la reducción del área del flujo
del agua, produciendo un aumento de pérdida de carga y una disminución del
gasto. Para evitar esta acumulación es necesario instalar válvulas de aire
automáticas (ventosas) o manuales (figura3).
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G.2. Cámara de válvula de purga
Los sedimentos acumulados en los puntos bajos de la línea de conducción
con topografía accidentada, provocan la reducción del área de flujo del agua,
siendo necesario instalar válvulas de purga que permitan periódicamente la
limpieza de tramos de tuberías (figura 4).
G.3. c) Cámara rompe-presión
Al existir fuerte desnivel entre la captación y algunos puntos a lo largo de
la línea de conducción, pueden generarse presiones superiores a la máxima
que puede soportar la tubería. En este caso se sugiere la instalación de
cámaras rompe-presión cada 50 m de desnivel.
H.) Dimensionamiento
Para el dimensionamiento de la tubería, se tendrán en cuenta las siguientes
condiciones:
H.1) La Línea gradiente hidráulica (L. G. H.)
La línea gradiente hidráulica estará siempre por encima del terreno. En los
puntos críticos se podrá cambiar el diámetro para mejorar la pendiente.
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H.2) Pérdida de carga unitaria (hf)
Para el propósito de diseño se consideran:
Ecuaciones de Hazen y Williams para diámetros mayores a 2 pulgadas o hay
fórmulas diámetros menores a 2 pulgadas como la de Fair Whipple.
H.3.) Presión
En la línea de conducción, la presión representa la cantidad de energía
gravitacional contenida en el agua. Se determina mediante la ecuación de
Bernoulli.
Dónde:
Z = Cota de cota respecto a un nivel de referencia arbitraria.
P/γ = Altura de carga de presión “P es la presión y γ el peso Específico del
fluido” (m)
V = Velocidad media del punto considerado (m/s).
Hf = Es la pérdida de carga que se produce de 1 a 2
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4.2. DISEÑO DE LA LÍNEA DE IMPULSIÓN
4.2.1. Caudal de diseño El caudal de una línea de impulsión será el
correspondiente al consumo del máximo diario para el periodo de diseño.
Tomando en cuenta que no resulta aconsejable ni práctico mantener
períodos de bombeo de 24 horas diarias, habrá que incrementar el caudal de
acuerdo a la relación de horas de bombeo, satisfaciendo así las necesidades
de la población para el día completo.
Caudal de bombeo = Qb = Qmd x 24 / N
N = Número de Horas de Bombeo, Qmd = Caudal Máximo Diario
4.2.2. Selección de diámetro
Un procedimiento para la selección del diámetro es usando la fórmula de
Bresse.
X = Nº de Horas Bombeo
24
K = 1.3
D = Diámetro en m
Qb = Caudal de Bombeo en m3/s.
4.2.3. Tuberías
En forma similar a como se determinó para la línea de conducción por
gravedad, habrá que determinar las clases de tubería capaces de soportar
las presiones de servicio y contrarrestar el golpe de ariete.
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4.2.4. Altura dinámica total (Ht)
El conjunto elevador (motor-bomba) deberá vencer la diferencia de nivel
entre el pozo o galería filtrante del reservorio, más las pérdidas de carga en
todo el trayecto (pérdida por fricción a lo largo de la tubería, pérdidas locales
debidas a las piezas y accesorios) y adicionarle la presión de llegada (figura
8).
Hs = Altura de aspiración o succión, esto es, altura del eje de la bomba sobre
el nivel inferior.
Hd = Altura de descarga, o sea, la altura del nivel superior con relación al eje
de la bomba.
Hg = Altura geométrica, esto es la diferencia de nivel; (altura estática total)
Hs + Hd = Hg
Hftotal = Pérdida de carga (totales).
Ps = Presión de llegada al reservorio (se recomienda 2 m).
Ht = Altura dinámica total en el sistema de bombeo, que corresponde a:
1.2.4. Altura de elevación. Geométrica y manométrica.
La forma más usual de elevar el agua es por medio de bombas hidráulicas
movidas por motor eléctrico o de explosión. En el caso más general las
bombas hidráulicas actúan en dos fases:
Aspiración: Elevando el agua desde su nivel hasta la bomba, por medio de
la tubería de aspiración. En esta fase la bomba ejerce un vacío en la tubería
de aspiración, con el fin de que el agua pueda subir por ella impulsada por la
presión atmosférica.
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Impulsión: Conducción del agua desde la bomba hasta su destino, por medio
de la tubería de impulsión. En esta fase la bomba ejerce la presión necesaria
para que el agua se traslade a lo largo de la tubería de impulsión.
Hay que considerar las siguientes alturas de elevación:
Altura geométrica de aspiración (Ha): Es la distancia vertical existente entre
el eje de la bomba y el nivel inferior del agua.
Altura geométrica de impulsión (Hi): Es la distancia vertical existente entre
el nivel superior del agua (superficie del agua en el depósito de impulsión o el
punto de descarga libre de la tubería de impulsión) y el eje de la bomba.
Altura geométrica de elevación: Es la distancia vertical existente entre los
niveles superior e inferior del agua.
Altura manométrica de aspiración: Es igual a la altura geométrica de
aspiración más las pérdidas de carga en la tubería de aspiración.
Altura manométrica de impulsión: Es igual a la altura geométrica de
impulsión más las pérdidas de carga en la tubería de impulsión.
Altura manométrica total o altura total de elevación (Hm): Es la suma de
las alturas manométricas de aspiración e impulsión. Esta debe ser
suministrada por la bomba, y es independiente del peso específico del líquido,
por lo que sólo puede expresarse en metros de columna de agua (mca).
La instalación de una bomba viene representada en la siguiente figura 7.1, en
donde la bomba aspira el agua del pozo y lo impulsa hasta un depósito.
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1.3.0. Clasificación general de máquinas hidráulicas
1.3.1. Bombas centrífugas.
Las bombas centrífugas mueven un cierto volumen de líquido entre dos
niveles; son pues, máquinas hidráulicas que transforman un trabajo mecánico
en otro de tipo hidráulico. Los elementos constructivos de que constan son
(figura):
a) Una tubería de aspiración, que concluye prácticamente en la brida de
aspiración.
b) El impulsor o rodete, formado por una serie de álabes de diversas
formas que giran dentro de una carcasa circular. El rodete va unido
solidariamente al eje y es la parte móvil de la bomba.
c) Una tubería de impulsión. La finalidad del difusor es la de recoger el
líquido a gran velocidad, cambiar la dirección de su movimiento y
encaminarle hacia la brida de impulsión de la bomba. El impulsor, también
llamado genéricamente voluta es también un transformador de energía,
ya que disminuye la velocidad (transforma parte de la energía dinámica
creada en el rodete en energía de presión), aumentando la presión del
líquido a medida que el espacio entre el rodete y la carcasa aumenta.
d) Potencia del equipo de bombeo: El cálculo de la potencia de la bomba
y del motor debe realizarse con la siguiente fórmula:
Dónde:
Pb = Potencia de la bomba y del motor (HP).
Qb = Caudal de bombeo (l/s).
Hb = Altura manométrica total (m).
η = Eficiencia del sistema de bombeo, η=ηmotor x ηbomba
Debe consultarse al proveedor o fabricante, sobre las curvas
características de cada bomba y motor para conocer sus
capacidades y rendimientos reales.
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La bomba seleccionada debe impulsar el volumen de agua para la altura
dinámica deseada, con una eficiencia (η) mayor a 70%
1.3.2. Características generales de las bombas centrífugas.
a) Rodete o impulsor.
El rodete o impulsor es un elemento móvil , formado por unas paletas o álabes
divergentes unidos a un eje que recibe energía del exterior como podemos
observar en la figura 7.4 que nos muestra el despiece de una bomba
centrífuga.
Despiece de una bomba horizontal centrífuga donde se aprecian dos rodetes
colocados en serie.
Según que estos álabes vayan sueltos o unidos a uno o dos discos, los
rodetes pueden ser
Abiertos: cuando van sueltos. Tienen la ventaja de que permite el paso de
impurezas, pero tiene poca eficacia.
Cerrados: cuando van unidos lateralmente a dos discos (figura 7.6). Se
obstruyen con más facilidad que los anteriores, pero tienen mayor
rendimiento.
Semiabiertas: cuando van unidos a un disco. Tienen características
intermedias entre los dos tipos anteriores.
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Figura 7.6. Detalle de un rodete cerrad. a) Desmontados; b) aperturas por
donde entra el agua.
b) Difusor
El difusor junto con el rodete, están encerrados en una cámara, llamada
carcasa o cuerpo de bomba, según como se ve en la figura 7.4.
El difusor está formado por unos álabes fijos divergentes, que al
incrementarse la sección de la carcasa, la velocidad del agua irá
disminuyendo lo que contribuye a transformar la energía cinética en energía
de presión, mejorando el rendimiento de la bomba.
Según la forma y disposición, las bombas centrífugas son de 2 tipos:
De voluta: la carcasa tiene forma de caracol, rodeando el rodete de tal forma
que el área de flujo de agua aumenta progresivamente hacia la tubería de
descarga (figura 7.7 a).
De turbina: la carcasa va provista de unos difusores fijos dispuestos de tal
forma que el área de flujo se ensancha progresivamente hacia la salida, (figura
7.4 y figura 7.7 b).
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c) Eje
El eje de la bomba es una pieza en forma de barra de sección circular no
uniforme que se fija rígidamente sobre el impulsor y le transmite la fuerza del
elemento motor, como se puede apreciar en la figura 7.3.
Las bombas centrífugas para agua se clasifican atendiendo a la posición del
eje en bombas de eje horizontal y bombas de eje vertical.
D) Curvas características de una bomba.
El comportamiento hidráulico de una bomba viene especificado en sus curvas
características que representan una relación entre los distintos valores del
caudal proporcionado por la misma con otros parámetros como la altura
manométrica, el rendimiento hidráulico, la potencia requerida y la altura de
aspiración, que están en función del tamaño, diseño y construcción de la
bomba.
Estas curvas, obtenidas experimentalmente en un banco de pruebas, son
proporcionadas por los fabricantes a una velocidad de rotación determinada
(N).
Se representan gráficamente, colocando en el eje de abcisas los caudales y
en el eje de ordenadas las alturas, rendimientos, potencias y alturas de
aspiración.
D.1.Curva altura manométrica-caudal. Curva H-Q.
Para determinar experimentalmente la relación H(Q) correspondiente a unas
revoluciones (N) dadas, se ha de colocar un vacuómetro en la aspiración y un
manómetro en la impulsión, o bien un manómetro diferencial acoplado a
dichos puntos. En la tubería de impulsión, aguas abajo del manómetro, se
instala una llave de paso que regula el caudal, que ha de ser aforado.
D.2. Curva característica de 3 grupos de bomba
A. BOMBA RADIAL CENTRIFUGA. B.
BOMBAELICOCENTRIFUGA
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C.BOMBA DE HÉLICE.
2. DISEÑO DE LA LÍNEA DE ADUCCIÓN.
2.1.0 LINEA DE ADUCCION
Es el conjunto de tanques, tuberías, bombas y además accesorios que
conforman un sistema con el fin de transportar en forma eficientemente y
segura el agua desde el punto inicial o lugar de origen hacia un punto final o
destino.
Dependiendo a la cota del punto de origen y de la cota del punto de destino
pueden encontrarse las siguientes situaciones.
2.1.1. ADUCCION POR GRAVEDAD
Se presenta cuando el punto de origen se encuentra a una cota mayor que
la cota del punto final o destino, no existiendo cotas mayores que las de origen
entre ambos puntos, en este caso el agua puede circular por gravedad. En la
figura. 2-1 se muestra una aducción por gravedad.
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2.1.2. ADUCCIÓN POR BOMBEO
Se presenta cuando el punto inicial o de origen se encuentra a una cota menor
que la de cota del punto final o destino, en este caso el afua no posee energia
para circular y se hace necesario la adicion de energia mediante una
motobomba.
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TANQUE DE ALMACENAMIENTO O RESERVORIO:
Los estudios básicos, técnicos y socioeconómicos, que deben ser realizados
previamente al
Diseño de un tanque de almacenamiento de agua, son los siguientes:
- Evaluación del sistema del abastecimiento de agua existente.
- Determinación de la población a ser beneficiada: actual, al inicio del proyecto
y al final del proyecto.
- Determinación del consumo promedio de agua y sus variaciones.
COSUMO DE AGUA
La dotación mínima a adoptarse debe ser suficiente para satisfacer los
requerimientos de consumo: doméstico, comercial, industrial, social y público,
así como considerar las pérdidas en la red de distribución.
- Doméstico o residencial
- Social
- Oficial
- Comercial
- Industrial
CAPACIDAD DEL RESERVORIO:
Para determinar la capacidad del reservorio, es necesario considerar la
compensación de las variaciones horarias, emergencia para incendios,
previsión de reservas para cubrir danos e interrupciones en la línea de
conducción y que el reservorio funcione como parte del sistema.
Para el cálculo de la capacidad del reservorio, se considera la
compensación de variaciones horarias de consumo y los eventuales
desperfectos en la línea de conducción. El reservorio debe permitir que la
demanda máxima que se produce en el consumo sea satisfecha a cabalidad,
al igual que cualquier variación en el consumo registrada en las 24 horas del
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día. Ante la eventualidad de que en la línea de conducción puedan ocurrir
daños que mantengan una situación de déficit en el suministro de agua
mientras se hagan las reparaciones pertinentes, es aconsejable un volumen
adicional que de oportunidad de restablecer la conducción de agua hasta el
reservorio.
UBICACIÓN DEL RESERVORIO:
La ubicación está determinada principalmente por la necesidad y
conveniencia de mantener la presión en la red dentro de los limites de servicio,
garantizando presiones mínimas en las viviendas mas elevadas y presiones
máximas en las viviendas mas bajas.
De acuerdo a la ubicación, los reservorios pueden ser de cabecera o flotantes.
En el primer caso se alimentan directamente de la captación, pudiendo ser por
gravedad o bombeo y elevados o apoyados, y alimentan directamente de
agua a la población. En el segundo caso, son típicos reguladores de presión,
casi siempre son elevados y se caracterizan porque la entrada y la salida del
agua se hacen por el mismo tubo.
Considerando la topografía del terreno y la ubicación de la fuente de agua, en
la mayoría de los proyectos de agua potable en zonas rurales los reservorios
de almacenamiento son de cabecera y por gravedad.
El reservorio se debe ubicar lo mas cerca posible y a una elevación mayor al
centro poblado.
CALCULO DE CAPACIDAD DEL RESERVORIO:
Para el cálculo del volumen de almacenamiento se utilizan métodos gráficos
y analíticos. los primeros se basan en la determinación de la "curva de masa"
o de "consumo integral", considerando los consumos acumulados; para los
métodos analíticos, se debe disponer de los datos de consumo por horas y
del caudal disponible de la fuente, que por lo general es equivalente al
consumo promedio diario en la mayoría de las poblaciones rurales no se
cuenta con información que permita utilizar los métodos mencionados, pero si
podemos estimar el consumo medio diario anual. En base a esta información
se calcula el volumen de almacenamiento de acuerdo a las normas del
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ministerio de salud. para los proyectos de agua potable por gravedad, el
ministerio de salud recomienda una capacidad de regulación del reservorio
del 25 al 30% del volumen del consumo promedio diario anual (qm).
REDES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE:
La red de distribución de agua está constituida por un conjunto de tuberías,
accesorios y Estructuras que conducen el agua hasta las conexiones
domiciliarias o hidrantes públicos. A los
Usuarios (domésticos, públicos, industriales, comerciales) la red deberá
proporcionarles el
Servicio constante, en las cantidades adecuadas, calidad adecuada y con una
presión apropiada. Ahora bien, el diseño de una red de distribución incluye la
determinación de los diámetros de las tuberías, las dimensiones y el
emplazamiento de los tanques de regularización y almacenamiento, las
características y la ubicación de los dispositivos de bombeo y control de
presión. Estos deben seleccionarse de forma que se garanticen las demandas
de agua con las presiones mínimas y máximas permisibles, asegurando así
que no deterioren la operación de la red. Se considera que su diseño es
óptimo cuando se asegura el costo de construcción, operación y
mantenimiento de la red. Además de contemplar el costo de tuberías, tanques,
bombas, debe considerarse el de la energía eléctrica para su operación.
PARÁMETROS DE DISEÑO
Para el diseño de redes de distribución de agua potable se tiene que tener en
cuenta:
La concepción básica del sistema de abastecimiento de agua.
Trabajos topográficos de la localidad y sus áreas de expansión, que incluya:
- Perímetro urbano de la ciudad.
- Áreas de expansión previstas en el plan regulador.
- Áreas cuyo desarrollo es evidente y no están previstas en el plan regulador.
- Áreas en las que está prohibida la ejecución de obras de abastecimiento
(parques urbanos, reservas forestales, etc.).
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- Vías de ferrocarril y vehiculares existentes y proyectadas.
- Cursos de agua con sus obras de canalización previstas y proyectadas.
- Puentes, viaductos y otros pasos de cursos de agua, vías públicas y calles.
- Urbanizaciones existentes, tipo de pavimentos existentes y futuros.
- Relevamiento de las partes del sistema de distribución existente, debidamente
localizados en planos topográficos.
- Información de componentes de sistemas existentes y otros.
ÁREA DEL PROYECTO
El área del proyecto debe comprender la población de proyecto y las áreas
industriales y comerciales, presentes y resultantes de la expansión futura.
El área de proyecto debe ser definida mediante la interrelación de caminos,
calles, ríos y otros accidentes geográficos y demarcada en planos cuya escala
permita mostrar los accidentes geográficos utilizados para la demarcación.
TRAZADO DE LA RED
Preferentemente deben proyectarse redes cerradas cuando las posibilidades
técnicas y económicas lo permitan. La forma y longitud de las mismas debe
ceñirse a las características topográficas de la localidad, densidad poblacional
y ubicación del tanque de almacenamiento.
Se debe contemplar el desarrollo de la localidad para prever las futuras
ampliaciones.
La red abierta solo debe aplicarse en poblaciones dispersas y/o nucleadas
que presentan desarrollo a lo largo de las vías de acceso a la población, donde
los tramos de tuberías para cerrar circuitos resulten muy largos o de escasa
utilización.
La red mixta debe ser aplicada en poblaciones nucleadas y que además
presentan un desarrollo a lo largo de las vías de acceso.
PRESIONES DE SERVICIO
Durante el período de la demanda máxima horaria, la presión dinámica
mínima en cualquier punto de la red no debe ser menor a:
- Poblaciones iguales o menores a 2 000 habitantes 5,00 m.c.a.
26. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 26 | 64
- Poblaciones entre 2 001 y 10 000 habitantes 10,00 m.c.a.
- Poblaciones mayores a 10 000 habitantes 13,00 m.c.a.
-
Las presiones arriba mencionadas podrán incrementarse observando
disposiciones municipales o locales de políticas de desarrollo urbano y según
las características técnicas del sistema de distribución.
En el caso de sistemas con tanques de almacenamiento, las presiones deben
estar referidas al nivel de agua considerando el nivel de agua mínimo del
tanque de almacenamiento.
Las zonas ubicadas en terrenos altos que requieran mayores presiones deben
contar con sistemas separados de presión por medio de bombas y/o tanques
elevados.
La presión estática máxima en la red, no debe ser superior a los 70 m.c.a. La
presión debe estar referida al nivel máximo de agua. La presión estática
aconsejable y permitida en tuberías de distribución será de 50 m.c.a.
Cuando la presión sobrepase los límites establecidos máximos se debe dividir
la red en zonas que trabajen con diferentes líneas piezométricas, mediante
válvulas reguladoras de presión, cámaras rompe presión y/o la instalación de
tanques paralelos.
VELOCIDADES DE DISEÑO
La velocidad mínima en la red de distribución en ningún caso debe ser menor
a 0,30 m/s para garantizar la auto limpieza del sistema.
Para poblaciones pequeñas, se aceptarán velocidades menores, solamente
en ramales secundarios. La velocidad máxima en la red de distribución no
debe ser mayor a 2,00 m/s.
A fin de que no se produzcan pérdidas de carga excesivas, debe aplicarse la
fórmula de Mougnie para la determinación de velocidades ideales para cada
diámetro. Dicha fórmula es aplicable a presiones en la red de distribución de
20 m.c.a. y 50 m.c.a. y está dada por:
27. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 27 | 64
CAUDALES DE DISEÑO
La red de distribución debe calcularse para el caudal máximo horario o para
el caudal máximo diario más la demanda contra incendios, utilizando para el
diseño el mayor valor resultante.
Para el cálculo de la red de distribución se debe considerar la zona actual y
futura con sus densidades actuales y aquellas consideradas en los planes
reguladores urbanos o establecidas por el proyectista sobre la base de
información local.
Para la definición de los caudales de distribución se debe tomar en cuenta:
los consumidores y los puntos significativos para la lucha contra incendios (en
caso necesario).
En áreas con desarrollo no planificado se deben fijar consumos globales a ser
atendidos a partir de derivaciones previstas en el sistema de distribución.
La estimación de los consumos debe ser realizada:
- Mediante el análisis de los datos de medición, en poblaciones con sistema de
abastecimiento de agua con consumo medido.
- Mediante datos de poblaciones próximas considerando el grado de semejanza
de las condiciones socioeconómicas, en poblaciones que no dispongan de
datos de consumo.
VÁLVULAS REGULADORAS E HIDRANTES
La red de distribución debe estar provista de válvulas destinadas a interrumpir,
controlar o regular el flujo de agua en la tubería. Para ello se deben considerar
los diferentes tipos de válvulas:
- Si el sentido del flujo es contrario al deseado, la válvula se cierra y no permite
que circule caudal por ella
28. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 28 | 64
Si el sentido real del flujo es igual al deseadoy el valor de la presión de entrada
a las válvulas es inferior al de la deseada, la válvula no produce perdidas y
trabaja totalmente abierta
Si el sentido real del flujo es igual al deseadoy el valor de la presión de entrada
a la válvula es superior al de la deseada la válvula trabaja parcialmente abierta
produciendo unas pérdidas de altura tales que la presión inmediatamente
aguas debajo de si misma iguale a la presión deseada
29. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 29 | 64
PENDIENTES
Con el objeto de permitir la acumulación del aire en los puntos altos y su
eliminación por las válvulas ventosa y facilitar el arrastre de sedimentos hacia
los puntos bajos para el desagüe de las tuberías, éstas no deben colocarse
en forma horizontal.
Las pendientes mínimas deben ser:
- j = 0,04%, cuando el aire circula en el sentido de escurrimiento del agua.
- j = 0,10% a 0,15%, cuando el aire circula en el sentido contrario al
escurrimiento del agua.
TIPOS DE REDES
Básicamente existen tres tipos de tipos de redes de agua potable:
- Red abierta o ramificada
- Red cerrada o anillada
- Red mixta o combinada
RED CERRADA O ANILLADA
Son también conocidas como sistemas de circuitos cerrados. Su característica
primordial es tener algún tipo de de circuito cerrado (loop, en ingles) en le
sistema. El objeto es tener un sistema redundante de tuberías: cualquier zona
dentro del área cubierta por el sistema puede ser alcanzada simultáneamente
por mas de una tubería, aumentando así la confiabilidad del abastecimiento.
Este tipo de de red que usualmente conforma el sistema de distribución de
Agua potable de una zona urbana o rural.
30. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 30 | 64
DETERMINACIÓN DE CAUDALES EN REDES CERRADAS
En redes cerradas la determinación de caudales en los nudos de la red
principal se realizará por uno de los siguientes métodos:
MÉTODO DE ÁREA UNITARIA
- Cuando se trata de un sistema de distribución en anillada para determinar los
caudales se puede mecanizarse en los siguientes pasos:
- Contar con un plano topográfico, escala 1:2000 con curvas de nivel
equidistantes a 0.50 m o por lo menos con las cotas de cada intersección de
las calles presentes y futuras.
- Basado en la topografía seleccionar la posible localización del tanque de
regularización, en caso de áreas muy grandes se puede contemplar la
posibilidad de dividir esta en subáreas con sistemas de distribución
separados.
- Contar con un trazo tentativo de la red de distribución en malla mostrando las
líneas de alimentación.
- Calcular el caudal unitario de cada nudo de la red, dividiendo el caudal máximo
horario con el área total de influencia de la zona a proyectar de la red de
distribución.
- Determinar las ares de influencia de cada nudo de la red, trazando mediatrices
en los tramos, formándose figuras geométricas alrededor del nudo y estas se
multiplican por el caudal unitario, así obteniendo el caudal de demanda en
cada nudo de la red de distribución El caudal en el nudo es:
31. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 31 | 64
MÉTODO DE DENSIDAD POBLACIONAL
32. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 32 | 64
MÉTODO DEL NÚMERO DE FAMILIAS
DISEÑO HIDRÁULICO DE REDES CERRADAS
Para el diseño hidráulico de las tuberías de redes cerradas se deben
considerar los siguientes aspectos:
- El caudal total que llega al nudo debe ser igual al caudal que sale del mismo.
- La pérdida de carga entre dos puntos por cualquier camino es siempre la
misma.
En las redes cerradas se podrán considerar los siguientes errores máximos:
- 0,10 m.c.a. de pérdida de presión como máximo en cada malla y/o
simultáneamente debe cumplirse en todas las mallas.
- 0,10 l/s como máximo en cada malla y/o simultáneamente en todas las mallas.
Las redes cerradas no deben tener anillos mayores a 1 km por lado.
- Preferentemente las pérdidas de carga en tuberías principales y secundarias
deben estará rededor de 10 m/km.
Para el análisis hidráulico de una red de distribución cerrada puede utilizarse
el siguiente método:
MÉTODO DE HARDY - CROSS
Es un método de aproximaciones sucesivas por el cual se realizan
correcciones sistemáticas a los caudales originalmente asumidos (caudales
de tránsito por las tuberías) hasta que la red se encuentre balanceada. En un
33. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 33 | 64
nudo cualquiera de una red cerrada, la sumatoria de caudales que entran
(afluentes + ) a un nudo es igual a la suma de caudales que salen (efluentes
- ) del nodo, también la suma de perdidas a través de una red cerrada es igual
a cero
Dónde:
Cuando se emplee la fórmula de Hazen-Williams para el cálculo de pérdidas
de carga en las tuberías, el factor de corrección del caudal para cada malla
está dado por:
Dónde:
r = Coeficiente de resistencia, cuyo valor depende del tipo de ecuación
empleada para el cálculo.
n = Exponente del caudal, que depende la ecuación de resistencia empleada
n = 1.851, según la ecuación de Hazen & Williams.
n = 2.0, según la ecuación de Darcy & Weisbach.
ΔQ = Variación de caudal en m3/s
Δh = Pérdida de carga en m/m
34. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 34 | 64
L = Longitud de la tubería en m
Q = Caudal que pasa por la tubería en m3/s
C = Coeficiente de rugosidad de la tubería de Hazen-Williams
D = Diámetro de la tubería en m
El Método de Hardy Cross corrige sucesivamente, iteración tras iteración, los
caudales en los tramos, con la siguiente ecuación general:
V. ESTUDIO DE CAMPO Y RECOPILACIÓN DE
INFORMES.
N° LATITUD ALTITUD ALTURA DESCRIPCIÓN
1 584986.818 8540695.46 3111.668
2 585203.928 8540533.77 3111.478
3 585209.736 8540541.94 3111.392
4 585022.214 8540644.53 3110.396
5 585311.973 8540451.69 3126.279
6 585300.159 8540466.46 3124.807
7 585287.243 8540472.51 3123.837
9 585218.008 8540536 3112.126
10 585266.237 8540492.97 3118.546
11 585212.094 8540527.83 3112.197
12 585203.929 8540533.78 3111.478
13 585203.928 8540533.77 3111.478
14 585209.736 8540541.94 3111.392
16 585131.365 8540587.02 3107.49
17 585137.199 8540594.9 3107.351
18 585126.841 8540595.58 3106.753
19 585120.63 8540606.19 3106.465
20 585115.454 8540599.32 3106.875
22 585100.47 8540621.58 3106.684
23 585054.696 8540643.29 3109.412
25 585060.319 8540651.26 3109.213
26 585077.492 8540632.44 3107.884
28 585034.544 8540665.13 3110.984
29 585022.214 8540644.53 3110.396
30 584981.228 8540697.35 3111.764
31 584988.176 8540704.9 3111.732
46. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 46 | 64
VI. DISEÑO DE LA POBLACIÓN Y DEMANDA DE
AGUA.
6.1. MÉTODO UTILIZADO EN EL CÁLCULO DE LA
POBLACIÓN FUTURA.
47. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 47 | 64
6.2. PARÁMETRO DE CÁLCULO DE LA DEMANDA DE
AGUA.
CALCULO DE LA DOTACIÓN
DATOS DE CENSO
AÑO
POB.
CENSAL
r
2009 544 272 1 272.00
2010 816 272 1 272.00
2011 1088 435 1 435.00
2012 1523 382 1 382.00
2013 1905 162 1 162.00
2014 2067 163 1 163.00
2015 2230 218 1 218.00
2016 2448 272 1 272.00
2017 2720
272.00
CALCULO POBLACIONAL ACTUAL Nº HABITANTES
AÑOS POBLACIÓN
CALCULO POBLACION FUTURA 2009 544
2010 816
2011 1088
2012 1523
2013 1905
P2027= 5440 Habitantes 2014 2067
P2037= 8160 Habitantes 2015 2230
2016 2448
2017 2720
2027 5440
2037 8160
CALCULO DE POBLACIONES
1.- METODO ARITMETICO
PROMEDIO r =
y = 268.93x - 539664
R² = 0.9983
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
2005 2010 2015 2020 2025 2030 2035 2040
POBLACIÓN
POBLACIÓN
Lineal (POBLACIÓN)
)( totrPoP
ii
ii
tt
PP
r
1
1
ii PP 1 ii tt 1
48. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 48 | 64
Según la bibliografía revisada, en el libro de Freddy Corcho Romero
la dotación lo determina de la siguiente manera:
Descripción Cantidad
Lavado platos 30 lit/hab./dia
Aseo personal 45 lit/hab./dia
Lavado de ropa 15 lit/hab./dia
Inodoros 20 lit/hab./dia
Lavado de pisos 1.50.l/m2
Riego de jardines 1.5 l/m2
El área promedio de los pisos es aproximadamente 40m2 y de jardines
es de 12 m2 y la cantidad de personas que viven en sus hogares es de 6
personas.
Lavado de pisos=Lp =10lt/hab/día
𝐿𝑝 = 1.5 ∗
40
6
𝐿𝑝 = 10
Lavado de jardines=Li=3lt/hab/día
𝐿𝑗 = 1.5 ∗
12
6
𝐿𝑗 = 3
Entonces el total de consumo doméstico será:
Descripción Cantidad
Lavado platos 30 lit/hab./dia
Aseo personal 45 lit/hab./dia
Lavado de ropa 15 lit/hab./dia
Inodoros 20 lit/hab./dia
Lavado de pisos 10 lit/hab./dia
Riego de jardines 3 lit/hab./dia
Total de consumo domestico 123. lit/hab/dia
Según la norma de Insfopal considera para mayores de 5000habitantes y
menores de 25000 habitantes un consumo de 150 lit/hab./día.
CONSUMO PÚBLICO
El consumo público será el 3 por ciento del consumo estimado.
49. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 49 | 64
CP=0.03*150, CP=4.5lit/hab./día
PERDIDAS
Las perdidas serán el 20 por ciento del consumo estimado, esto por norma.
P=0.20*150= 30lit/hab./día
TOTAL, DE CONSUMO
Total, de consumo=150 + 4.5 + 30
Total, de consumo=184.50 lit/hab./día
CALCULO DE CONSUMO MEDIO
Cm =
P ∗ d
86400
Donde:
P=Población de diseño. (hab.)
D=dotación=Total de consumo (l/hab./día)
En nuestro proyecto se estará tomando la población calculada por el
método aritmético, teniendo como resultado de 8160 habitantes
en los últimos 20 años tomados desde el 2014 hasta el año 2034.
P=8160 habitantes.
D=184.50 lt/hab./día.
Q 𝑚 =
8160 ∗ 184.50
86400
, Q 𝑚 = 17.425 𝑙𝑖𝑡/𝑠𝑒𝑔
CALCULO DE CONSUMO MAXIMO DIARIO.
El factor para este cálculo varia de 1.1-1.4 por tanto tomaremos un factor
de 1.3
Q 𝑚𝑑 = 17.425 ∗ 1.30, Q 𝑚𝑑 = 22.65 lt/seg
Entonces este caudal no servirá para diseñar nuestra tubería de
conducción planta de tratamiento, reservorio, estructuras y accesorios y todo
esto en la línea de conducción.
CALCULO DE CONSUMO MAXIMO HORARIO.
El factor para este cálculo varia de 1.4 - 1.7 entonces tomaremos 1.50.
Q 𝑚ℎ = 17.425 ∗ 1.50, Q 𝑚ℎ = 26.138 lt/seg
50. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 50 | 64
Entonces este caudal nos servirá para diseñar nuestra tubería de
aducción, estructuras y las líneas de distribución.
VII. PLANTEAMIENTO HIDRÁULICO.
51. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 51 | 64
7.1. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA CAPTACIÓN,
ESTACIÓN DE BOMBEO, ETC. SEGÚN QUE
CORRESPONDA.
7.2. DISEÑO HIDRÁULICO DE LÍNEA DE
CONDUCCIÓN.
7.3. DISEÑO HIDRÁULICO DEL SISTEMA DE
RESERVORIO.
7.4. DISEÑO HIDRÁULICO DE SISTEMA DE
TRATAMIENTO.
7.5. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA LÍNEA DE
ADUCCIÓN.
7.6. DISEÑO HIDRÁULICO DEL SISTEMA DE
DISTRIBUCIÓN.
CALCULO DE DIAMETRO PARA LA RED DE DISTRIBUCION
52. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 52 | 64
1.- SE PROCEDE A CALCULARLA DEMANDA EN LT/S PARA CADA NODO por el métodode áreas
de influencia
CDH=26.14 LT/S
SISTEMADE AGUA POTABLE YANAMA
CALCULO DE DEMANDA DE AGUA POR AREA DE INFLUENCIA
CAUDAL MAXIMO HORARIO
(Qmh) 26.14 L/s
DEMANDA UNITARIA 1.608 L/(s*HAS)
NUDO
AREA DE INFLUENCIA
(HAS)
QNUDO(LPS)
J-1 0.4955 0.80
J-2 0.3195 0.51
J-3 0.3030 0.49
J-4 0.3187 0.51
J-5 0.1298 0.21
J-6 0.2944 0.47
J-7 0.2966 0.48
J-8 0.2810 0.45
J-9 0.5665 0.91
J-10 0.6594 1.06
J-11 0.4387 0.71
J-12 0.1928 0.31
J-13 0.2442 0.39
J-14 0.6635 1.07
J-15 0.2977 0.48
J-16 0.0486 0.08
J-17 0.2666 0.43
J-18 0.2804 0.45
J-19 0.2840 0.46
J-20 0.2748 0.44
J-21 0.3164 0.51
J-22 0.5035 0.81
53. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 53 | 64
J-23 0.2896 0.47
J-24 0.2672 0.43
J-25 0.3953 0.64
J-26 0.4655 0.75
J-27 1.2807 2.06
J-28 0.1667 0.27
J-29 0.3943 0.63
J-30 0.3100 0.50
J-31 0.1650 0.27
J-32 0.0905 0.15
J-33 0.2670 0.43
J-34 0.3524 0.57
J-35 0.3531 0.57
J-36 0.4462 0.72
J-37 0.3204 0.52
J-38 0.3788 0.61
J-39 0.5556 0.89
J-40 0.5940 0.96
J-41 0.5505 0.89
J-42 0.3507 0.56
J-43 0.4555 0.73
J-44 0.0947 0.15
J-45 0.1290 0.21
J-46 0.1089 0.18
TOTAL 16.2566 26.14
qi = CAUDAL DE INFLUENCIA
qi = qu Ai QD = CAUDAL DE DISEÑO
qu = QD/A qu= CAUDAL UNITARIO
Ai = AREA TRIBUTARIA
A = AREA TOTAL
-Conlosdatos del planode distribuciónse procedeaintroducirlosdatosenel programa
WATER CAD V8I
INTRODUCIENDO DATOS DE ELEVACION Y DE DEMANDA EN CADA NODO
54. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 54 | 64
INTRODUCIENDO CREITERIOS DE DISEÑO PARA VELOCIDAD Y PRESION
ANALISIS DE RESLTADOS
55. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 55 | 64
56. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 56 | 64
VIII. ADJUNTAR LOS RESULTADOS DE
ANÁLISIS DE CALIDAD DE AGUA.
IX. PLANOS.
9.1. PLANO TOPOGRÁFICO A CURVAS DE NIVEL EN
AUTOCAD LAND.
9.2. PLANO DE CAPTACIÓN EN ESCALA DE 1/50,
1/100, SEGÚN QUE CORRESPONDA
9.3. PLANO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN EN ESCALA
DE 1/2000.
9.4. PLANO DE PLANTA DE TRATAMIENTO EN
ESCALA DE 1/100.
9.5. PLANO DE RESERVORIO EN ESCALA DE 1/100.
9.6. PLANO DE LÍNEA DE ADUCCIÓN DISTRIBUCIÓN
EN ESCALA DE 1/1500Y/O 1/2000.
9.7. PLANO DE OBRA DE ARTE.
57. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 57 | 64
X. DISCUSIONES.
- La velocidad en cada tramo de tubería en la red de distribución tuvo
problemas porque se diseñó con el caudal calculado para la población
futura y tomamos como población objetiva solo 38 manzanas, es por ello
que se varió los diámetros en distintos tramos detallados en el tamo de
distribución hidráulico.
- la cantidad de bombas en cada caseta será de dos unidades, una funciona
al momento de hacer las operaciones de manteamiento de otra, la
característica de esta bomba se seleccionó de acuerdo a la potencia en
cada caseta de bombeo.
- La población actual de Yanama carece en su totalidad de instalaciones de
agua y saneamiento básicas, a tal grado que consumen agua de un canal
no revestido que no brinda ninguna garantía de calidad y salubridad.
- En la determinación de la dotación de agua potable en la zona de Yanama
se tomó en cuenta todos los gastos adicionales de agua que se utiliza en
diferentes actividades domésticas, para su cálculo se utilizó tablas de
consumo del libro de Fredy Corcho.
58. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 58 | 64
XI. RECOMENDACIONES.
Se recomienda hacer una visita al campo para recopilar datos reales de
población, ubicar los posibles lugares donde estarán las casetas, pases
aéreos, etc. Así como información poblacional para poder calcular los
caudales respectivos y correctos a la hora de realizar la red de distribución
y así poder hacer cálculos exactos para realizar los diseños hidráulicos.
Recomendamos a los docentes de otro curso exigir que los alumnos que
realicen trabajos relacionados con las necesidades de las poblaciones
rurales y marginales de la Región de Ayacucho.
Se recomienda que al hacer la red de distribución se tome en cuenta la
densidad poblacional tanto presente como futura para así poder realizar
cálculos y diseños que no estén sobredimensionados ni deficientes, así
como ser los más óptimos posibles.
XII. CONCLUSIONES.
Se concluye que el presente trabajo permite afianzar los conocimientos
teóricos de cálculo de población futura y permite que el alumno adquiera
una experiencia en el campo para futuros trabajos de cálculo y diseño.
el programa WaterCAD nos calcula de manera eficiente velocidad en cada
tramo y presión en cada nodo. Este nos permite hacer cálculos hidráulicos
en redes de distribución cerrada con facilidad y de manera rápida y con
resultados eficientes.
Si este trabajo sería ejecutado realmente, la población de Yanama sería
muy beneficiada ya que actualmente ellos solo se abastecen del agua
mediante un canal no revestido que no garantiza en nada la salubridad y
la calidad.
59. I N G . S A N I T A R I A S I P á g i n a 59 | 64
XIII. BIBLIOGRAFÍA.
Arocha, Simón (1987). Abastecimiento de Agua, Teoría y diseño.
Ediciones Vega.
abastecimiento, diseño y construcción de sistemas de agua potable
modernizando el aprendizaje y enseñanza en la asignatura de ingeniería
sanitaria 1. universidad mayor de san simón, facultad de ciencias y tecnología,
carrera de ingeniería civil
Méndez Manuel Vicente (1965). Tuberías a presión en los sistemas de
Abastecimiento de agua. Universidad Católica Andrés Bello. Facultad de
Ingeniería. Caracas.
Fredy Corcho Romero. Acueductos teoría y diseño. Universidad de
Medellín. Sello Editorial.
Jesús serrano Alonzo. “Proyecto de un Sistema de Abastecimiento de
agua Potable en Togo”. Universidad Carlos III. De Madrid.
Parámetros de Diseño de infraestructura de Agua y Saneamiento para
Centros Poblados Rurales. Setiembre 2004.
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XIV. ANEXOS.
ANEXO I.
A. Diámetro comercial de las tuberías B. Viscosidad cinemática del agua
ANEXO II.
A. Ks para cálculo de factor de fricción. B. Km para cálculo de pérdidas menores.
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ANEXO II: FOTOS.
YAMANA FOTO SATELITAL DE LA CAPTACION A LA RED DE DISTRIBUCION.
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PUNTOS DE CAPTACIÓN.
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LINEA DE IMPULSION, LA UBICACIÓN DEL RESERVORIO, LINEA DE CONDUCCION Y
LA RED DE DISTRIBUCION – YANAMA.
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