Este documento describe el diseño de una planta de tratamiento de agua potable con un caudal de 235 litros por segundo. Incluye la descripción de las unidades de almacenamiento y dosificación de químicos, mezcla rápida, floculación, decantación y filtración rápida. El objetivo es proveer agua tratada que cumpla con los estándares de calidad para el consumo humano a partir de una fuente de agua cruda que no es apta para este fin.
Este documento describe los componentes y diseño de desarenadores. Explica que los desarenadores son estructuras hidráulicas que separan partículas sólidas del agua para prevenir daños a canales y obras. Detalla los tipos de desarenadores, sus zonas y componentes clave como la cámara de sedimentación, vertedero de salida y tolva de limpieza. También presenta fórmulas para el cálculo hidráulico de estos sistemas de tratamiento de agua.
El documento describe diferentes métodos para la captación de agua, incluyendo la captación de agua de ríos, lagos y agua subterránea. Describe estructuras como pozos, cisternas y sistemas de bombeo que se pueden usar para captar agua de estas fuentes. También explica factores como la profundidad, velocidad de flujo y calidad del agua que deben considerarse al seleccionar un método de captación.
Este documento describe un sistema de captación de agua por lecho filtrante. Consiste en un azud, muros laterales, material filtrante, tubería perforada, y decantador. El diseño requiere especificar el material filtrante, dimensionar el área de filtración, calcular las pérdidas de carga, y dimensionar el múltiple recolector para interceptar un caudal de 8 l/s.
Este documento resume el proceso de tratamiento de agua en las plantas de Bellavista y Paria. Describe que la planta de Bellavista captada agua del río Paria y la somete a un proceso de tratamiento que incluye desarenado, mezcla rápida, decantación, filtración y cloración para producir agua potable. Similarmente, la planta de Paria somete al agua a procesos para hacerla apta para el consumo humano.
Memoria de Calculo para "Desarenadores de Flujo Horizontal" basado en cálculos hidráulicos y balance de energía en canales. Esta metodología puede aplicarse en el diseño del pre-tratamiento para plantas potabilizadoras y de aguas residuales domesticas.
Este documento describe el diseño y operación de un tanque Imhoff, un sistema de tratamiento primario de aguas residuales. Consiste de tres cámaras: una cámara de sedimentación donde se remueven sólidos en suspensión, una cámara de digestión donde los lodos sedimentados se descomponen, y un área de ventilación y acumulación de natas. El tanque Imhoff elimina entre un 40-50% de sólidos suspendidos y reduce la DBO en 25-35%. Los lodos se extraen periódicamente y se llevan
El documento presenta los resultados de un estudio sobre el uso de vertederos de pared delgada y canales Parshall como dispositivos para medir caudales en canales abiertos. Se construyeron y ensayaron cuatro vertederos de diferentes formas geométricas y un canal Parshall. Los ensayos permitieron determinar las ecuaciones de calibración de cada dispositivo y comparar sus resultados con fórmulas teóricas.
Este documento describe los componentes y diseño de desarenadores. Explica que los desarenadores son estructuras hidráulicas que separan partículas sólidas del agua para prevenir daños a canales y obras. Detalla los tipos de desarenadores, sus zonas y componentes clave como la cámara de sedimentación, vertedero de salida y tolva de limpieza. También presenta fórmulas para el cálculo hidráulico de estos sistemas de tratamiento de agua.
El documento describe diferentes métodos para la captación de agua, incluyendo la captación de agua de ríos, lagos y agua subterránea. Describe estructuras como pozos, cisternas y sistemas de bombeo que se pueden usar para captar agua de estas fuentes. También explica factores como la profundidad, velocidad de flujo y calidad del agua que deben considerarse al seleccionar un método de captación.
Este documento describe un sistema de captación de agua por lecho filtrante. Consiste en un azud, muros laterales, material filtrante, tubería perforada, y decantador. El diseño requiere especificar el material filtrante, dimensionar el área de filtración, calcular las pérdidas de carga, y dimensionar el múltiple recolector para interceptar un caudal de 8 l/s.
Este documento resume el proceso de tratamiento de agua en las plantas de Bellavista y Paria. Describe que la planta de Bellavista captada agua del río Paria y la somete a un proceso de tratamiento que incluye desarenado, mezcla rápida, decantación, filtración y cloración para producir agua potable. Similarmente, la planta de Paria somete al agua a procesos para hacerla apta para el consumo humano.
Memoria de Calculo para "Desarenadores de Flujo Horizontal" basado en cálculos hidráulicos y balance de energía en canales. Esta metodología puede aplicarse en el diseño del pre-tratamiento para plantas potabilizadoras y de aguas residuales domesticas.
Este documento describe el diseño y operación de un tanque Imhoff, un sistema de tratamiento primario de aguas residuales. Consiste de tres cámaras: una cámara de sedimentación donde se remueven sólidos en suspensión, una cámara de digestión donde los lodos sedimentados se descomponen, y un área de ventilación y acumulación de natas. El tanque Imhoff elimina entre un 40-50% de sólidos suspendidos y reduce la DBO en 25-35%. Los lodos se extraen periódicamente y se llevan
El documento presenta los resultados de un estudio sobre el uso de vertederos de pared delgada y canales Parshall como dispositivos para medir caudales en canales abiertos. Se construyeron y ensayaron cuatro vertederos de diferentes formas geométricas y un canal Parshall. Los ensayos permitieron determinar las ecuaciones de calibración de cada dispositivo y comparar sus resultados con fórmulas teóricas.
La conducción elevada Parshall es un dispositivo para medir el caudal de agua que consta de tres secciones: convergente, contraída y divergente. Mide el caudal en condiciones de derrame libre o sumergido dependiendo de la profundidad del agua. Proporciona mediciones precisas siempre que la corriente de aproximación sea uniforme y paralela al eje. Existen ecuaciones calibradas para calcular el caudal en función de la anchura de la garganta y la profundidad del agua.
Este documento describe el tanque Imhoff, una unidad de tratamiento de aguas residuales que integra la sedimentación y digestión de lodos. Consiste en tres compartimientos: cámara de sedimentación superior, cámara de digestión de lodos inferior, y área de ventilación. Elimina 40-60% de DBO al permitir que el agua fluya lentamente a través del manto de lodos. Requiere poco mantenimiento como la remoción diaria de espuma y la inversión del flujo dos veces al mes.
El marco legal vigente establece normas clave para la construcción y operación de plantas de tratamiento de aguas residuales en el Perú. Algunas de las normas más importantes son la Ley de Modernización de los Servicios de Saneamiento, el Reglamento de Protección Ambiental para proyectos de saneamiento, y normas relacionadas a la autorización de vertimientos y reúso de aguas residuales tratadas. Sin embargo, hace falta armonizar mejor algunas normas y crear una política clara de reúso de aguas residuales tratadas.
El documento describe los diferentes tipos de desarenadores y cómo se diseñan en plantas de tratamiento de aguas residuales. Existen tres tipos principales de desarenadores: de flujo horizontal, vertical y de flujo inducido. Para diseñar un desarenador se determina primero el volumen necesario en función del caudal de tratamiento y el tiempo de retención requerido, luego la superficie en base a la carga superficial, y finalmente las dimensiones como la longitud, altura recta y trapezoidal del tanque.
1) El documento describe los requisitos técnicos para el diseño y construcción de tanques sépticos según la normativa venezolana. 2) Incluye fórmulas para calcular el tiempo de retención, volumen, dimensiones y materiales de los tanques. 3) También especifica requisitos para los dispositivos de entrada y salida del agua, muros divisorios y ventilación de los tanques.
Diseño de tratamiento de aguas residualesWaldo Ramirez
El documento proporciona información sobre el diseño de tratamiento de aguas residuales. Explica los aspectos clave a considerar en el diseño como la población, caudales, parámetros de contaminación y resultados requeridos. También describe los posibles procesos de tratamiento como pretratamiento, tratamiento primario, biológico y desinfección, así como el tratamiento y disposición de lodos. El objetivo es dimensionar correctamente una planta de tratamiento de acuerdo con la legislación para lograr la depuración requerida.
Este documento propone diseñar un sistema de laguna facultativa para tratar las aguas residuales de un barrio en Barrancabermeja, Colombia. El sistema busca lograr una alta estabilización de la materia orgánica y eliminar sólidos suspendidos y coliformes de acuerdo a las normas de la OMS. La laguna facultativa tendrá zonas aerobias, anaerobias e intermediadas para descomponer la materia orgánica de manera física, química y biológica. El diseño considerará parámetros como la
Métodos de tratamiento de las aguas residualesEnio Diaz
Este documento describe diferentes métodos de tratamiento de aguas residuales procedentes de la industria curtidora. Explica los pretratamientos necesarios como el desbaste, tamizado, desarenado y desengrasado. También describe la importancia de la homogeneización para igualar las variaciones en el pH y caudal de los vertidos discontinuos. Finalmente, analiza las dificultades de la homogeneización en función del volumen de producción de la curtiduría.
Este manual describe el diseño y construcción de galerías filtrantes para la captación de aguas subterráneas. Explica conceptos hidrológicos como el ciclo del agua, aguas subterráneas y acuíferos. Luego, detalla el cálculo hidráulico para diferentes tipos de galerías, los componentes de las galerías como conductos, forros y pozos, y consideraciones para la construcción y mantenimiento de las galerías y conservación de la calidad del agua. El manual provee herramientas útiles para el
El documento habla sobre la homogeneización, que consiste en laminar las variaciones del caudal de aguas residuales para lograr un caudal constante. Esto se aplica a diferentes tipos de caudales como los de tiempo seco, lluvia o mixtos. Los tanques de igualación mejoran el tratamiento biológico y químico al eliminar cargas bruscas, diluir inhibidores y estabilizar el pH. El volumen del tanque de igualación se determina a partir de un hidrograma y un diagrama de Rippl que representa los volúmenes ac
El documento describe los desarenadores, que son obras hidráulicas que separan y eliminan material sólido del agua en los canales. Explica que existen diferentes tipos de desarenadores clasificados por su operación y velocidad de flujo, así como los elementos clave que componen un desarenador como la cámara de sedimentación, el vertedero y la compuerta de lavado. Finalmente, ofrece consideraciones para el diseño hidráulico de un desarenador como calcular el diámetro máximo de las partículas a sedimentar.
Este documento presenta el trabajo de titulación para optar el título de Ingeniero Civil con mención en Hidráulica. El trabajo consiste en el diseño hidráulico de la estructura de salida del desarenador, canal de recolección y tanque de carga para caudales entre 20 m3/s y 2 m3/s en aprovechamientos hidroeléctricos. Se realiza una revisión de conceptos hidráulicos y se presentan bases para el diseño de cada una de las estructuras. Adicionalmente, se incluye una ho
El documento describe tres tipos principales de desarenadores: desarenadores de flujo horizontal, que se usan en instalaciones pequeñas y consisten en ensanchar el canal para reducir la velocidad; desarenadores de flujo vertical, donde el flujo es de abajo hacia arriba para sedimentar partículas; y desarenadores de flujo inducido aireados y rectangulares que usan aire inyectado para crear una corriente en espiral y separar arenas y materia orgánica.
Este documento describe el proceso de captación y tratamiento de agua potable desde una fuente superficial como un río. Primero se explican los tipos de captación como de aguas lacustres, fluviales y subterráneas. Luego se detalla el proceso de captación de aguas fluviales, incluyendo diferentes tipos de estructuras de captación. Finalmente, se describe el proceso de captación para manantiales, incluyendo el diseño de cajas y cámaras de captación. El objetivo general es proveer nociones sobre cómo llevar el
El documento presenta los conceptos y metodología de diseño para unidades de pretratamiento como cribado, desarenado y remoción de arena. En la sección de cribado se describen los tipos de rejas y rejillas, así como su cálculo considerando parámetros como el tamaño, espaciado y ángulo de las barras. La sección de desarenado explica diferentes tipos de desarenadores y el uso del canal Parshall para controlar la velocidad. Finalmente, se incluye un ejemplo de cálculo para el diseño de un sedimentador primario
Para entender el impacto de las aguas residuales en el medio ambiente, es necesario considerar los residuos generados por viviendas, industrias, comercios y granjas, así como su naturaleza y contenido. Las aguas residuales provienen de fuentes puntuales como hogares e industrias o no puntuales, y pueden contener materia orgánica, nutrientes, patógenos y metales pesados que afectan la salud humana y el equilibrio ecológico cuando son vertidas sin tratar.
El documento trata sobre los métodos para calcular caudales de diseño para obras de drenaje. Describe factores como el tamaño de la cuenca, condiciones climáticas e hidrológicas, y la necesidad de realizar estudios de campo e hidrológicos. También cubre temas como la selección del período de retorno, el estudio de cuencas hidrográficas, y la determinación de la tormenta de diseño.
Este documento presenta el diseño de una planta de tratamiento de aguas residuales domésticas con una capacidad de 1.5 lps. Incluye cálculos para rejillas, trampa de grasas, reactor anaerobio Himoff, floculador, sedimentador de placas, filtro de arena y carbono, sistema de cloración, almacenamiento y bombas. Explica el proceso de digestión anaerobia que ocurre en el reactor Himoff donde la materia orgánica es degradada por microorganismos para producir biogás y lodos.
Este documento describe diferentes métodos de tratamiento y disposición de lodos, incluyendo operaciones preliminares, espesamiento, estabilización, tratamiento térmico, digestión y deshidratación. También describe el tratamiento preliminar de aguas residuales, incluyendo tamizado grueso, homogeneización de caudales y remoción de grasas y aceites. Por último, explica conceptos como potencia disipada en la mezcla y parámetros de diseño para mezcladores mecánicos y sistemas de mezcla rápida.
La conducción elevada Parshall es un dispositivo para medir el caudal de agua que consta de tres secciones: convergente, contraída y divergente. Mide el caudal en condiciones de derrame libre o sumergido dependiendo de la profundidad del agua. Proporciona mediciones precisas siempre que la corriente de aproximación sea uniforme y paralela al eje. Existen ecuaciones calibradas para calcular el caudal en función de la anchura de la garganta y la profundidad del agua.
Este documento describe el tanque Imhoff, una unidad de tratamiento de aguas residuales que integra la sedimentación y digestión de lodos. Consiste en tres compartimientos: cámara de sedimentación superior, cámara de digestión de lodos inferior, y área de ventilación. Elimina 40-60% de DBO al permitir que el agua fluya lentamente a través del manto de lodos. Requiere poco mantenimiento como la remoción diaria de espuma y la inversión del flujo dos veces al mes.
El marco legal vigente establece normas clave para la construcción y operación de plantas de tratamiento de aguas residuales en el Perú. Algunas de las normas más importantes son la Ley de Modernización de los Servicios de Saneamiento, el Reglamento de Protección Ambiental para proyectos de saneamiento, y normas relacionadas a la autorización de vertimientos y reúso de aguas residuales tratadas. Sin embargo, hace falta armonizar mejor algunas normas y crear una política clara de reúso de aguas residuales tratadas.
El documento describe los diferentes tipos de desarenadores y cómo se diseñan en plantas de tratamiento de aguas residuales. Existen tres tipos principales de desarenadores: de flujo horizontal, vertical y de flujo inducido. Para diseñar un desarenador se determina primero el volumen necesario en función del caudal de tratamiento y el tiempo de retención requerido, luego la superficie en base a la carga superficial, y finalmente las dimensiones como la longitud, altura recta y trapezoidal del tanque.
1) El documento describe los requisitos técnicos para el diseño y construcción de tanques sépticos según la normativa venezolana. 2) Incluye fórmulas para calcular el tiempo de retención, volumen, dimensiones y materiales de los tanques. 3) También especifica requisitos para los dispositivos de entrada y salida del agua, muros divisorios y ventilación de los tanques.
Diseño de tratamiento de aguas residualesWaldo Ramirez
El documento proporciona información sobre el diseño de tratamiento de aguas residuales. Explica los aspectos clave a considerar en el diseño como la población, caudales, parámetros de contaminación y resultados requeridos. También describe los posibles procesos de tratamiento como pretratamiento, tratamiento primario, biológico y desinfección, así como el tratamiento y disposición de lodos. El objetivo es dimensionar correctamente una planta de tratamiento de acuerdo con la legislación para lograr la depuración requerida.
Este documento propone diseñar un sistema de laguna facultativa para tratar las aguas residuales de un barrio en Barrancabermeja, Colombia. El sistema busca lograr una alta estabilización de la materia orgánica y eliminar sólidos suspendidos y coliformes de acuerdo a las normas de la OMS. La laguna facultativa tendrá zonas aerobias, anaerobias e intermediadas para descomponer la materia orgánica de manera física, química y biológica. El diseño considerará parámetros como la
Métodos de tratamiento de las aguas residualesEnio Diaz
Este documento describe diferentes métodos de tratamiento de aguas residuales procedentes de la industria curtidora. Explica los pretratamientos necesarios como el desbaste, tamizado, desarenado y desengrasado. También describe la importancia de la homogeneización para igualar las variaciones en el pH y caudal de los vertidos discontinuos. Finalmente, analiza las dificultades de la homogeneización en función del volumen de producción de la curtiduría.
Este manual describe el diseño y construcción de galerías filtrantes para la captación de aguas subterráneas. Explica conceptos hidrológicos como el ciclo del agua, aguas subterráneas y acuíferos. Luego, detalla el cálculo hidráulico para diferentes tipos de galerías, los componentes de las galerías como conductos, forros y pozos, y consideraciones para la construcción y mantenimiento de las galerías y conservación de la calidad del agua. El manual provee herramientas útiles para el
El documento habla sobre la homogeneización, que consiste en laminar las variaciones del caudal de aguas residuales para lograr un caudal constante. Esto se aplica a diferentes tipos de caudales como los de tiempo seco, lluvia o mixtos. Los tanques de igualación mejoran el tratamiento biológico y químico al eliminar cargas bruscas, diluir inhibidores y estabilizar el pH. El volumen del tanque de igualación se determina a partir de un hidrograma y un diagrama de Rippl que representa los volúmenes ac
El documento describe los desarenadores, que son obras hidráulicas que separan y eliminan material sólido del agua en los canales. Explica que existen diferentes tipos de desarenadores clasificados por su operación y velocidad de flujo, así como los elementos clave que componen un desarenador como la cámara de sedimentación, el vertedero y la compuerta de lavado. Finalmente, ofrece consideraciones para el diseño hidráulico de un desarenador como calcular el diámetro máximo de las partículas a sedimentar.
Este documento presenta el trabajo de titulación para optar el título de Ingeniero Civil con mención en Hidráulica. El trabajo consiste en el diseño hidráulico de la estructura de salida del desarenador, canal de recolección y tanque de carga para caudales entre 20 m3/s y 2 m3/s en aprovechamientos hidroeléctricos. Se realiza una revisión de conceptos hidráulicos y se presentan bases para el diseño de cada una de las estructuras. Adicionalmente, se incluye una ho
El documento describe tres tipos principales de desarenadores: desarenadores de flujo horizontal, que se usan en instalaciones pequeñas y consisten en ensanchar el canal para reducir la velocidad; desarenadores de flujo vertical, donde el flujo es de abajo hacia arriba para sedimentar partículas; y desarenadores de flujo inducido aireados y rectangulares que usan aire inyectado para crear una corriente en espiral y separar arenas y materia orgánica.
Este documento describe el proceso de captación y tratamiento de agua potable desde una fuente superficial como un río. Primero se explican los tipos de captación como de aguas lacustres, fluviales y subterráneas. Luego se detalla el proceso de captación de aguas fluviales, incluyendo diferentes tipos de estructuras de captación. Finalmente, se describe el proceso de captación para manantiales, incluyendo el diseño de cajas y cámaras de captación. El objetivo general es proveer nociones sobre cómo llevar el
El documento presenta los conceptos y metodología de diseño para unidades de pretratamiento como cribado, desarenado y remoción de arena. En la sección de cribado se describen los tipos de rejas y rejillas, así como su cálculo considerando parámetros como el tamaño, espaciado y ángulo de las barras. La sección de desarenado explica diferentes tipos de desarenadores y el uso del canal Parshall para controlar la velocidad. Finalmente, se incluye un ejemplo de cálculo para el diseño de un sedimentador primario
Para entender el impacto de las aguas residuales en el medio ambiente, es necesario considerar los residuos generados por viviendas, industrias, comercios y granjas, así como su naturaleza y contenido. Las aguas residuales provienen de fuentes puntuales como hogares e industrias o no puntuales, y pueden contener materia orgánica, nutrientes, patógenos y metales pesados que afectan la salud humana y el equilibrio ecológico cuando son vertidas sin tratar.
El documento trata sobre los métodos para calcular caudales de diseño para obras de drenaje. Describe factores como el tamaño de la cuenca, condiciones climáticas e hidrológicas, y la necesidad de realizar estudios de campo e hidrológicos. También cubre temas como la selección del período de retorno, el estudio de cuencas hidrográficas, y la determinación de la tormenta de diseño.
Este documento presenta el diseño de una planta de tratamiento de aguas residuales domésticas con una capacidad de 1.5 lps. Incluye cálculos para rejillas, trampa de grasas, reactor anaerobio Himoff, floculador, sedimentador de placas, filtro de arena y carbono, sistema de cloración, almacenamiento y bombas. Explica el proceso de digestión anaerobia que ocurre en el reactor Himoff donde la materia orgánica es degradada por microorganismos para producir biogás y lodos.
Este documento describe diferentes métodos de tratamiento y disposición de lodos, incluyendo operaciones preliminares, espesamiento, estabilización, tratamiento térmico, digestión y deshidratación. También describe el tratamiento preliminar de aguas residuales, incluyendo tamizado grueso, homogeneización de caudales y remoción de grasas y aceites. Por último, explica conceptos como potencia disipada en la mezcla y parámetros de diseño para mezcladores mecánicos y sistemas de mezcla rápida.
Este documento presenta el diseño de una planta de tratamiento de agua potable para el municipio de Ayapel en Córdoba, Colombia. Incluye una introducción sobre la importancia de proveer agua potable inocua, una sección de objetivos, una justificación del proyecto debido a los riesgos para la salud de no tratar el agua, un marco teórico sobre el municipio y procesos de tratamiento de agua, y secciones sobre cálculos, conclusiones y bibliografía.
Este documento presenta una tesis para obtener el título de Ingeniero Civil. El documento incluye una introducción sobre la importancia del agua potable y la necesidad de potabilizar el agua que abastecerá la ampliación del Aeropuerto Internacional de la Ciudad de México. También incluye el objetivo de estudiar los procesos de potabilización de acuerdo a las características físicas, químicas y biológicas del agua para proponer una solución al problema. Finalmente, presenta algunas generalidades sobre la
Este documento describe los procesos anaerobios para el tratamiento de aguas residuales, incluyendo las cuatro etapas del proceso (hidrólisis, acidogénesis, acetogénesis y metanogénesis) y los reactores anaerobios comúnmente usados como los tanques Imhoff y los reactores anaerobios de flujo ascendente y manto de lodos (UASB). Luego se enfoca en los reactores UASB, describiendo sus partes, funcionamiento, diseño y parámetros clave como la carga orgánica volumé
Manejo integrado del recurso hidrico wiki 3Jairo Marín
El documento presenta información sobre el tratamiento de aguas residuales en tres sectores industriales en Colombia: la industria hotelera, la industria petrolera y la industria azucarera. Describe los procesos de tratamiento biológico utilizados en cada sector y la normativa colombiana aplicable. El objetivo es dar opciones para un manejo más sostenible de las aguas residuales industriales y reducir su impacto ambiental.
Tratamiento de aguas residuales con contaminantes emergentesAlfredo Silva
El documento trata sobre el tratamiento de aguas residuales con contaminantes emergentes. Los contaminantes emergentes incluyen productos farmacéuticos, de cuidado personal, pesticidas, entre otros, que pueden afectar la salud humana e impactar el medio ambiente. El objetivo del tratamiento es remover estos contaminantes del agua mediante procesos físico-químicos y biológicos avanzados para permitir su reuso de manera segura.
Este documento presenta un atlas de ciliados y otros microorganismos comúnmente encontrados en sistemas de tratamiento de aguas residuales. Incluye información general sobre los microorganismos de interés, los sistemas de tratamiento y la importancia de los microorganismos en estos sistemas. Además, contiene secciones sobre protozoos, procedimientos para análisis de muestras y clasificación taxonómica, y descripciones detalladas de varios ciliados representativos.
Este manual describe los criterios para el diseño y gestión de depuradoras biológicas, incluyendo los límites para el desarrollo de microorganismos, el impacto de malas condiciones, la medición de sólidos, los tipos de microorganismos presentes, cálculos para la carga orgánica, demanda de oxígeno, producción de lodos, edad de lodos y operación de clarificadores. También identifica posibles problemas como variaciones en el caudal o cambios en los elementos de la planta.
El documento describe los procesos de coagulación y floculación utilizados para eliminar partículas coloidales del agua. La coagulación involucra la adición de productos químicos como sulfato de aluminio o cloruro férrico para desestabilizar las cargas eléctricas de las partículas coloidales y permitir que se agrupen. Luego, en el proceso de floculación, se aumenta el tamaño de las partículas agrupadas para que puedan sedimentar más rápidamente. El documento también discute los factores
El presente trabajo contiene una breve descripción del proceso que se lleva a cabo en la Planta de Tratamiento de Agua Potable el Milagro – Tumbes, la caracterización físico química y biológica tanto del agua que ingresa para ser tratada como el producto final.
El documento presenta un resumen de un proyecto de sistema de agua potable. Identifica los objetivos del proyecto como definir los impactos ambientales y determinar si se requieren medidas de mitigación. También describe los posibles impactos positivos como mejoras en la salud e higiene de la población, y los negativos como erosión y uso de suelos durante la construcción. Finalmente, recomienda medidas de prevención, monitoreo y pruebas para el sistema una vez instalado.
Este documento describe la importancia del tratamiento del agua para hemodiálisis. Explica que el agua potable no es adecuada y debe purificarse. Detalla los diferentes elementos necesarios para tratar el agua como filtros, osmosis inversa y sistemas germicidas para eliminar bacterias y endotoxinas. Resalta la necesidad de agua ultrapura para evitar complicaciones en los pacientes sometidos a hemodiálisis.
El documento habla sobre técnicas de control de arena. Explica los mecanismos de producción de arena y sus consecuencias. También cubre las causas de la producción de arena y criterios para seleccionar métodos de control. Luego describe métodos mecánicos como empaque con grava y rejillas preempacadas, y métodos químicos como consolidación plástica y con alta energía de resina. Finalmente, discute consideraciones para seleccionar el tamaño apropiado de grava y ranuras.
El documento describe el diseño hidráulico de una rápida, incluyendo la transición de entrada, el tramo inclinado, el disipador de energía y la transición de salida. Se explican conceptos como el coeficiente de Manning, el número de Froude y las consideraciones de diseño para cada parte de la estructura como ángulos máximos, trayectorias y cálculo de variables de flujo.
Este documento presenta el diseño de un mezclador hidráulico tipo rampa para un caudal de 50 lps. Se calculan las dimensiones de la rampa como la pendiente, alturas, velocidades y número de Froude para cumplir con los parámetros de diseño requeridos. Al finalizar, se comprueba que la altura de la rampa más el tirante de agua en el vertedero es igual a la pérdida de carga más la altura del tirante aguas abajo, cumpliendo con los criterios de diseño.
Sistemas de Tratamiento de Aguas Residuales SAPPGIRH
El documento describe varios problemas en la gestión de aguas residuales en Perú, incluyendo una falta de cobertura de tratamiento y la ineficiencia operativa de las plantas de tratamiento. Las causas incluyen sistemas combinados de alcantarillado, colmatación de redes, falta de investigación tecnológica e insuficientes recursos. Las consecuencias son el incumplimiento de objetivos de calidad y bajo volumen de aguas tratadas. Se describen también varios sistemas de tratamiento usados en Perú como lagunas de estabil
Clase 07 estructuras de fuerte pendiente obras hidraulicasDeynerth Cuchillo
Este documento describe las estructuras de rápidas para canales de riego en zonas montañosas. Una rápida conecta dos tramos de canal y permite pasar un desnivel de forma abrupta. Se compone de una transición de entrada, una sección de control crítica, un canal de rápida con pendiente fuerte, un colchón disipador y una transición de salida. El diseño hidráulico implica calcular el ancho crítico en la sección de control para lograr el flujo crítico y luego el tirante normal en el canal
Este documento presenta información general sobre el diseño de sistemas de abastecimiento de agua y alcantarillado. Explica las definiciones clave, los objetivos del curso y las actividades y responsabilidades de saneamiento. También describe los datos básicos necesarios para diseñar un sistema de abastecimiento de agua potable, incluida la información general, complementaria y la evaluación del sistema existente. Finalmente, cubre temas como el período de diseño, el consumo, la dotación y las variaciones en el consumo.
Este documento describe los procesos de coagulación, floculación y sedimentación utilizados en el tratamiento de aguas. Explica que la coagulación agrega partículas pequeñas en el agua utilizando coagulantes como sulfato de aluminio. Luego, la floculación permite que los flóculos crezcan mediante agitación lenta. Finalmente, la sedimentación separa los flóculos del agua tratada.
Las unidades de mezcladores de resalto hidráulico generan un resalto hidráulico que produce un gradiente de velocidad de alrededor de 1,000 s-1 para mezclar de manera eficiente. Estas unidades son adecuadas para todo tipo de agua y tienen la ventaja adicional de medir el caudal de ingreso a la planta. Dentro de las unidades hidráulicas, la canaleta Parshall es adecuada para plantas medianas y grandes, mientras que los vertederos rectangulares y triangulares son a
Este documento describe el funcionamiento y diseño de los tanques Imhoff, una unidad de tratamiento de aguas residuales para comunidades pequeñas. Los tanques Imhoff dividen las aguas residuales en dos cámaras, una para la sedimentación de sólidos y otra para la digestión de lodos. El documento explica el proceso de diseño de ambas cámaras y los requisitos de mantenimiento para asegurar la correcta operación del sistema.
El documento describe los tanques de almacenamiento de petróleo, incluyendo sus normas y características, así como los intercambiadores de calor, sus tipos y diseño. Se especifican las normas para los tanques de almacenamiento de petróleo, como que deben ser subterráneos, de fibra de vidrio o planchas metálicas, y protegidos contra la corrosión. También se describen los principales tipos de intercambiadores de calor, como de tubería doble, placa y casco y tubo, e
1) El documento describe el diseño de un sistema de instalaciones sanitarias para un edificio de cuatro niveles con dos departamentos por piso. 2) Se utilizará un sistema indirecto de bombeo con una cisterna y un tanque elevado para abastecer el agua. 3) El diseño incluye cálculos para determinar la dotación de agua, el volumen del tanque elevado, los diámetros de las tuberías y el sistema de desagüe sanitario y pluvial.
El documento describe los componentes y tipos de sistemas de riego por aspersión. Explica que este método consiste en aplicar agua al suelo simulando una lluvia a través de aspersores. Los componentes clave incluyen bombas, tuberías, y aspersores. Los sistemas pueden ser fijos, semi-fijos, o de movimiento continuo o intermitente.
El documento describe el sistema de riego por exudación utilizando tuberías textiles Poritex. Explica que la tubería Poritex permite un riego uniforme a baja presión que mantiene el suelo húmedo de forma constante. También detalla los cálculos necesarios para diseñar una instalación de riego por exudación, incluyendo el cálculo de caudales, presiones, diámetros de tubería y la división en sectores.
Este documento describe los componentes clave de una instalación de riego por goteo, incluidos los emisores o goteros, la red de tuberías, los filtros y el equipo de bombeo. Explica las ventajas de este sistema de riego, como el ahorro de agua y la capacidad de fertirrigación. También analiza los inconvenientes como los riesgos de obstrucción y la necesidad de un buen sistema de filtrado para evitar esto. A continuación, proporciona detalles sobre cada componente, como los tipos de goteros
Sistemas automáticos filtración multicapa y cloracion de 480 m3 día 960 m3_díaXINERXIA
Este documento propone el diseño de una planta potabilizadora móvil de agua para poblaciones pequeñas y medianas. La planta constaría de un decantador, filtración por lecho múltiple, dosificación de coagulante, cloro y ácido, y un depósito de agua tratada. Se ofrecen plantas estándar de 20 m3/h y 40 m3/h, transportables en contenedor, con un presupuesto de 1.9 millones de euros.
Este documento describe tres sistemas de riego a presión: riego por aspersión, riego por goteo y riego por microaspersión. Se enfoca en el sistema de riego por aspersión, describiendo sus componentes principales como bombas, tuberías, aspersores y accesorios. También explica conceptos como pluviometría, uniformidad de aplicación, alcance de aspersores y factores que afectan la eficiencia, además de detallar el diseño de sistemas de riego por aspersión.
El documento describe el funcionamiento y diseño de los tanques Imhoff, una unidad de tratamiento de aguas residuales que integra la sedimentación y digestión de lodos. Los tanques Imhoff tienen tres compartimientos: cámara de sedimentación, cámara de digestión de lodos y área de ventilación. El documento explica el proceso de diseño de cada cámara y los requerimientos de mantenimiento para asegurar la correcta operación de la unidad.
UNIDAD II. OPERACION DE EMBALSES. Yohana J..pdfYohanajc
Este documento describe el sistema de embalses Falconiano dividido en tres sub-sistemas y presenta las características de los embalses El Isiro, Hueque y Barrancas. Además, discute consideraciones importantes para el diseño y operación de sistemas de embalses, como optimizar el aprovechamiento del agua disponible según objetivos y preferencias de los usuarios. Finalmente, proporciona experiencias sobre las reglas de operación y problemas ocurridos en el embalse Pedregal en el estado Falcón.
El proyecto propone reemplazar el sistema de alcantarillado de una posta rural en Bajo Yupehue, Chile. Se evaluará el sistema actual y se instalará una nueva fosa séptica prefabricada y un sistema de drenes para tratar las aguas residuales de 3 empleados y 20 pacientes. Los cálculos demuestran que la fosa séptica de 1600 litros y 12,5 metros de drenes cumplen con los requerimientos del proyecto.
Este documento describe el sistema de embalses Falconiano dividido en tres sub-sistemas (El Isiro, Hueque-Barranca y Hueque), incluyendo las características de cada embalse. También discute consideraciones importantes para el diseño y operación de sistemas de embalses, como optimizar el aprovechamiento del agua disponible según objetivos y usuarios. Finalmente, presenta técnicas como modelos, optimización y simulación para definir las reglas de operación de los embalses.
Este documento presenta información sobre el tratamiento preliminar de aguas residuales. Describe los procesos de rejillas, desarenado, desengrasado y tanques de regulación. Explica los componentes, operación y mantenimiento de estos procesos preliminares para preparar las aguas residuales antes del tratamiento. También cubre la pre-aireación como método para mejorar la calidad del agua antes de continuar el proceso de tratamiento.
Este documento presenta la norma OS.010 sobre captación y conducción de agua para consumo humano. Establece los requisitos mínimos para el diseño de sistemas de captación y conducción de agua en localidades mayores a 2000 habitantes. Incluye secciones sobre fuentes de abastecimiento, captación, conducción y consideraciones especiales para cruces de vías y protección contra golpes de ariete. También presenta la norma OS.020 sobre diseño de plantas de tratamiento de agua, la cual establece criterios básicos para el desarrollo de
El documento describe los componentes clave de un sistema de abastecimiento de agua y tratamiento de aguas residuales. Un sistema de abastecimiento incluye la captación, conducción, tratamiento, almacenamiento y distribución de agua potable. El tratamiento de aguas residuales implica etapas primarias, secundarias y terciarias para eliminar contaminantes antes de su descarga o reutilización. Finalmente, se mencionan las fuentes de abastecimiento, incluyendo subterráneas y superficiales.
El documento describe los beneficios del compostaje, incluyendo reducir el volumen de basura en un 50% y transformar los desechos orgánicos en abono para plantas a través de la acción de microorganismos. También proporciona instrucciones básicas sobre cómo hacer compost y los componentes necesarios como desechos orgánicos, agua y oxígeno.
Este documento describe los elementos clave de las casas de máquinas, incluyendo los cuartos de equipo, sistemas de bombeo y redes de distribución. Explica la importancia de la ubicación y diseño de la casa de máquinas, asi como los diferentes tipos de equipos requeridos como bombas, calderas, tableros eléctricos y sistemas de aire comprimido. También describe los diferentes sistemas de bombeo para agua potable, agua caliente y agua residual.
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Bloques con Tia Portal, El sistema de automatización proporciona distintos tipos de bloques donde se guardarán tanto el programa como los datos
correspondientes. Dependiendo de la exigencia del proceso el programa estará estructurado en diferentes bloques.
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MATERIALES PELIGROSOS NIVEL DE ADVERTENCIAROXYLOPEZ10
Introducción.
• Objetivos.
• Normativa de referencia.
• Política de Seguridad.
• Alcances.
• Organizaciones competentes.
• ¿Qué es una sustancia química?
• Tipos de sustancias químicas.
• Gases y Vapores.
• ¿Qué es un Material Peligroso?
• Residuos Peligrosos Legislación Peruana.
• Localización de Accidentes más habituales.
• Riesgos generales de los Materiales Peligrosos.
• Riesgos para la Salud.
• Vías de ingreso al organismo.
• Afecciones al organismo (secuencia).
• Video: Sustancias Peligrosas
2. GENERALIDADES
Se ha diseñado una Planta de Tratamiento de Agua Potable, la cual es básica
para fuentes superficiales donde la calidad del agua cruda no cumple con las
mínimas condiciones para el consumo humano.
El caudal de diseño de esta planta es de 235 lps, lo cual corresponde al total o
parte de la demanda de agua de la población a la cual vamos a abastecer.
La Planta de Tratamiento de Agua Potable es de tecnología Apropiada para
países en desarrollo y con poca capacidad económica, pues su sistema es
hidráulico en todas sus unidades, lo que disminuye notablemente el gasto de
energía que si es requerido por las Unidades Patentadas para el Tratamiento
de Agua
Esta planta se ha diseñado para una población donde se tenga un clima
templado, pues en varios cálculos usamos como temperatura del agua 20º C.
Los materiales considerados, para la construcción son de fácil obtención en el
mercado peruano, lo que facilita aún más la construcción y operación de la
planta.
Según las dimensiones de las unidades de tratamiento como de los edificios de
almacenamiento, se requiere de un terreno de área mínima de 1000 m2, esto
sin considerar la construcción de oficinas administrativas.
3. ALMACENAMIENTO Y DOSIFICACION
OBJETIVO
Diseñar las instalaciones de Recepción y Almacenamiento y a su vez el
sistema de Dosificación de las sustancias químicas empleadas en la operación
de una planta de tratamiento de agua, cuyo caudal de diseño es de 235 lps.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE RECEPCIÓN Y ALMACENAMIENTO.
Estas instalaciones se diseñaron para la manipulación de Sulfato de
Aluminio, cuya presentación es de forma sólida y en sacos de 50 Kg. cada uno.
Recepción
Esta instalación fue diseñada con la finalidad de una correcta recepción de la
sustancia química, asegurando en todo momento la conservación de sus
propiedades.
Esta conformada por una estructura de concreto al nivel del almacén, cuya
altura es de 1.6m del nivel de pista. La altura considerada, fue con el objetivo
de que la estructura coincida con el nivel de la plataforma, de los camiones que
transportan este material a la planta.
Consta por un lado de escaleras que permiten el acceso de los operarios a las
instalaciones de almacenamiento y dosificación, y por otro lado una rampa,
cuya finalidad es el transporte adecuado de la sustancia química hacia el
almacenamiento, esto en caso de que el camión que transporta el producto no
contara con una plataforma al mismo nivel de la estructura de recepción.
Almacenamiento.
4. La capacidad del almacén fue diseñada para abastecer la planta en un periodo
de 3 meses ó 90 días, y considerando una manipulación manual de la
sustancia química.
Para el almacenamiento de sacos de sulfato de aluminio se tuvo en
consideración el uso de tarimas de madera de 0.20m de altura, las cuales se
emplearán para la disposición de sacos, estas cumplirán la función de aislador
de la humedad entre el piso y la sustancia química.
El área total de almacén es 20.7 m2 cuyas dimensiones son:
Largo: 5.8 m
Ancho: 12.93 m
Altura: 1.6m
Se consideró la siguiente distribución:
o Altura de las hileras 1.60m
o Distancia entre tarimas de 1.20m.
o Distancia entre pared e hileras de 1.20m y de 1.50m
o Espacio libre de 1.20m entre la parte superior de las hileras y el
techo.
o Posee una puerta de entrada al almacén de 2.00m
o Espesores de muro de 0.25m
DESCRIPCIÓN DE LA UNIDAD DE DOSIFICACIÓN
La aplicación de las sustancias químicas se efectúa mediante los dosificadores
los cuales son capaces de liberar cantidades prefijadas de sustancia química
en una unidad de tiempo. En nuestra planta de tratamiento se diseñó un
dosificador de solución por gravedad de Orificio de Carga Constante.
Se seleccionó este tipo de dosificador ya que con ello se reducen los costos de
operación y mantenimiento y tiene un funcionamiento hidráulico que depende
de la carga de agua por encima del orificio.
5. El principal motivo de utilizar este tipo de dosificador es que carece de mano de
obra calificada para su operación, y lo más importante es que no es un sistema
mecanizado, que es un sistema más complicado.
UNIDAD DE MEZCLA DE COAGULANTE
OBJETIVOS:
Diseñar una unidad de mezcla rápida, para un caudal de 235 lps con la
finalidad de producir un gradiente de velocidad y tiempo de mezcla óptimos y
que además cumpla con las condiciones hidráulicas requeridas como el
número de Froude de 4.5 a 9.
Además diseñar un modelo de difusor adecuado, tal que permita una
homogeneidad de la mezcla.
UNIDAD DE MEZCLA RÁPIDA:
La unidad de mezcla rápida escogida es un Canal rectangular con cambio de
pendiente, de tal manera que se produzca un Resalto Hidráulico, y que genere
una mezcla homogénea.
Esta estructura tiene un ancho de 0.85 m y una longitud total de 2.10 m. Esta
longitud está dividida en 2 sectores bien definidos:
La primera zona es una estructura que mide 2,40 m en donde se produce un
cambio de pendiente, la cual tiene una altura inicial de 0.073 m y va
disminuyendo a razón de un ángulo de 17º. Esta estructura se ha diseñado de
tal manera que al inicio haya una altura de agua igual a 0.08 m y al final una
altura de 0.47 m.
La segunda zona es el lugar donde se genera el Resalto Hidráulico, que
también tiene un ancho de 0.85 m y una longitud total de 2.40 m, una altura de
agua al inicio del resalto igual a 0.08m y al final de 0.47m.
6. En cuanto a los resultados hidráulicos que se han obtenido, se puede
mencionar que con el caudal de diseño la gradiente de velocidad es 1293 s-1 y
el tiempo de mezcla es igual a 2.37 s.
Toda esta estructura tiene una base de espesor igual a 0.1 m, y cuenta con
unos muros de espesor de 0.20m. La altura está determinada dejando un borde
libre de 0.50m por encima del nivel de agua.
DIFUSOR
Se ha previsto un difusor constituido por un tubo perforado. Este tubo es de 3”
de diámetro, y 9 orificios de 1/2”. Esta tubería está colocada al inicio del resalto
hidráulico con la finalidad de lograr una mejor dispersión de coagulante,
lográndose una eficiencia mayor.
7. UNIDAD DE FLOCULACIÓN
OBJETIVOS:
Diseñar una unidad de floculación, para un caudal de 235 lps con la finalidad
de producir un gradiente de velocidad y tiempo de retención óptimos.
Además diseñar un canal de interconexión entre las unidades de mezcla rápida
y floculador de tal manera que cumpla las condiciones hidráulicas para un
normal funcionamiento de las unidades.
DESCRIPCION DE LA UNIDAD DE FLOCULACION
La unidad de floculación será de flujo vertical, pues este tipo de floculador es
más conveniente para plantas de tratamiento de medianas a grandes (Q > 50
lps).
Para la determinación de las gradientes de velocidad y los tiempos de retención
en los compartimentos, se tomo la ecuación:
G9.5583
x T = 1016.8264
proveniente de los resultados de laboratorio.
De esta ecuación, podemos obtener los siguientes resultados:
Compartimento
Periodo de retención
(min)
Gradiente de
velocidad (s–1
)
Parcial Total
1 3.9 3.9 69.5
2 4.92 8.82 46.69
3 8.08 16.9 22.06
8. Esta unida consta de tres compartimentos, de ancho variable entre ellos, pero
de la misma profundidad, siendo la longitud de todos ellos 8.90 m, lo que
coincide con la longitud del decantador, esto para darle una distribución
adecuada a nuestra planta de tratamiento.
La profundidad de la unidad de floculación es de 4.00 m y los anchos de cada
compartimento son: 1.50 m, 1.95 m y 3.20 m.
Las pantallas son de concreto prefabricado de 0.038m de espesor, siendo
estas removibles para realizar su mantenimiento de manera más fácil.
El fondo de la unidad es con pendiente, la cual es variable para cada
compartimento.
CRITERIOS DE DISEÑO
El rango de tiempo de retención en el que optimiza el proceso, es de 16.9
minutos.
El rango de gradientes de velocidad recomendables para flocular se
encuentra entre 70 y 20s-1
La profundidad de la unidad es de 4 a 5 metros.
Ancho de cada compartimiento de floculador (b): este valor es el que
iteramos para la obtención de gradientes de velocidad que disminuyan
escalonadamente por cada compartimiento, cuidando de que la suma total
de anchos (b), sea igual al ancho total (B) del floculador.
Altura de Agua en la Unidad: (H), asumimos según el rango establecido: H
= 5.00m.(estamos usando pantallas de concreto prefabricadas)
Traslape entre pantallas: 2/3*H.
9. UNIDAD DE DECANTACION
OBJETIVOS:
Diseñar la unidad de decantación de placas con canal central de distribución de
agua floculada, la zona de recolección de agua decantada y el
dimensionamiento del colector múltiple con tolvas separadas.
UNIDAD DE DECANTACIÓN
La batería de decantación contara con cuatro unidades de similares
características y cada una de estas unidades a su vez contara con dos
módulos de placas paralelas, un canal central por donde se realiza la
distribución de agua floculada, tuberías de recolección de agua decantada a lo
largo de los módulos de decantación y un colector múltiple de tolvas
separadas. La repartición de agua floculada a cada una de estas unidades se
realizara a través de una canal de distribución que se encuentra ubicado a todo
lo ancho de la batería de decantación.
Zona de decantación de placas paralelas:
Esta zona está conformada por el espacio que ocupan las lonas de vinilo con
fibras de poliéster con dimensiones de 1.2x1.4 m. siendo un total de 52
unidades por módulo de decantador y espaciadas una distancia de 12 cm en el
plano horizontal. Estas lonas tienen un espesor de 0.060 cm. ubicados de
forma tal que tienen un ángulo de inclinación de 60º con respecto a la
horizontal. Cada decantador contara con dos módulos de decantación divididos
por un canal central.
Canal central de distribución de agua floculada:
Cada unidad de decantación contara con un canal central de distribución de
agua floculada con ancho constante y sección variable repartiendo
equitativamente el caudal. En nuestro caso este canal tendrá un ancho de
10. 0.70m. y una sección variable de a lo largo de los 7 m. que corresponde a la
longitud de decantación; debido a esto la altura máxima es de 1.80 m. y una
altura mínima es de 0.70 m. Para la distribución uniforme de agua floculada se
ha diseñado orificios de 0.259m de área de orificio espaciadas a 60 cm. de
centro a centro siendo un total de 11 orificios a cada lado del canal. En este
caso la gradiente generada por lo orificios es de 11.9 s-1.
Canal de distribución de agua floculada:
Este canal tiene la función de distribuir el caudal de diseño a tratar en las
cuatro unidades de decantación; este será de ancho constante y altura variable
con la finalidad de repartir equitativamente el caudal a cada decantador. Se
encuentra ubicado a lo ancho de la batería de decantación, tiene un ancho de
1.0 m. Al inicio tendrá una altura de 2.64 m reduciéndose hasta llegar a 0.60 m
en la última compuerta. La entrada del agua floculada a cada una de las
unidades de decantación será por medio de compuertas, ubicadas en la parte
superior de este canal. La compuerta tendrá una altura de 0.45 m. y 0.550 m.
de ancho.
Zona de recolección de agua decantada:
Esta zona estará conformada por un canal que recolectará el agua decantada
por medio de tuberías perforadas que han sido diseñadas de acuerdo con la
tasa de recolección, siendo para nuestro caso 1.40 l/s. cuando todos los
decantadores están operando, y de 2.04 l/s. cuando una unidad se encuentra
en mantenimiento. Estas tuberías perforadas tendrán un diámetro de 1/2” y
longitud igual a 1.45 m., ubicadas a lo ancho de cada módulo de decantación
siendo un total de 18 tuberías por decantador, espaciadas 1.30 m a lo largo de
la longitud del decantador. Cada tubería tiene 18 orificios de 1/2” cada uno.
Colector múltiple de tolvas separadas:
11. Son un total de 3 tolvas por módulo de decantación. Estas tolvas tienen un
ángulo de inclinación de 60º por donde resbalan los lodos y desembocan por
unos orificios de descarga de 4” de diámetro. La distancia de eje a eje entre
cada orificio de descarga es de 2.33 m. La frecuencia de limpieza es de un día.
El tiempo de vaciado es de 4 segundos. Los lodos que se recolecten en las
tolvas serán eliminador por medio de un colector de 16” ubicado en la parte
inferior y que se conecta con las tolvas de cada módulo de decantación por
medio de los orificios antes descritos.
12. UNIDAD DE FILTRACION RÁPIDA
CAUDAL DE DISEÑO = 235 lps
Los datos de laboratorio que a continuación mencionamos son importantes
en la determinación del porcentaje de expansión tanto para la arena como
para la antracita, ya que gracias a los datos de la curva granulométrica de la
arena se puede determinar los datos de la antracita.
Tamaño efectivo de la arena D10 = 0.55mm
Coeficiente de uniformidad de la arena CU = 1.50
Coeficiente de uniformidad de la antracita CU = 1.60
Diámetro más fino de la capa más fina de arena d1 = 0.420mm
Diámetro más grueso de la capa más fina de arena d2 = 1.410mm
Peso específico de la arena ρs = 2650kg/m3
Con el valor de la velocidad ascensional de lavado asumido de 1 m/min, se
halló una expansión para la arena de 29.50% y para la antracita de 30.30%.
Procedemos a determinar las dimensiones de la unidad de filtración.
Para un caudal de 235 lps se ha diseñado 6 filtros, el área de cada filtro es
igual a 14.00m2
, siendo el largo de 3.60m y el ancho de 3.90m.
Con esta información se procede a determinar la altura del medio filtrante
doble, teniendo altura de arena igual a 0.30m y de antracita de 0.50m,
sumando 0.80m de material filtrante, cada unidad de filtración tiene 13
viguetas de drenaje con 66 orificios de 1/2" cada una dando un total de 862
orificios que están espaciados a cada 0.10m
Por cada filtro tenemos 2 canaletas de lavado con un ancho de 0.51m que
recogen un caudal de 9.16 m3
/min. y altura del falso fondo es de 0.40m.
El vertedero de control se halla a una altura de 2.89m
13. UNIDAD DE DESINFECCION
UNIDAD DE CLORACIÓN
Almacén de cloro
Nuestro sistema de cloración está diseñada para una dosis máxima de 30mg/l
y una dosis mínima de 6mg/l, tiene un periodo de almacenamiento de 90 días,
así se requieren 32892kg de cloro por lo que tenemos que utilizar 34 cilindros
de 75kg cada uno, ocupando un área total de 2.04 m2.
Estación de cloración
Está diseñada para un caudal de diseño de 235lps, la dosis máxima es de
30mg/l y una concentración de 1.5% obteniendo un caudal mínimo de agua
requerido para la operación del eyector de 0.14 lps. Seleccionamos la
capacidad del clorador a partir de los catálogos, siendo escogido el valor de
2000g/h.
La velocidad en la tubería de alimentación de agua es de 0.9m/s, el
diámetro es de 1/2" y la longitud es de 19.3 m.
Las pérdidas de carga a lo largo de la tubería son por fricción y cargas
menores siendo estos valores de 0.184 m y 0.0616 m respectivamente.
El tiempo de contacto es de 30 minutos y el volumen de tanque de
contacto de cloro de 297m3
. Las dimensiones aproximadas de la
estación de cloración son:
Ancho de una cámara: b= 1.25m
Altura de agua: h= 2.60m
Longitud útil total de la cámara de contacto: Lt= 130.15m
Numero de cámaras de contacto: N= 4
14. Sistema de Emergencia para Cloración de Hiploclorito de Calcio
Tiene un tiempo de almacenamiento de 10 días, un caudal de dilución de
0.0091 lps. El volumen del tanque de cloración es aproximadamente 423m3, el
peso requerido del sistema de emergencia es de 39.40Kg/día.
Las dimensiones de este sistema son:
Altura = 2.6m
Ancho= 1.25m
Largo = 130.15m
16. ALMACENAMIENTO
DATOS PARA DISEÑO:
- Caudal de diseño de la PTA = 235 lps
- Coagulante: Sulfato de Aluminio Al2(SO4)3 18H20
- Modo de presentación: Sólido – Polvo (de 50Kg)
- Peso específico:964 Kg/m3
- Dosis Máxima de Coagulante: 30 mg/l
- Dosis Mínima de Coagulante: 5 mg/l
- Tiempo de almacenamiento (asumido): 90 días
PROCEDIMIENTOS PARA EL DISEÑO:
1. Cálculo de la Dosis Promedio (Dprom.)
Utilizando la siguiente ecuación:
Dprom =
2
minDmaxD
Dprom = 17.5mg/l
2. Cálculo del Volumen de Almacenamiento (V)
Se tiene la siguiente fórmula:
V=
1000x
TxQxD ALMPTAprom
Donde:
V: Volumen de Almacenamiento (m3
)
Dprom: Dosis promedio (mg/l)
QPTA: Caudal de diseño de la PTA (m2
/día)
TALM: Tiempo de almacenamiento (días)
: Peso específico del coagulante (kg/m3
)
17. Entonces:
V =
1000964
90203045.17
x
xx
V = 33.2 m3
3. Cálculo del área neta de almacenamiento: (A):
Si: Altura neta de almacenamiento (H) = 1.60m
A =
H
V
A =
m
m
60.1
2.33 3
= 20.7 m2
4. Cálculo del largo de filas de los sacos (L):
Si: Número de Filas N = 3 y Ancho de las filas B= 1.20m
Utilizando la fórmula: L=
2.13
7.20
xBxN
A
L= 5.80m
5. Cálculo de la Longitud Total del Almacen (aA)
Si: Distancia entre tarimas (d/
) = 1.20m
Distancia entre Tarima y pared (d)= 1.20m
Entonces: aA = 1.20 x 3 + 1.20 x 2+ 1.20 x 2
aa = 8.40m
6. Cálculo del Ancho Total del Almacén (lA)
Si distancia entre Tarima y Pared (d) = 1.50m
Además se sabe que: Largo de filas de los sacos = 5.8m
Entonces: lA = 5.80 + 1.50 x 2
lA = 8.80m
18. 7. Cálculo del Peso Total de coagulante requerido en un tiempo de 90
días(Ws)
Como el peso especifico del coagulante = 964 Kg/m3
Además tenemos: Volumen de Almacenamiento V = 33.2 m3
Entonces: Ws = 2.33964x
Ws = 31978.8 Kg
8. Cálculo de Número de sacos requeridos en un tiempo de 90 días
(NS)
Si los sacos contienen aproximadamente 50Kg de coagulante:
Entonces: NS =
sacoKg
Kg
/50
8.31978
= 639,6 sacos 639.6 sacos
9. Cálculo del Número de sacos por fila: (Nsf)
Se tendrá que: NSf =
fila
sa
fila
sa
N
Ns cos
213
cos
213
3
640
19. DOSIFICACION EN SOLUCION
DATOS PARA DISEÑO:
- Número de tanques de solución / 2 unidades
- Caudal de diseño de la PTA / 235 lps
- Dosis máxima de coagulante sulfato de aluminio: 30mg/l
- Dosis mínimo de coagulante sulfato de aluminio: 5mg/l
- Dosis promedio de coagulante sulfato de aluminio:17.5mg/l
- Modo de presentación: sólido – Polvo
- Peso específico : 964 Kg/m3
- Concentración de solución de coagulante (c):8.0%(80000mg/l)
PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO:
1. Caudal promedio de solución (q)
Utilizamos la siguiente fórmula:
q=
C
DpromxQ
q=
80000
20235 x
= 0.51 lps
q= 0.059m3
/día
2. Volumen de tanque de solución (V)
Se tiene:
V = q x To
Considerando To = 8h:
V = 5.076
día
m3
x día1x
horas24
horas8
V = 1.69m3
20. 3. Consumo promedio diario de coagulante (P)
Se sabe que: P = Q x D
Entonces:
P = 235
seg
l
x 17.5
l
mg
x 86400
día
seg
x
mg1000000
Kg1
P =406.08
día
Kg
4. Consumo de coagulante por tanque de solución (Po)
Se sabe que: Po = P x
24
To
Entonces:
Po =406.08
día
Kg
x
horas24
horas8
x 1 dia
Po = 135.36 Kg
5. Caudal máximo y mínimo dosificado:
Se sabe que: Dmáx = 30 mg/l
Dmín = 5 mg/l
Entonces:
- Caudal máximo dosificado (qM):
qM =
C
QxDmax
qM =
80000
30235x
= 0.088 lps
qM = 317.25l/hora
- Caudal mínimo dosificado (qm):
qm =
C
minQxD
qm =
80000
5235x
= 0.014 lps
21. qm = 52.88 l/hora
6. Rango del dosificador (R):
Se sabe que: R = qM – qm
R = 317.25 – 52.88
R = 264.38l/hora
22. UNIDAD DE MEZCLA DE COAGULANTE
DISEÑO DE UN MEZCLADOR TIPO CANAL RECTANGULAR CON CAMBIO
DE PENDIENTE
DATOS PARA DISEÑO
Peso específico del agua ( ) 1000 Kg/m3
Coeficiente de viscosidad absoluta () valor en función de la
temperatura.
Temperatura asumida: 20ºC
1. CÁLCULO DE CAUDAL UNITARIO (q)
B
Q
q
Donde:
B: ancho de vertedero; se asume B = 0.85m
Q: Caudal (m3
/s), Q = 0.235 m3
/s
q = 0.276 m3
/s/m
2. CALCULO DE LA PENDIENTE DEL PLANO INCLINADO
= Tan-1
(Eo / x)
Donde:
Eo: Altura de la caída del agua
X: Longitud del plano
Luego: Para un valor de Eo = 0.65 m y X = 2.10 m
= 17.20º
3. CALCULO DE FACTOR DE RESOLUCIÓN DE LA ECUACIÓN
Asumiendo un número de Froude comprendido entre 4.5 – 9 se halla la
relación de alturas antes y después del resalto:
24. Reemplazando:
h2 = 0.47 m
7. LONGITUD DEL RESALTO
L = 6 (h2 - h1)
Reemplazando:
L = 2.40 m
8. PERDIDA DE CARGA
21
3
12
4 hxh
hh
hp
Reemplazando:
hp = 0.46m
9. VOLUMEN DEL RESALTO
BxLx
hh
V
2
21
Reemplazando:
V = 0.556m3
10. GRADIENTE DE VELOCIDAD
V
hpQ
xG
Para una ciudad con temperatura = 20ºC;
= 3114.64
Entonces: G = 1293 s-1
*Se observa que está en el rango 700< G < 1300 S-1
25. 11. TIEMPO DE MEZCLA
Q
V
T
segT 37.2
12. COMPROVACION DE NÚMERO DE FROUDE
1
1
gxh
V
F
sm
d
q
V /77.3
07.0
276.0
1
1
5.4
073.081.9
77.3
x
F
13. COMPROBACIÓN DE: Eo + h3 = h2 + hp
Q = 1.838 Bh3
1.5
Se obtiene: h3 = 0.28m
Luego:
Eo + h3 = h2 + hp
0.65 + 0.28 = 0.47 + 0.46
0.93 = 0.93
DISEÑO DEL DIFUSOR
DATOS DEL DISEÑO:
Caudal de dosificación = 235 lps
Coagulante: sulfato de aluminio Al2 (SO4)3 18H2O
Peso específico = 1000 Kg/m3
PROCEDIMIENTO PARA EL DISEÑO:
1. NUMERO DE ORIFICIOS (N)
B = 0.85 m
d = 0.10m (asumido)
d
B
N
26. Reemplazando: N = 8.5 orificios
2. SECCION DE ORIFICIOS (Ao)
do = 1/2”
4
2
do
Ao
Reemplazando: Ao = 0.00050 m2
3. CAUDAL PROMEDIO DE SOLUCION POR APLICAR (q`)
Q = 235 l/s
Dosis = 30 mg/Lt
C = 1%
C
DQ
q `
Reemplazando: q` = 0.47 l/s
4. VELOCIDAD EN LOS ORIFICIOS (vo)
NAo
q
vo
*
`
Reemplazando: vo = 0.436 m/s
5. VELOCIDAD EN LA TUBERIA (vt)
R = 0.244
R
vo
vt
Reemplazando: vt = 0.95 m/s
6. SECCION DE LA TUBERIA DIFUSORA (At)
vt
q
At
`
Reemplazando: At = 0.0044m2
27. 7. DIAMETRO DE LA TUBERIA DIFUSORA (Dt)
At
Dt
*4
Reemplazando: Dt = 1.0”
Diámetro comercial: Dt = 3”
Teniendo en cuenta que para garantizar una difusión homogénea se debe
cumplir lo siguiente:
42.0
l
o
A
Axn
Donde:
n: indica el número de orificios
Ao: Área de orificios.
At: Área lateral (sección de la tubería)
Si reemplazamos los datos asumidos obtenemos que la relación se cumple:
46.0244.0
00050.0
00013.05.8
x
28. UNIDAD DE FLOCULACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE FLOCULADOR DE PANTALLAS DE FLUJO
VERTICAL
DATOS:
Caudal de diseño : 235 lps
Tiempo total de floculación : 25 minutos
Ancho Util total del floculador : 6.650 metros
Longitud de la unidad : 8.90 metros
Espesor de las pantallas : 0.038 metros
Profundidad del floculador : 4.00 metros
PROCEDIMIENTOS:
1. CÁLCULO DEL VOLUMEN TOTAL DE LA UNIDAD (V)
V = Q*T*60
Donde:
Q: Caudal de diseño: 0.235 m3/s
T: Tiempo Total de Floculación: 25 min
Reemplazando:
V = 353 m3
2. CÁLCULO DEL ANCHO TOTAL DE LA UNIDAD (B)
B = v/(H*L)
Donde:
V = Volumen Total de la Unidad: 353 m3
H = Profundidad del floculador: 4 m
L = Longitud de la unidad: 8.90m
29. Reemplazando:
B = 9.9 m
3. CÁLCULO DEL TIEMPO DEL PRIMER CANAL (T1)
t1 = H*b1*L/(Q*60)
Donde:
t: Tiempo de retención en el caudal (min).
b: ancho del canal: 1.50 m, 1.95m, 3.20 m
L: Longitud de la unidad: 8.90 m
H: Profundidad del floculador: 4 m
Q: Caudal de diseño: 0.235 m3/seg.
Con los valores de “b” correspondientes a cada tramo tenemos:
t(1) = 3.79 min
t(2) = 4.92 min
t(3) = 8.08 min
4. CÁLCULO DEL NÚMERO DE CANALES POR COMPARTIMIENTO (m)
m = 0.045{((b*L*G)/Q)2
*t}1/3
Donde:
b: ancho del canal: 1.50 m, 1.95m, 3.20 m
L: longitud de la unidad: 8.90m
G: gradiente de velocidad 69.5, 46.69, 22.06s-1
.
Q: Caudal de diseño: 0.235 m3
/seg.
T: tiempo de retención del canal: 3.79 min., 4.92 min., 8.08 min.
Si reemplazamos los valores, estos resultan:
m(1) = 16
m(2) = 16
m(3) = 16
30. 5. CÁLCULO DEL ESPACIAMIENTO ENTRE PANTALLAS (a)
a = [L-e(m-1)]/m
Donde:
L: longitud de la unidad: 8.90 m
e: espesor de las pantallas 0.038 m
m: Número de compartimentos: 16; 16; 16.
Reemplazando se obtiene:
a(1) = 0.52 m
a(2) = 0.52 m
a(3) = 0.52 m
6. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD EN LOS CANALES (V1)
V1 = Q/(a*b)
Donde:
Q: Caudal de diseño: 0.235 m3
/seg.
a: espaciamientos entre pantallas: 0.52 m, 0.52 m, 0.52 m
b: ancho del canal: 1.5 m, 1.95 m, 3.20m.
Reemplazando se obtiene:
V1(1) = 0.300 m/s
V1(2) = 0.232 m/s
V1(3) = 0.141 m/s
7. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD EN LOS PASAJES (V2)
V2 = (2/3)*V1
Donde:
V1: velocidad en los canales: 0.300m/s, 0.232 m/s, 0.141 m/s
Reemplazando se obtiene:
31. V2(1) = 0.201m/s
V2(2) = 0.155m/s
V2(3) = 0.094 m/s
8. CÁLCULO DE LA EXTENSIÓN TOTAL DEL CANAL (L)
L = 60*V1*t
Dónde:
V1: velocidad en los canales: 0.300 m/s, 0.232 m/s, 0.141 m/s
t: tiempo de retención del canal: 3.79 min.,4.92 min., 8.08 min.
Reemplazando los valores respectivos se obtiene:
L(1) = 68.40 m
L(2) = 68.43 m
L(3) = 68.35 m
9. CÁLCULO DEL RADIO HIDRÁULICO DEL COMPARTIMIENTO ENTRE
PANTALLAS (RH)
Rh = (a*b1)/(2*(a+b1))
Donde:
a: espaciamiento entre pantallas: 0.54 m, 0.48 m, 0.54 m.
b: ancho del canal: 0.90 m, 1.50 m, 2.10 m.
Reemplazando los valores respectivos se obtiene:
RH(1) = 0.19 m
RH(2) = 0.21 m
RH(3) = 0.22 m
10. CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA CONTINUA ENTRE LOS
CANALES (h1)
h1=[n*V1]/(Rh)2/3
]2*L2
Donde:
n: coeficiente de la fórmula de Manning: 0.012
32. V1: velocidad en los canales: 0.34 m/s, 0.23 m/s, 0.14 m/s
R(H): radio hidráulico del compartimiento de pantallas: 0.169 m, 0.180 m, 0.215
m.
Reemplazando obtenemos:
h1(1) = 0.0093m
h1(2) = 0.0051m
h1(3) = 0.002m
11. CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA EN LAS VUELTAS (H2)
h2=[(m1+1)*V2
1+m1*V2
2]/2g
Donde:
m: número de compartimientos: 16; 16; 16.
V1: velocidad en los canales: 0.300 m/s, 0.232 m/s, 0.141 m/s
V2: velocidad en los pasajes: 0.201 m/s, 0.155m/s, 0.094 m/s
g: gravedad 9.81m/s2
Reemplazando los dados obtenidos anteriormente se tiene:
h2(1) = 0.1114m
h2(2) = 0.0662m
h2(3) = 0.0244m
12. CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA TOTAL EN UN TRAMO (hf)
Hf = h1+h2
Donde:
h1: pérdida de carga en los canales: 0.009m, 0.0051 m, 0.002 m.
h2: pérdida de carga en las vueltas: 0.1114 m, 0.0662 m, 0.0244 m.
Reemplazando valores:
33. Hf(1) = 0.121 m
Hf(2) = 0.071 m
Hf(3) = 0.026 m
13. CÁLCULO DEL VOLUMEN DEL TRAMO DE FLOCULADOR (V)
V = H*b(L-e(m-1))
Donde:
H: profundidad del floculador: 4m
b: ancho del canal: 1.50 m, 1.95 m, 3.20 m.
L: longitud de la unidad: 8.9 m
e: espesor de las pantallas: 0.038 m
m: número de compartimientos: 16; 16; 16.
Reemplazando se obtiene:
V(1) = 50.64m3
V(2) = 65.84m3
V(3) = 108.04m3
14. CÁLCULO DE LA COMPROBACIÓN DE LA GRADIENTE DE
VELOCIDAD EN LOS CANALES
G1 = (γ*q*hf/(V*μ))0.5
Donde:
γ = 1000 Kg/m3
μ = 0.000117Kg.s/m2
Hf : pérdida de carga total en el tramo: 0.121 m, 0.071 m, 0.026 m.
Q : Caudal de diseño: 0.235 m3
/seg.
Reemplazando se obtiene:
G1(1) = 69.49 s-1
G1(2) = 46.69 s-1
G1(3) = 22.06 s-1
34. 15. CÁLCULO DE LA COMPROBACIÓN DEL GRADIENTE DE
VELOCIDAD TOTAL EN EL CANAL VERTICAL (G2)
G2 = (γ/μ)1/2
*(1/2g) 1/2
*(f/4Rh) 1/2
*V1
3/2
Donde:
γ = 1000 Kg/m3
μ = 0.000117Kg.s/m2
f : Coeficiente de Darcy – Weisbach: 0.03
R(H): radio hidráulico del compartimiento de pantallas: 0.19 m, 0.21 m, 0.22 m.
RH(1) = 0.19 m
RH(2) = 0.21 m
RH(3) = 0.22 m
V1: velocidad en los canales: 0.301 m/s, 0.232 m/s, 0.141 m/s
Reemplazando datos se obtiene:
G2(1) = 69.49s-1
G2(2) = 46.69s-1
G2(3) = 22.06s-1
CALCULO DEL CANAL DE TRANSICION DEL CANAL DE MEZCLA RAPIDA
AL FLOCULADOR
DATOS:
Caudal de diseño : 0.235 m3
/s
Ancho del canal : 0.85 m
Altura después del resalto : 0.47 m
DIMENSIONES DEL CANAL
A = B x h
B = 0.85 m
h = 0.47 m (altura después del resalto)
A = 0.319 m2
35. CÁLCULO DEL RADIO HIDRÁULICO:
Perímetro mojado
mP
BhP
m
m
68.110.129.02
2
Radio hidráulico
m
P
A
R
m
H 190.0
68.1
319.0
Velocidad
m
A
Q
V 502.0
319.0
160.0
Comprobando la gradiente en el canal
5.1
1
5.05.0
42
1
V
R
f
g
G
H
Donde:
γ = 1000 Kg/m3
μ = 0.000117Kg.s/m2
g = 9.81m/s2
f = 0.03
Rh = 0.190 m
V = 0.502 m/s
Reemplazando
G = 46.60 s-1
Dimensiones del canal de interconexión
Ancho del canal : 1.20m
Longitud del canal : 2.00 m
36. UNIDAD DE DECANTACION
PARÁMETROS DE DISEÑO
Caudal de Diseño 235 lps
Temperatura Asumida 15 ºC
Viscosidad del Agua 0.01 cm2
/s
Relacion
2920
Numero de unidades 4 unid
ZONA DE DECANTACIÓN:
1. Distancia perpendicular entre placas ( d )
Separación entre placas horizontales ( e ) 0.12 m
Espesor de las placas – vinilo ( e´) 0.06 cm
60 º
– e' = 10.3 cm
2. Longitud util de las placas (lu)
Longitud del módulo de placas 1.20 m
lu = l –
3. Longitud relativa de las placas ( L )
L = lu/d = 11
4. Factor de calculo ( f )
37. Modulo de eficiencia de las placas ( s ) 1
51.5
cos
s
Lsensen
f
5. Area superficial de la unidad ( As )
Caudal de diseño del decantador ( Q ) 0.059 m3/s
Velocidad de sedimentación ( VS) * 3.550E-04 m/s
(*) El dato de velocidad de sedimentación asumido corresponde al que se
obtuvo en el laboratorio : “Parámetros de Decantación – Velocidad Optima de
Sedimentación”, del curso Tratamiento de Aguas I
s
s
Vf
Q
A
= 30.04 m2
6. Número de canales formados por las placas ( N )
Ancho total de la Zona de decantación ( B ) 4.80m
canales
dB
senA
N s
52
7. Longitud Total del decantador ( LT )
sen
e1NdN
coslL
'
T
= 7.0 m
8. Velocidad media del flujo ( V0 )
senA
Q
V
s
0
= 0.2 cm/s
9. Radio hidráulico del módulo de placas ( RH )
38. Ancho del modulo de placas ( b ) 2.40m
db2
db
RH
= 4.95 m
10.Numero de Reynolds ( NR )
0H
R
VR4
N = 392.51 < 500
11.Velocidad Longitudinal Máxima ( V0' )
s
5.0
R'
0 V
8
N
V
= 0.00311 m/s = 0.313 cm/s > V0 = 0.2 cm/s
ZONA DE ENTRADA
1. Caudal de diseño ( Q )
Caudal de operación ( Q ) 0.059m3/s
0885.05.1¨ QQ
2. Area total de orificios ( AT )
Velocidad lateral en los orificios ( VL ) 0.259m/s
2
'
259.0 m
V
Q
A
L
T
3. Número de orificios en el canal lateral ( N )
Longitud del canal ( LT ) 7 m
Separación entre orificios (a ) 0.60m
39. orificios
a
DL
N 12
1
)2(
4. Area de cada orificio ( AL )
2
02.0 m
N
A
A T
L
5. Diámetro de cada Orificio ( d )
adaspumm
A
d L
lg61596.0
4
50.0
6. Caudal por orificio (q0)
sm
N
Q
q C
/0033.0 3
0
7. Sección en el extremo final del canal ( AF )
Altura minima del canal ( h ) 0.70 m
Ancho de canal ( B ) 0.70 m
2
49.0 mhBAF
8. Caudal al final del canal ( QF )
smqQF /0065.02 3
0
9. Velocidad en el extremo final del canal ( VF )
s
m
F
F
F
A
Q
V 0067.0
10.Sección inicial del canal ( AC )
40. Altura máxima del canal ( H ) 1.80 m
2
26.1 mHBAC
11.Velocidad en el inicio del canal ( VF )
s
m
C
C
C
A
Q
V 0311.0
12.Coeficiente de pérdida de carga total en el primer orificio del canal (0)
Coeficiente ( ) 0.7
Coeficiente ( ) 1.67
7708.11
2
0
L
C
V
V
13.Coeficiente de pérdida de carga total en el último orificio del canal (u)
7033.11
2
L
C
u
V
V
14.Velocidad real en el primer orificio
Para el cálculo de las velocidades reales en cada uno de los orificios del
canal central se utiliza las siguientes relaciones:
C
C
C
A
Q
V
311.0
1
1
1
L
C
L
A
Q
V
41. 15.Calculo del error entre las velocidades reales del primer y último
orificio
Para este calculo ver Cuadro: Comprobación de la desviación del
caudal en el canal de distribución a los decantadores
%88.1%
1
21
L
LL
V
VV
16.Radio Hidráulico entre orificios ( RH )
mpu
d
RH 04.0lg1
4
17.Gradiente de velocidad en los orificios ( G )
Coeficiente ( f ) 0.015
150.1
50.050.0
9.11
42
1
sV
R
f
g
G L
H
< 20 s-1
CANAL DE REPARTICIÓN DEL AGUA FLOCULADA
1. Caudal de ingreso a cada decantador ( q )
Caudal de diseño ( Q ) 0.235 m3/s
Nº de decantadores ( N ) 4 und
s
m
N
Q
q
3
0587.0
2. Sección final del canal de agua floculada( AF )
Ancho del canal ( B ) 0.85 m
Altura mínima ( h ) 0.60 m
2
51.0 mhBAF
42. 3. Velocidad en la sección final del canal ( VF )
s
m
F
F
A
q
V 1649.0
4. Sección inicial del canal ( AI )
2
49.0 m
V
Q
A
F
I
5. Altura inicial del canal ( H )
m
B
A
H I
70.0
6. Área de la sección útil de la compuerta
Velocidad en los laterales ( VL ) 0.28 m/s
2
20.0 m
V
q
A
L
L
7. Ancho de la compuerta (b )
Altura de la compuerta ( h ) 0.35 m
m
h
A
b L
5.0
8. Coeficiente de pérdida de carga en las compuertas (β1 )
Coeficiente ( ) 0.7
Coeficiente ( ) 1.67
848.11
2
0
L
C
V
V
9. Velocidad real en las compuertas
Para el cálculo de las velocidades reales en las compuertas se utiliza las
siguientes relaciones:
43. C
C
C
A
Q
V sm
A
Q
V
L
C
L /28.0
11
1
sm
A
Q
V
L
C
L /28.0
11
2
10.Calculo del error entre las velocidades reales de la primer y última
compuerta
Para este cálculo ver Cuadro: Comprobación de la desviación del
caudal en el canal de distribución de agua floculada.
%00.0%
1
21
L
LL
V
VV
11.Perdida de carga en las compuertas ( hf )
m
g
V
h L
f 006.0
2
2
12.Radio hidráulico en las compuertas laterales( RH )
ba2
ba
RH
= 0.12 m
13.Gradiente de velocidad en las compuertas ( G )
Coeficiente ( f ) 0.015
150.1
50.050.0
76.13
42
1
sV
R
f
g
G L
H
44. ZONA DE LODOS – COLECTOR MÚLTIPLE DE TOLVAS SEPARADAS
1. Longitud de la base de la tolva ( l )
Longitud del decantador ( LT ) 7 m
Nº de tolvas por modulo ( N) 3 und
m
N
L
l T
33.2
2. Sección Máxima de la tolva ( A )
Ancho del modulo de decantación ( b ) 2.40 m
2
59.5. mNlbA
3. Capacidad de la tolva de almacenamiento de lodos ( VT )
3
3
1
28.11 mNHAVT
4. Frecuencia de descarga ( F )
Caudal de Lodos producidos( QL ) 0.0587 l/s
dia
Q
V
F
L
T
812.2
4.86
5. Diámetro de los orificios de descarga ( d )
Velocidad de arrastre ( Va ) 1 m/s
Carga Hidráulica ( H ) 4.81 m
Separación entre orificios de descarga ( X ) 2.33 m
lg615.0
162.1
5.0
puM
V
H
x
d
a
6. Diámetro de la tubería de descarga ( D )
Relación de velocidades ( R ) 0.4
45. lg411.0 pu
N
R
d
D
7. Sección del colector ( AC )
2
2
40.0
4
m
D
AC
8. Caudal de descarga de lodo ( Q )
Coeficiente de descarga ( CD ) 0.65
smHgACQ CD /17.12 3
9. Tiempo de Vaciado ( T )
s
Q
V
T T
09.17
ZONA DE RECOLECCION DE AGUA DECANTADA
1. Caudal en cada unidad ( Q )
Caudal de cada decantador ( Q ) 29.37 m3/s
Número de decantadores ( N ) 4 unid
2. Longitud de la tubería de recolección ( LV )
Tasa de diseño de la tubería ( q ) 1.4 l/s/m
m
q
Q
LV 98.20
46. 3. Número de tubos en cada unidad ( N1 )
Ancho total por módulo en una unidad ( b ) : 2.40m
unid
b
L
N V
9
2
1 Cada módulo contará con 9 unid. de 2.40m
4. Caudal correspondiente a cada tubería ( qV )
lps
N
Q
qV 04.2
2 1
5. Diámetro de la tubería ( D )
mmqD V 7.142
40.0
6. Distancia del extremo del decantador a la tubería ( X )
Longitud total del decantador ( LT ) 7 m
Distancia entre tuberias ( d ) 1.30 m
m
dNL
X T
70.0
2
11
7. Diámetro del orificio ( D0 )
Relación de velocidades ( R ) ½”
Número de orificios ( n ) 18 orificios
Diámetro del orificio ( Фo ) 1/2 pulg
Diámetro de tub. de recolección ( Ф ) 4 pulg
Entonces : 15.0
A
A
n 0
15.01406.0
47. UNIDAD DE FILTRACION RÁPIDA
FILTROS RÁPIDOS DE TASA DECLINANTE Y LAVADO MUTUO
DATOS:
Área de cada filtro (AF)
Caudal de diseño (QD) = 0,235 m3/s
Velocidad de lavado ascensional (VA) = 1 m/min
AF= 14.10 m2
Datos Cantidad Unidad Criterios Cálculos Resultados Unidad
Caudal de
diseño
Q= 0.235 m3/s AF=Q*60/VA 14.10
Área de cada
Filtro
m2
Velocidad de
Filtración
Promedio
VF= 2.4 m3/m2/d AT=Q*86400/VF 86.4
Área Total de
Filtros
m2
N=AT/AF 6
Numero de
Filtros
Unidad
Longitud
Decantador
L= 12.63 m B=AF/b 3.9
B (múltiplo
de 30 cm)
m
Velocidad
Ascencional
de Lavado
VA= 1 m/min 3.6
Ancho de
cada filtro
m
Área total de los filtros (AT)
Velocidad de filtración promedio (VF) = 2.4 m3
/m2
/d
AT= 0.097 m2
Número de filtros (N)
N= 6
A
D
V
Q
AF
F
D
V
Q
AT
AF
AT
N
48. Tamaño efectivo de la arena (D10)= 0,56 mm.
D90antracita :diámetro grueso
D90antracita = 1,78 mm.
D10antracita :diámetro efectivo
D10antracita = 0,84 mm.
D60antracita = 1,34 mm.
Coeficiente de Uniformidad de la arena y de la antracita (Cu)
D60arena = 0,83 mm. Cu arena = 1.51
D10arena = 0.55 mm. Cu antracita = 1.60
diámetro equivalente de la capa mas fina (De)
diámetro mas fino de la capa de arena(d1) = 0,42 mm.
diámetro mas grueso de la capa de arena(d2) = 0,50 mm.
De = 0,458 mm.
Número de Galileo para la capa mas fina de la arena (Ga)
arenaantracita DD 1090 *3
2
90
10
antracita
antracita
D
D
antracitaantracita DD 1060 *5.1
5.1uC
10
60
D
D
C u
21 *ddDe
2
3
*
)(**
ug
pppD
G asae
a
49. peso específico del agua (Pa) = 1000 kg/m3
peso específico de la arena (Ps) = 2650 kg/m3
viscosidad para 20ºc (u) = 0,000111 kg-s/m2
aceleración de la gravedad (g)= 9,81 m/s2
Ga = 1905.29
Número de Reynolds modificado (Re)
μ = 1,004E-06 m2
/s
Re = 11.29
Coeficiente de esferecidad (Ce) = 0,8 del ábaco i = 0,68
fracción del lecho filtrante que ocupa = 0,0382 0,136
la capa 1 o capa más fina (Xi)
CUADRO 1: CALCULO DE LA EXPANSION DE LA ARENA (Ce=0.80)
di min di max De Xi Ga Re ei Xi/(1-ei)
1.41 1.68 1.539 0.0445 49769.30 22.501 0.43 0.07866
1.19 1.41 1.295 0.0739 29670.04 18.938 0.47 0.13998
1.00 1.19 1.091 0.1000 17721.05 15.948 0.51 0.20489
0.84 1.00 0.917 0.1625 10509.64 13.399 0.55 0.36468
0.71 0.84 0.772 0.2799 6287.46 11.290 0.60 0.69582
0.59 0.71 0.647 0.1891 3701.13 9.462 0.64 0.53038
0.50 0.59 0.543 0.1102 2187.27 7.941 0.69 0.35452
0.42 0.50 0.458 0.0402 1313.71 6.700 0.73 0.15043
CUADRO 2 : CALCULO DE LA EXPANSION DE LA ANTRACITA(Ce=0.70)
di min di max De Xi Ga Re ei Xi/(1-ei)
2 2.36 2.172556 0.000 42419.74 31.763 0.527510 0.00000
1.68 2.00 1.83303 0.143 25477.92 26.799 0.568099 0.33209
1.41 1.68 1.539091 0.195 15081.61 22.501 0.611524 0.50000
1.19 1.41 1.295338 0.187 8990.92 18.938 0.655481 0.55118
1.00 1.19 1.090871 0.166 5370.01 15.948 0.699675 0.55400
0.84 1.00 0.916515 0.211 3184.74 13.399 0.743999 0.81192
0.71 0.84 0.772269 0.098 1905.29 11.290 0.786130 0.46429
eA
e
DV
R
*
i
Xi
1
50. Del cuadro 1 se obtiene :
e = 0,55
2,2343
e : porosidad expandida media
de la capa de arena
Del cuadro 2 se obtiene :
e´ = 0,581
2,3894
e´ : porosidad expandida media
de la capa de antracita
Porcentaje de expansión promedio de la arena (E)
Porosidad de la arena limpia (e0) = 0,42 E = 29.50%
Porcentaje de expansión promedio de la antracita (E´)
Porosidad de la antracita limpia (e´0) = 0,45 E´ = 30.30%
Altura del lecho filtrante expandido (Le) L`:espesor de la antracita
L: espesor de la arena
L= 0,3 m.
L´= 0,5 m.
Le = 1.04 m. LT= 0,8
Caudal que recolecta cada canaleta (Qc)
# de canaletas de recolección de agua de lavado (N3) = 2
Qc = 9.1650 m3
/min
Ancho de las canaletas de lavado (W)
W = 0,51 m.
i
X i
1
i
X
e
i
1
1
1
´1
´
i
X i
´1
´
1
1´
i
X
e
i
e
ee
E
1
0
´1
´´
´ 0
e
ee
E
3
*3.1
N
Q
Q D
c
23
0*5.82 h
Q
W c
´)1´*()1(* ELELLe
51. altura útil de las canaletas de = 0,3 m
lavado (h0)
Altura total de la canaleta de lavado más losa de fondo (H)
H = 0,64 m.
Distancia del borde de la canaleta de lavado a la superficie del medio filtrante
estático (H4)
Hex = Le-LT = 1.17-0.90 = 0.27m
h1`= 0.15 (distancia de la base de canal de lavado a
lecho expandido)
H4 = 0.97 m.
Altura del borde de la canaleta relativa al fondo del filtro (Hc)
Hc = 2,70 m
altura del falso fondo (H1) = 0,5 m
altura drenaje más la grava (H2) = 0,52 m
altura del lecho filtrante (H3) = 0,9 m
Pérdida de carga en la arena durante el lavado (hF)
densidad de la arena (ps) = 2,65 gr/cm3
densidad del agua (pa) = 1,00 gr/cm3
hF = 0,2871 m
espesor de la capa de arena (L) = 0,3 m
porosidad de la arena (e0) = 0,42
Pérdida de carga en la antracita durante el lavado (h´F)
densidad de la antracita (pant) = 1.70 gr/cm3
h´F = 0,1365 m
espesor de la capa de antracita (L´) = 0,5 m
porosidad de la antracita (e´0) = 0,45
10.0*5.1 0 hH
4321 HHHHHc
Lppeh asF *)(*)1( 0
`14 hHexHH
52. Pérdida de carga total en el lecho filtrante durante el lavado (hF1)
hF1 = 0,424 m
# de viguetas del drenaje N1
ancho de cada filtro (B) = 3.92 m.
ancho de cada vigueta (b) = 0,3 m. N1 = 13
# de orificios de cada vigueta en cada
filtro N2
espaciamiento entre orificios (x) = 0,1 m N2 = 51.9
longitud de cada vigueta ( c ) = 0.33 m N2 = 62
# total de orificios en el drenaje de una unidad NT
NT = 862
Caudal de lavado por orificio (q0)
q0 = 2.72495E-04
Área de los orificios del drenaje (A0)
A0 = 0.000285000 m2
.
diámetro de los orificios del drenaje (d0) = 0,01905
Pérdida de carga en los orificios del drenaje durante el
retrolavado hF2
coeficiente de descarga de los orificios (cd) = 0,65
aceleración de la gravedad (g)= 9,81 m/s2
hF2 = 0,11 m.
Sección transversal del falso fondo AFF
altura del falso fondo (H1) = 0,4 m.
AFF = 1.32 m2
Velocidad en el falso fondo durante el retrolavado VFF
b
B
N 1
4
* 2
0
0
d
A
x
c
N
*2
2
21 * NNNT
T
D
N
Q
q 0
2
0
2
0
2
)*(*2 Acg
q
h
d
F
cHAFF *1
53. VFF = 0,178 m/s
Pérdida de carga en el falso fondo (hF3)
coeficiente de pérdida de carga = 1 hF3 =0.0016150m
en el falso fondo (k)
Pérdida de carga en la compuerta de salida durante el retrolavado hF4
velocidad en la compuerta = 1.50 m/s
de salida (Vc2)
hF4 = 0.1150 m.
Altura de agua sobre las canaletas de recolección hF5
longitud de canaleta de = 3.3 m.
lavado ( c )
hF5 = 0.05 m.
Pérdida de carga total durante el retrolavado hf lavado
hf lavado = 0.424 m.
Altura del vertedero que controla la hidráulica del lavado Hv
Hc= 2,70 m.
Hv = 3.400 m.
54321 hhhhhhFlavado
lavadoFcv hHH
AFF
Q
VFF D
g
Vk
h c
F
*2
* 2
2
4
3
2
3
5 )
**2*84.1
*3.1
(
CN
Q
h D
F
g
VFFk
hF
*2
* 2
3
54. CUADRO 3: CÁLCULO DE SUMATORIA (XI/(DI
2
) PARA CAPA DE ARENA
di min di max dmin*dmax(cm2) Xi Xi/dmin*dmax
1.41 1.68 0,0021 0.0445 0.018770052
1.19 1.41 0,0030 0.0739 0.0440208
1.00 1.19 0,0042 0.1000 0.084002101
0.84 1.00 0,0060 0.1625 0.193407738
0.71 0.84 0,0084 0.2799 0.469253018
0.59 0.71 0,0119 0.1891 0.451330867
0.50 0.59 0,0168 0.1102 0.373432203
0.42 0.50 0,0237 0.0402 0.19125
1.82547
CUADRO 4: CÁLCULO DE SUMATORIA (XI/(DI
2
) PARA CAPA DE ANTRACITA
di min di max dmin*dmax(cm2) Xi Xi/dmin*dmax
2.00 2.36 0,0060 0.000 0.0000000
1.68 2.00 0,0084 0.143 0.0425000
1.41 1.68 0,0119 0.195 0.0823202
1.19 1.41 0,0168 0.187 0.1116872
1.00 1.19 0,0237 0.166 0.1396639
0.84 1.00 0,0334 0.211 0.2513095
0.71 0.84 0.772269383 0.098 0.163480885
79.09
PERDIDA DE CARGA EN EL MEDIO FILTRANTE
Pérdida de carga inicial en la capa de arena en función de la velocidad de
filtración Hf1
coeficiente de esfericidad (Ce) = 0,8
1.82547
viscosidad (v´) = 0,001 cm/s
Hf1 = 6.880E-04 VF m.
Pérdida de carga inicial en la capa de antracita en función de la velocidad
de filtración Hf2
2
i
i
d
X
2
i
i
d
X
2
i
i
d
X
F
i
i
e
f VL
d
x
ce
e
g
v
H
***
1
*
)1(
*
*180
223
0
2
0
´
1
55. coeficiente de esfericidad (Ce) = 0,7
79.09
viscosidad (v´) = 0,001 cm/s
Hf2 = 4.130E-04 VF m.
PERDIDA DE CARGA EN EL DRENAJE
Caudal por orificio del drenaje durante el proceso de filtración en función de la
velocidad de filtración q0
q0 = 1.740E-07 VF m3
/s
Pérdida de carga inicial en función de la velocidad de filtración Hf3
Hf3 = 4.497E-08 VF
2
m.
Sección de la compuerta de entrada Ac1
Velocidad en la compuerta de entrada (Vc1) = 0,83 m/s
Ac1 = 0.0477 M2
Diámetro de la compuerta de entrada (D) = 9.70 pulg.
Diámetro comercial = 12 pulg.
Área circular = 4/* 2
DAc = 0.073 m2
Pérdida de carga en la compuerta de entrada
2
i
i
d
X
F
i
i
e
f VL
d
x
ce
e
g
v
H
´**
´
´
*
´
1
*
´
)´1(
*
*180
223
0
2
0
´
2
T
FF
N
AV
q
*86400
*
0
gAc
q
H
d
f
***2 2
0
2
2
0
3
c
D
c
VN
Q
A
*
*3.1
1
g
Vk
H C
f
*2
* 2
1
4
4*1CA
D
56. Hf4 =
Pérdida de Carga en
compuerta de Entrada
más drenaje
1,85E-07
HF= 5.0215E-07
VF
2
VF
2
m.
m
Donde:
Sección de la compuerta de salida Ac2
N : número de filtros
qc = 0,04 m3/s
Vc = 0.47 m/s
Ac2 = 0.0455 m2
Velocidad en la compuerta de salida en función de la velocidad de
filtración Vc
Vc = 1,07E-03 VF m/s
PERDIDA DE CARGA EN EL VERTEDERO DE CONTROL O SALIDA
longitud de cresta del vertedero = 1
a lo ancho (L)
hf7 = 0,20 m.
Carga hidráulica disponible para el proceso HT
HT = 0.0000005471197 VF^2+0.001101 VF+0.25
c
c
c
V
q
A
*5.1
2
N
Q
q D
c
2*86400
*
c
FF
c
A
VA
V
FT HH
3
2
7 )
*84.1
(
L
Q
h D
f
57. UNIDAD DE DESINFECCION
CALCULO DE ALMACENAMIENTO DE CLORO
1. Datos básicos de diseño :
Caudal Q = 235 lps
Dosis Máxima DM = 30 mg/lt
Dosis Mínima Dm = 6 mg/lt
Presentación del cloro Cilindro de 75 Kg.
2 Dosis promedio (D) :
De la relación :
2
minmax DD
D
D = 18 mg/lt
3. Peso de cloro (W) :
Consideraciones :
Caudal Q = 235 lps
Tiempo de almacenamiento T = 90 días
De la relación : TQDW W = 32892 Kg
4. Número de cilindros (N) :
Consideraciones :
a. Peso del cilindro P = 75Kg
De la relación :
P
W
N N = 34 cilindros
5. Área de ocupada por cilindros (AT) :
Consideraciones :
Area neta ocupada por cilindro AC = 0.06 m2
Factor de área ocupada f = 1.25
58. De la relación : CT ANfA AT = 3.16 m2
CALCULO DE ESTACIÓN DE CLORACIÓN
1. Datos básicos de diseño:
Caudal Q = 235 lps
Dosis Máxima DM = 30 mg/lt
Concentración C = 1.5 mg/lt
N° de cilindros 3 unidades
Desinfectante Cloro Gas
2. Caudal mínimo de agua para eyector (q) :
De la relación:
C
DQ
q
q = 2.03E-04 lps
3. Capacidad requerida del equipo (W) :
De la relación: DMQW W = 180 mg/s
W = 648 g/hr
4. Capacidad máxima y mínima del clorador:
Consideraciones:
Del CATALOGO
Entonces:
Capacidad máxima
WMax. = 1400 g/h = 388.89 mg/s
Capacidad mínima
20
MaxW
MínW WMín. = 19.44 mg/s
59. 5. Área de tubería de alimentación de agua (A) :
Consideraciones:
Velocidad de transito V = 1.10
m/s
De la relación : V
q
A A 5.2E+00 m2
6. Diámetro de tubería de alimentación ( ) :
Consideraciones:
Velocidad de transito V = 0.9 m/s
De la relación:
5.0
A4
= 2.579 m
Aprox. = 101 1/2 pul
g.
Equiv. = ½”pul
7. Pérdida de carga por fricción ( Ho ) :
Consideraciones:
Longitud de tubería de alimentación L = 27.0 m
Coeficiente de fricción f = 0.03
De la relación:
g2
LV
fHo
2
Ho = 4.00 m
8. Pérdida de cargas menores ( Hm ) :
Consideraciones:
Coef. total de pérdida de carga por acces. = 8.70
9 Codos KCodo = 0.40
60. 4 Tee KTee = 0.25
2 Válvulas de Compuerta KV = 0.30
1 Filtro Yee KF = 3.50
De la relación:
g2
V
KHm
2
Hm = 0.54 m
9. Carga dinámica total ( H ) :
Consideraciones:
Presión requerida por eyector h = 30 m
De la relación: HmHohH H = 34.54 m
10.Potencia de la bomba ( P ) :
Consideraciones:
Peso específico del agua = 1000 kg/m3
Eficiencia E = 85 %
De la relación:
E
Hq
P
75
P = 0.0766 HP
Pcomercial= 0.50 HP
11.Volumen de tanque de contacto cloro ( VTC ) :
Consideraciones:
Tiempo de contacto t = 30 min.
De la relación: tQVTC VTC = 297 m3
61. 12.Dimensionamiento de cámara de contacto :
Longitud de cámara de contacto
Consideraciones:
Ancho por cámara b = 2.50 m
Altura h = 2.50 m
De la relación:
bh
V
L TC
T LT = 47.52 m
13.Número de cámaras de contacto
Consideraciones:
Longitud de batería de filtro L = 12.80 m
De la relación:
L
L
N T
N = 4 cámaras
CALCULO DE ALMACENAMIENTO DE HIPOCLORITO CALCIO
1. Datos básicos de diseño :
Caudal Q = 235 lps
Dosis Máxima DM = 4.3 mg/lt
Dosis Mínima Dm = 1.4 mg/lt
2. Dosis promedio (D) :
De la relación:
2
minmax DD
D
D = 2.85 mg/l
62. 3. Peso de hipoclorito de calcio (w) :
Consideraciones:
Caudal Q = 235 lps
Tiempo de almacenamiento T = 10 días
De la relación: TQDW W = 669.75 Kg
4. Número de tambores (N) :
Consideraciones:
Peso del tambor P = 50 Kg
De la relación:
P
W
N N = 13.4 tambores
5. Área de ocupada por tambores (AT) :
Consideraciones:
Área neta ocupada por tambor AC = 0.16 m2
Factor de área ocupada f = 1.30
De la relación : CT ANfA AT = 1.87 m2
SISTEMA DE EMERGENCIA PARA CLORACIÓN CON HIPOCLORITO DE
CALCIO
1. Caudal de dilución (q) :
Consideraciones:
Concentración: C = 5 %
De la relación:
C
DQ
q
q = 0.0134 lps
q = 1.161 l/día
63. 2. Volumen de Tanque de Solución (V) :
Consideraciones:
Tiempo de almac. del dosificación To = 12 hr
De la relación: ToqV V = 0.6968 m3
.
3. Consumo de reactivo (P)
De la relación: DQP
P = 67.21 kg/día
4. Consumo por tanque de solución (Po)
De la relación:
24
PTo
Po Po = 33.61 kg
5. Caudal máximo de dosificación (qMáx)
De la relación:
C
DQ
q M
Máx qMáx = 0.0134 lps
qMáx = 1.161 l/día
6. Caudal mínimo de dosificación (qMín)
De la relación:
C
DQ
q m
Mín qMín = 0.235 lps
qMín = 235 l/día
7. Dimensionamiento
Consideraciones:
Sección cuadra, L = 0.70 m A = 0.50 m2
De la relación:
A
V
h h = 1.39m
64. DISEÑO DE SISTEMA DE DOSIFICACIÓN DE CLORO
1. Consideraciones :
Caudal mínimo del eyector q = 0.0002014 lps
Diámetro del difusor = 1/2pulg.
Número de orificios n = 10
Diámetro del orificio o = 5 mm
cumple mayor a 3 mm
2. Espaciamiento :
Siendo:
Ancho de compartimiento de B = 1.25 m
cámara de contacto
De la relación:
1n
nB
e
se obtiene e = 0.12m
Se observa que guarda la recomendación de ser menor a 10 cm, por lo
cual validamos el cálculo.
3. Comprobación :
Área del difusor AC = 0.002027 m2
Área del orificio Ao = 0.000032 m2
De la relación: 42.0
A
Ao
n
C
se obtiene 0.16 < 0.42 correcto.
Se observa que el valor obtenido es inferior al 0.42, recomendado para
garantizar una dosificación uniforme
65. DISEÑO DE SISTEMA DE DOSIFICACIÓN DE HIPOCLORITO
1. Consideraciones :
Diámetro del difusor = 0.051m.
Número de orificios n = 24
Diámetro del orificio o = 0.064m.
cumple mayor a 3 mm
2. Espaciamiento :
Siendo:
Ancho de compartimiento de B = 1.25 m
cámara de contacto
De la relación:
1n
nB
e
se obtiene e = 0.12m
3. Comprobación :
Área del difusor AC = 0.002027 m2
Área del orificio Ao = 0.000032 m2
De la relación: 42.0
A
Ao
n
C
se obtiene 0.016 < 0.42 correcto.
Se observa que el valor obtenido es inferior al 0.42, recomendado para
garantizar una dosificación uniforme