1) El documento trata sobre el cálculo de cortocircuitos en redes eléctricas, incluyendo métodos, modelos y parámetros para realizar dichos cálculos.
2) Se describen conceptos como métodos de superposición, fuente equivalente de tensión, componentes simétricas y corrientes de cortocircuito en el tiempo.
3) También incluye aplicaciones del cálculo de cortocircuitos en el planeamiento y operación de redes eléctricas.
Una estrategia de seguridad en la nube alineada al NIST
Cálculo de cortocircuitos en sistemas de potencia
1. 1
1
DIgSILENT
Cálculo de Cortocircuitos
2
Contenido
1 Terminología Básica
2 Método de superposición
3 Método de la fuente equivalente de tensión
4 Corrientes de cortocircuitos en el transcurso del tiempo
5 Ejemplo: puesta a tierra en redes de distribución.
2. 2
3
Cálculo de cortocircuito
Operación de la red
Cálculo de CC on-line
Planeamiento de la Red
Métodos simplificados
(IEC, ANSI, ...)
Conjunto reducido de datos
Método completo,
Conjunto completo de datos
Método 1:
Fuente equivalente de
tensión en el lugar de la
falla.
Metodo 2.1:
Método de
superposición
Method 2.2:
Solución Ec.
diferenciales
I inicial de CC
I”SC (Ikss)
ip Ib Ith
κ µ m, n
I"k, Uk
i
ik(t)
4
Aplicación en el planeamiento de redes
- Nivel de C.C. de las subestaciones existentes
- Elección y ajuste de las protecciones
- Dimensionamiento de las mallas de tierra
- Capacidad térmica de cables.
- Verificación de suficiente nivel de cortocircuito en
determinados puntos de carga
- Problemas de inducción producidos por fallas
asimétricas
Aplicaciones en la operación de la red
- Verificación de los límites de CC. en caso de
reconfiguración
- Localización de fallas basadas en la impedancia de
falla.
- Clarificación de las operación fallida de protecciones.
4. 4
7
CC. Cercano al generador
Model of the Synchronous Machine
xd-x'd
S
x'd-x"d x"d
E' E"E
∞ t
8
Magnitudes importantes en el cálculo de CC.
ip Corriente de pico
idc Offset de continua de la corriente de cc.
Ik" Componente AC de la Corriente Inicial de CC (sub-
transitoria).
Ik‘ Componente AC de la Corriente Transitoria de CC.
Ik Componente AC de la Corriente Permanente
(estado estacionario) de CC.
Tambien de importancia:
Sk" Potencia Aparente Inicial de CC.
knk "IU3"S ⋅⋅=
5. 5
9
Componentes simétricas: principio
Im
Re
1 = a3
a2
a
120°
120°
120°
I1R
ωt
I1S
I1T
I1R
ωt
I1T
I1S
I1R
ωt
I1T
I1S
Pos. Sequence
System ‘1’
Neg. Sequence
System ‘2’
Zero Sequence
System ‘0’
2
3
j
2
1
a +−=
2
3
j
2
1
a2
−−=
0aa1 2
=++
10
⋅
=
2
1
0
2
2
1
1
111
I
I
I
aa
aa
I
I
I
T
S
R
⋅
⋅=
T
S
R
I
I
I
aa
aa
I
I
I
2
2
2
1
0
1
1
111
3
1
Componentes simétricas - Transformación
210R IIII ++=
21
2
0S IaIaII ⋅+⋅+=
2
2
10T IaIaII ⋅+⋅+=
012 →→→→ RST
RST →→→→ 012
( )TSR0 III
3
1
I ++=
( )T
2
SR1 IaIaI
3
1
I ⋅+⋅+=
( )TS
2
R2 IaIaI
3
1
I ⋅+⋅+=
6. 6
11
Componentes simétricas: medición de Z
Secuencia Positiva
Sistema ‘1’
Secuencia Negativa
Sistema ‘2’
Secuencia Cero
Sistema ‘0’
12
Clasificación de los cortocircuitos
3-phase S/C
1
2
0
L1
L2
L3
ZA1
ZA2
ZA0
ZB1
ZB2
ZB0
~3
nU
c ⋅
1I
7. 7
13
2-phase S/C
(no Earth Contact)
Clasificación de los cortocircuitos
1
2
0
L1
L2
L3
ZA1
ZA2
ZA0
ZB1
ZB2
ZB0
~3
U
c n
⋅ 1I
2I
14
2-phase S/C
(incl. Earth Contact)
Clasificación de los cortocircuitos
1
2
0
L1
L2
L3
ZA1
ZA2
ZA0
ZB1
ZB2
ZB0
~3
nU
c ⋅
1I
2I 0I
9. 9
17
Modelo de líneas aéreas / cables
1
2
0
RL1 XL1
RL2 XL2
RL0 XL0
CL0/2 CL0/2
Parameters and Calculation
RL1, XL1 de acuerdo a la geometría/conductores y a
los datos del fabricante
1L2L ZZ =
RL0, XL0 de acuerdo a la geometría/conductores y
bajo la consideración de posibles acoplamientos con
caminos paralelos de materiales conductores
materials
Coeficiente de temperatura de la resisitencia
Valor mínimo de CC:
( )[ ] 20,LeL RC201R ⋅°−ϑ⋅α+=
18
Modelo Transformador de 2 arrollamientos
Parámetros:
rT
2
HV,rT
kr1HV,T
S
U
uZ ⋅=
rT
2
HV,rT
Rr1HV,T
S
U
uR ⋅=
1HV,T2HV,T ZZ =
1
2
0
RT,HV1 XT,HV1
RT,HV2 XT,HV2
3ZE1 3ZE2
ZT0
10. 10
19
Modelo transformador de 3 arrollamientos
Parámetros:
12rT
2
HV,rT
12kr1,12
S
U
uZ ⋅=Σ
12rT
2
HV,rT
12Rr1,12
S
U
uR ⋅=Σ
23rT
2
HV,rT
23kr1,23
S
U
uZ ⋅= ∆Σ
23rT
2
HV,rT
23Rr1,23
S
U
uR ⋅=Σ
31rT
2
HV,rT
31kr1,31
S
U
uZ ⋅=Σ
31rT
2
HV,rT
31Rr1,31
S
U
uR ⋅=Σ
1
0
RT,HV11 XT,HV11
3ZE1
3ZE3
ZT0
RT,HV31
XT,HV21RT,HV21
XT,HV31
2
3ZE2
RT,HV12 XT,HV11
RT,HV32
XT,HV22 RT,HV22
XT,HV32
20
Modelo transformador de 3 arrollamientos (cont.)
( )1,311,231,1211HV,T ZZZ
2
1
Z ΣΣΣ +−=
( )1,311,231,1221HV,T ZZZ
2
1
Z ΣΣΣ −+=
( )1,311,231,1231HV,T ZZZ
2
1
Z ΣΣΣ ++−=
1,HVi,T2,HVi,T ZZ =
1
0
RT,HV11 XT,HV11
3ZE1
3ZE3
ZT0
RT,HV31
XT,HV21RT,HV21
XT,HV31
2
3ZE2
RT,HV12 XT,HV11
RT,HV32
XT,HV22 RT,HV22
XT,HV32
11. 11
21
Modelo de reactor serie
1
2
0
RR1 XR1
RR2 XR2
RR0
XR0
Parámetros
rR
2
n
kr1R
I3
U
uZ
⋅
⋅=
rT
2
rT
Rr1R
S
U
uR ⋅=
En caso de simetría:
1R0R2R ZZZ ==
22
Modelo máquina sincrónica (RG segun IEC)
RS/X"d UrG SrG
0.15 ≤ 1kV any
0.07 > 1kV < 100 MVA
0.05 > 1kV ≥ 100 MVA
Parameters and Calculation:
dSS "jXRZ +=
Further Parameters:
2S2S2S jXR"jXRZ +=+=
Normally applicable: X2 = X"d
If x"d different from xq", it may be set:
( )qd22 "X"X
2
1
X"X +⋅==
~U"11
2
0
RS1 X"S1
RS2 X"S2
RS0
X"S0
ZE
3ZE
S
12. 12
23
Modelo de máquina asincrónica
Parameters and Calculation:
rM
2
rM
rM
LR
AK
S
U
I
I
1
Z ⋅
=
RM/XM UrM PrM per Pole
Pair
0.1 > 1kV ≥ 1 MW
0.15 > 1kV < 1 MW
0.42 ≤ 1kV, incl.
cables
any
ASM
~U"11
2
0
RA1 X"A1
RA2 X"A2
RA0 X"A0
24
Modelo compensación shunt
1
2
0
RLoad1
XLoad1
not
for
IEC60909
CLoad1
RLoad2
XLoad2
CLoad2
RLoad0
XLoad0
CLoad0
0
13. 13
25
Modelo de convertidores
Parameters and Calculation:
Calculation in general like in case of an
Asynchronous Machine:
rM
2
rM
rM
LR
K,Conv
S
U
I
I
1
Z ⋅
=
where
ILR/IrM = 3
RM/XM = 0.10
~U11
2
0
RConv1 XConv1
3ZE
3
RConv2 XConv2
RConv0 XConv0
26
~
~
~
US1
US2
US3
UOp,0
~ UOp,0
+
=
UOp,0
~
~
~
US1
US2
US3
USC= 0
IOp
IOp
IOp
ISC
ISC
ISC
ISC + IOp
ISC + IOp
ISC + IOp
a)
b)
c)
Estado incial antes del CC
Superposición como
resultado
Alimentación inversa en el
lugar de la falla
Método Completo
14. 14
27
Estado anterior al CC: sin
flujo de carga
Superposición como
resultado aproximado
Alimentación invertida en el
lugar de falla (incluido factor
de seguridad)
Métodos simplificados (IEC,
ANSI)
~
~
~ US3=Un3
UOp,0=Un
~
+
Un
~
~
~
Un1
Un2
Un3
USC= 0
IOp=0
ISC
ISC
ISC
ISC
ISC
ISC
a)
b)
c)
US2=Un2
US1=Un1
IOp=0
IOp=0
c Un
≈
28
IEC 60909: Principio de los Factores de Corrección
~U"k Zk
I"k
~c Un K Zk
I"k,IEC
15. 15
29
IEC 60909: Factores de corrección de tensión
Nominal Voltage Calc. max. S/C Current
cmax
Calc. min S/C Current
cmin
Low Voltage
Un ≤ 1 kV
1.05 (bei Umax ≤ 1.06 Un)
1.10 (bei Umax ≤ 1.10 Un)
0.95
Medium Voltage
1 kV < Un ≤ 35 kV
1.10 1.00
High Voltage
35 kV < Un
1.10
If Un not defined:
cmax⋅Un → Um
1.00
If Un not defined:
cmin⋅Un → 0.9⋅Um
In general must be considered: cmax⋅Un ≤ Um
30
IEC 60909: Corrección impedancia de transformadores
krT
max
T
x6.01
c
95.0K
⋅+
⋅=
resp.
max,Tb
rT
max,Tb
rT
max
max,b
n
T
sin
I
I
x1
c
U
U
K
ϕ
⋅+
⋅=
3-Winding Transformers:
12kr
max
12T
x6.01
c
95.0K
Σ
Σ
⋅+
⋅=
23kr
max
23T
x6.01
c
95.0K
Σ
Σ
⋅+
⋅=
31kr
max
31T
x6.01
c
95.0K
Σ
Σ
⋅+
⋅=
16. 16
31
IEC 60909: Corrección impedancias máquinas
sincrónicas.
Impedance Correction
(Z1, Z2, Z0, with exception of Ze)
rGd
max
rG
n
G
sin"x1
c
U
U
K
ϕ⋅+
⋅=
RS/X"d UrG SrG
0.15 ≤ 1kV any
0.07 > 1kV < 100 MVA
0.05 > 1kV ≥ 100 MVA
32
IEC 60909: Modelos para máquinas asincrónicas
- No Correction Factor
- IEC 60909 formulating Conditions under which ASM should
not be neglected (not relevant for Software implementations)
- Estimation of RM
RM/XM UrM PrM per Pole
Pair
0.1 > 1kV ≥ 1 MW
0.15 > 1kV < 1 MW
0.42 ≤ 1kV, incl.
cables
any
17. 17
33
IEC 60909: Factores corrección plantas generadoras
Power Stations with on-load tap changer at unit transformer
rGTd
max
2
r
2
rG
2
Netw,n
PS
sinx"x1
c
t
1
U
U
K
ϕ⋅−+
⋅⋅=
Power Stations with no-load tap changer at unit transformer
( )
( )
rGd
max
T
rGrG
Netw,n
PS
sin"x1
c
p1
t
1
p1U
U
K
ϕ⋅+
⋅+⋅⋅
+⋅
=
IEC60909 formulates modification rules for these factors
34
Compación entre IEC 909:1988 e IEC 60909:2001 (1)
IEC 909:1988 EC60909:2001
Netw.-Transf. No Impedance Correction Factor
Special considerations in the following
cases:
- A single-fed S/C current has same
direction as operational current
- Tap Changer with voltage range >5%
- S/C voltage Uk,min significantly smaller
than rated S/C voltage Ukr
- Voltage during operation significantly
higher than Un (U>1.05 Un)
Special Correction Factor
SynM Impedance correction based on UrG Impedance correction based on (1.0 + pG)
UrG (instead of UrG), when operational
voltage permanently different from UrG
Unit with on-load tap
changer
Optional Choice between
- Single correction of transformer and
Synchronous Machine
- Unit Correction
Only Unit Correction admissible
Unit with no-load tap
changer
No Correction Specific Correction Factor
18. 18
35
Compación entre IEC 909:1988 y IEC 60909:2001 (2)
IEC 909:1988 EC60909:2001
Lines ϑmax = 80 °C ϑmax according to max. possible conductor
temperature
cmax in case of
LV networks
c max = 1.00 c max = 1.05 (if Ub < 1.06 Un)
else cmax = 1.10
S/C
contribution of
ASM
- Consideration when calculation of 3P and
2P(E)
- In case of low-impedance grounding also
consideration for 1PE (no guideline for
calculation)
- Concrete calculation guideline for all fault
types
- Concrete rules for consideration of ASM
(saving effort in case of manual
calculation)
Additional
calculation
procedures
- Calculation guideline for 1-phase
conductor interruption in MV network (fuse
reaction) and a fault in the LV network
- Calculation guideline for the thermal S/C
current taken over from EC 865-1
36
Tipos de alimentación de la corriente de CC
Single-fed One-sided
Single-fed Multiple-sided
Meshed feeding
19. 19
37
Máxima corriente inicial AC de CC I”k,max
k
2
nmax
max,k
Z
1
3
Uc
"I ⋅
⋅
=
Mínima corriente inicial AC de CC I”k,min
k
2
nmin
min,k
Z
1
3
Uc
"I ⋅
⋅
=
A considerar:
- Factor cmin en lugar de cmax.
- Para líneas aéreas y cables aplicar valores de resistencia no para
20°C sino para la máxima temperatura permitida del condu ctor.
- Topología de la red y despacho de generadores ajustados de
manera de obtener la mínima corriente de CC posible.
38
Corriente de pico ip (1)
kp "I2i ⋅⋅κ=
Single-fed networks
k
k
X
R
3
k
k
e98.002.1
X
R ⋅−
⋅+=
κ=κ
Para todos los tipos de falla (3p,2pE,2p,1p)
Cálculo de κκκκ en caso de alimentación simple
20. 20
39
Corriente de pico ip (2)
Cálculo de κκκκ en caso de alimentación mallada
Método A: Relación uniforme R/X
R/X de acuerdo a la relación mínima de todas las ramas que contribuyen
a la corriente de cortocircuito (conecciones en serie cuentan como una
sola rama)
i: Ramas que contribuyen a la I de cortocircuito
Pro/Contras:
+ Fácil de aplicar
- R/X demasiado pesimista (demasiado pequeña)
=
i
i
min X
R
Min
X
R
40
Corriente de pico ip (3)
Cálculo de κκκκ en caso de alimentación mallada
Metodo B: Relación R/X en el lugar de falla
Modificaciones
a) En caso de una relación R/X < 0.3 en todas las ramas, no se debe
aplicar el factor 1.15.
b) En redes de baja tensión vale para (1.15 κκκκb) max el valor máximo 1.8
c) En redes de media/alta tensión vale para (1.15 κκκκb) max el valor
máximo 2.0
Pro/Contras:
+ mas exacto que el procedimiento A.
κ=κ
k
k
b
X
R
kbp "I215.1i ⋅⋅κ⋅=
21. 21
41
Corriente de pico ip (4)
Cálculo de κκκκ en caso de alimentación mallada
Método C: Método de la frecuencia equivalente
- Todas las impedancias de red calculadas para fe
- Impedancia CC “Zk,e” calculada a la frecuencia fe
- Factor Kappa basado en R/X para Zk,e
Pro/Contras:
+ mas exacto
- No es sencillo de calcular manualmente
i
*
i RR =
e
n
i
*
i
f
f
XX ⋅=
fn fe
50 Hz 20 Hz
60 Hz 24 Hz
κ=κ
e
e
f,k
f,k
c
X
R
42
Componente continua iDC
t
X
R
f2
kDC e"I2i
⋅π−
⋅⋅=
R/X calculada en base a:
- Método A (Relación uniforme R/X)
- Método C (Método de la frecuencia equivalente) con el valor de fe
dependiendo del intervalo de tiempo
f⋅⋅⋅⋅t <1 <2.5 <5 <12.5
fe/ fn 0.27 0.15 0.092 0.055
22. 22
43
Corriente de apertura ib
(no discutida aquí, ver IEC-60909)
Corriente de CC de estado estacionario Ik
(no discutida aquí, ver IEC-60909)
Corriente de CC térmica Ith
( ) k
2
thk
2
k
T
0
2
TITnm"Idti
k
⋅=⋅+⋅=∫
k
Tk
0
2
th
T
dti
I
∫
=
m Contribución térmica de la componente DC
n Contribución térmica de la compoennte AC
44
Ejemplo:
Puesta a tierra
de redes de
distribución
~U11
2
0
ZN1 ZT1 ZL1
ZN2
ZT2
ZL2
ZN0
ZT0
ZL0
ZE
3 ZE
1PE
CL/2CL/2
23. 23
45
Centro de estrella rígido a
tierra
~U11
2
0
ZN1 ZT1 ZL1
ZN2 ZT2 ZL2
ZN0
ZT0
ZL0
3 ZE
CL/2CL/2
~U11
2
0
ZN1 ZT1 ZL1
ZN2 ZT2 ZL2
ZN0
ZT0
ZL0
3 ZE
CL/2CL/2
Centro de estrella aislado
46
Centro de estrella compensado
~U11
2
0
ZN1 ZT1 ZL1
ZN2 ZT2 ZL2
ZN0
ZT0
ZL0
3 XE
CL/2CL/2
1CL3 LE
2
0 =⋅⋅ω