LOSAS NERVADAS

1. CAPITULO I
LOSAS NERVADAS ARMADAS EN UNA SOLA DIRECCIÓN
LOSA NERVADA DE ENTREPISO
(Ver distribución en los planos)
J I H G
Materiales:
Concreto: f`c = 250 kg/cm2
Acero: Fy = 4200 kg/cm2
Uso: Hotel
Losas Nervadas Armadas en una sola Dirección.
Espesor de la losa (e):
cm.
e = 30cm
Cargas permanentes (cp): (Según Normas Covenin-Mindur 2002-88)
Peso propio de la losa e = 30cm………………………………….…..360kg/m2
Granito artificial e: 5cm……………………………………...……….100kg/m2
Friso cal y cemento…………………………………………………….19kg/m2
Bloques de arcilla e: 15cm f/ambas caras…………………………..…230kg/m2
Total cargas permanentes……………………….…………………………….......709 kg/m2
Cargas variables (cv): (Según Normas Covenin-Mindur 2002-88)
Uso Hotel………………………………………….………….…...….300 kg/m2
Mayoración de cargas
Qu = 1.4 CP + 1.7 CV
Qu = 1.4 (709) + 1.7 (300)
Qu = 1502.60Kg/m2
mm 3.05m 4.05m1.55 4.70

2. Carga a la que estará sometido el nervio
qu = Qu*0.50m
qu = 1502.60∗ 0.50 → qu = 751.30≈ 752 kg/m
En las losas nervadas para el diseño de los nervios la carga que actúa sobre cada nervio es
la Qu/2 ya que en las losas nervadas los nervios tienen un ancho tributario de
TORRE I:
Sistema de apoyo adoptado LOSA # 1=13
M1 M2 W=752kg/m M3 M4
Momentos en los apoyos:
Mv = = - 903.34 kg-m
Por tres momentos se tiene:
M1L1 + 2M2 (L1 + L2) + M3L2 + = 0
(-903.34*3.05) + 2M2 (3.05 + 4.05) + M3 (4.05) = 0
-2755.187 + 14.20M2 + 4.05M3 = -17822.917
14.20M2 + 4.05M3 = - 15067.73……………I
0,50m como se muestra en la fig.1.
3cm
cm30
10cm cm 10cm10
50cm 50cm
Fig. 1 Sección del nervio
Sección del nervio
m 3.05m 4.05m1.55 m4.70

3. M2L2 + 2M3 (L2 + L3) + M4L3 + = 0
4.05M2 +2 M3 (4.05 + 4.70) + = 0
4.05M2 + 17.5M3 = -32007.587……………II
Sistema de ecuaciones;
14.20M2 + 4.05 M3 = - 15067.73
4.05M2 + 17.5 M3 = - 32007.587
Reacciones producidas en los apoyos:
Σ M2 = - 577.58 kg-m
R1 (3.05) - = - 577.58 kg-m
R1 = 2419.20 kg.
Σ M3 = - 1695.34 kg-m
R1 (7.10) + R2 (4.05) – ( = - 1695.34
Σ M4 = 0
R1 (11.8) + R2 (8.75) + R3 (4.70) – ( = 0
∑Fv = 0
R1 + R2 + R3 + R4– (752) (13.35) = 0
Ecuaciones de Corte y Momento Tramo
0<X<1.55m
V (0) = 0.
V (x) = - 1165.60 Kg
V (f) = 1253.60 Kg.
M(0) = 0
M(f) = - 903.34 Kg-m
Tramo 0<X<3.05m
V (x) = - 1040 Kg
Donde; x = 1.66m
V (f) = 1246.80Kg. Donde; x = 1.65m
M(max) = 141.53 Kg-m Puntos de inflexión x1 = 1.05m, x2 = 2.28m
Tramo 0<X<4.05m
V (x) = - 1798.80Kg
V (f) = 2127.92 Kg. Donde; x = 2.83m
M1 = - 903.34 kg-m
M2 = - 577.58 kg-m
M3 = - 1695.34 kg-m

4. M(max) = 455.98 Kg-m puntos de inflexión x1 = 0.55m, x2 = 2.75m
Tramo 0<X<4.70m
V (x) = - 1406.48 Kg
V (f) = 0
M(max) = 1315.33Kg-m puntos de inflexión x1 = 0.95m, x2 = 4.70m
Acero longitudinal:
Aceros Negativos Mu-
=
K = = 0.049
= 0, 85 = 0.051
ρ =
Asmin = ρ * b * d = 0, 0033 * 10 * 27 = 0.891cm2
Asmin = 1∅ ½ ” 1.27cm2
Mu- =
K = = 0.032
= 0, 85 = 0.032
ρ =
Asmin = ρ * b * d = 0, 0033 * 10 * 27 = 0.891cm2
Asmin = 1∅ ½ ” 1.27cm2
Mu- =
K = = 0.093
= 0, 85 = 0.098
ρ =

5. Asmin = ρ * b * d = 0, 0058 * 10 * 27 = 1.59cm2
Asmin = 2∅ ½ ” 2.54cm2
Aceros Positivos
Mu =
K = =
0.0077
= 0.0078
ρ =
Asmin = ρ * b * d = 0, 0033 * 10 * 27 = 0.891cm2
Asmin = 1∅ ½ ” 1.27cm2
Mu =
K = = 0.025
= 0, 85 = 0.025
ρ =
Asmin = ρ * b * d = 0, 0033 * 10 * 27 = 0.891cm2
Asmin = 1∅ ½ ” 1.27cm2
Mu =
K = = 0.072
= 0, 85 = 0.075
ρ =
Asmin = ρ * b * d = 0, 0044 * 10 * 27 = 1.21cm2
Asmin = 1∅ ½ ” 1.27cm2
Chequeo por corte: La resistencia del concreto al corte será calculada mediante
parámetros de la Norma Covenin-Mindur 1753-06 sección 11.3 pag.71
Resistencia asignada al concreto (a corte) con incremento de 10% según Norma
Covenin-Mindur 1753-06 sección 8.10.1 pag.50
Vc = 0, 53 * b * d * Ø * 10%
Vc = 0, 53 * 10 * 27 * 0.85 * 1.1
Vuc = 2115.54 Kg

6. Evaluando los diagramas de corte se observa que sólo habrá macizados mínimos por Norma,
ya que los cortes actuantes son menores al corte asignado al concreto por Norma. Por lo tanto;
Xmin = 10cms en todos los apoyos de la losa nervada.
Acero de repartición:
Loseta [5 * 100cm]
= 1.8% para losas nervadas As
= * b * d
As = ↔ As = 0, 9 cm2/m. lineal.
Dimensiónde lamalla(mallatruckson) As=6” × 6”
Longitud de transferencia del acero de refuerzo: Según Norma Covenin-Mindur
1753-
06 sección 12.2.2.1
Longitud de transferencia del acero de refuerzo para barras # 11 o menores.
0, 075 db * Fy/ > 0,004 db * Fy
Para barras de Ø ½” ; db = 1, 27 cm2
0, 075 * 1, 27 * > 0, 004 * 1, 27 * 4200
25.30 > 21.34 cumpliendo con los parámetros establecidos por la Norma antes mencionada
se tiene que: Para Ø ½” lbd = 30cm

7. CORTE LONGITUDINAL

8. DIAGRAMA DE CORTE – MOMENTO
qu = 752 kg/m
J I H G
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