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1. INFORME EDTRUCTURA III
1. Armado de losa y transmisión de cargas hacia las vigas

2. La acción de una losa en una dirección puede visualizarse en terminos de la
deformación de la superficie cargada. Una losa rectangular simplemente apoyada
en la extensión de sus bordes largos opuestos y libre de cualquier soporte a lo largo
de los bordes cortos. Si se aplica una carga uniformemente distribuida a la
superficie, la forma deflectara como la que indica las líneas sólidas. Las curvaturas
y los momentos flectores son los mismos en todas las franjas y que se extienden en
la dirección corta entre los bordes apoyados, mientras que no se presentan
curvaturas y por consiguiente, no existen momentos flectores para las franjas largas
y paralelas a dichos bordes la superficie que se forma es cilíndrica.
Las losas cuando se arman en un sentido la carga se distribuye hacia el lado más
corto, que le corresponde a los nervios o vigas secundarias (correas), y son estas
la que les transmite cargas a las vigas en los lados más largos, por lo tanto, a las
vigas de carga le corresponde el lado más largo y a las. de amarre el lado más largo.
Por esta forma como se distribuye la carga, las vigas de amarre no reciben mucha
carga lo absorben el 6% de la carga distribuida y por lo tanto solo se diseñarán por
peso propio, y en el caso de zona sísmica ya no serán de amarre, sino que tomarán
la carga de sismo y las vigas más larga serán las de carga y absorben el 96% de la
carga distribuida.
- Relación entre las luces de la planta: En este caso que la losa este apoyada en
todo su perímetro puede trabajar en una o dos direcciones, y esto depende de su

3. relación de luces es decir si la relación (luz mayor / luz menor) es mayor a dos
entonces esta se flexara en la dirección de la luz más corta, debido a que la mayor
parte de la carga se ira a la longitud más corta.
Si suponemos que la carga, se reparte hacia la luz mayor (LM) y hacia la luz menor
(Lm) y que la carga total W = WM + Wm, además que por razones de continuidad
la flecha (Δ) en el cruce de las dos franjas es igual y las condiciones de borde son
iguales en todo el perímetro de la losa entonces se debe cumplir:
ΔM = Δm-------- C x WM x LM
4 / E x I = C x Wm x Lm
4 / E x I
y W = WM + Wm igualando y despejando se tiene:
WM= W / 1 + (LM / Lm) ² y Wm= W / 1 + (Lm / LM) ² como LM / Lm= 2 entonces:
Wm= 0.94 W y Wm=0.058W por lo tanto la dirección más corta toma la mayor parte
de la carga con un 94% del total de la carga. Quedando solo el 6% para la dirección
más larga
En conclusión, para armar la losa en una dirección siempre se asumirá que el
armado va perpendicular al lado más largo y paralelo al lado más corto.

4. 2. Peso propio de los elementos estructurales.
El peso del perfil es un peso uniformemente distribuido a lo largo de todo el elemento
por lo tanto no se debe multiplicar por ninguna distancia ya está distribuido a lo largo
de todo el elemento.

5. 3. Esto no corresponde al cálculo de esfuerzo admisible corresponde al cálculo de
la deflexión admisible que prevé la norma.
La ecuacion anterior corresponde al cálculo de la deflexión actuante no al esfuerzo.
Por otro lado, la ecuacion anterior, solo corresponde a la deflexión para una viga
simplemente apoyada y con carga completamente distribuida,

6. el caso que se está analizando corresponde a una viga con volados en ambos o un
solo extremo por lo tanto la ecuacion será:
Δact=
5
384𝐸𝐼
∗ (𝑊 ∗ 𝐿^4) − (𝐿2
∗ ((𝑀1 + 𝑀2)/2)/(𝐸𝐼))
Es lógico restarle los momentos de los volados ya que estos son negativos y
contrarrestan la acción del momento positivo, beneficiando la deformación.

7. 4. Diagrama de momento flector
En el tramo 1 no es probable que el diagrama de momento flector se produzca hacia
arriba cuando las cargas de gravedad van hacia abajo, esto solo sucede si se aplica
una carga de viento de abajo hacia arriba en el tramo 1 y cargas por gravedad en el
tramo 2.

8. Diagrama de momento flector correcto para las condiciones de cargas aplicadas
5. Para el cálculo de las vigas de amarre estas no toman cargas significativas, solo,
peso propio como se mencionó anteriormente, solo se diseñan con carga cuando
actúan cargas de sismo o viento, por lo tanto, por lo general lo que se hace para las
vigas de amarre es colocarlas una seccion más pequeña que la viga de carga o se
predimensionan con la siguiente relación:
hv= L/24

9. 6.Para calcular el módulo modulo elástico necesario Sxnec o Wxnec.
El factor de reducción de flexión Fb el manual de conduven el manual de conduven
“DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO CON PERFILES TUBULARES,
UNICON” cuando se aplica el método de los esfuerzos admisible ASD se utilize
Fb=0.72 fy

10. Para perfiles HEA Y HEB el factor de reducción de flexión es Fb=0.6

11. 7. Los valores de momento están mal calculados
No tiene sentido que unas vigas con los tramos casi de la misma longitud tengan
momentos flectores tan distintos

12. 8.Esbeltez límite para elementos estructurales sometidos a compresión, la norma
aconseja que la relación de esbeltez no supere los 200 para evitar pandeo.El
termino esbeltez no real no existe en la norma

13. Los perfiles conduven se pueden usar en cualquier tipo de estructuras, lo que, si no
se deben usar en zonas sísmicas ya que no cumplen con ser sísmicamente
compactos, y poder garantizar la ductilidad del elemento y por ende la de la
estructura total.
Los perfiles IPN de fabricación nacional solo llegan hasta IPN160, por lo tanto, solo
se pueden usar para estructuras pequeñas y como correas, pero el IPN importado
que llega hasta IPN600 se puede usar en cualquier tipo de estructura si cumple que
sean sísmicamente compacto y así poder garantizar su ductilidad.
En cuanto a los perfiles IP, HEA, HEB HEM, pueden usarse en cualquier tipo de
estructura si cumple que sean sísmicamente compacto y así poder garantizar su
ductilidad.
8. La esbeltez limite Cc para pandeo elástico según la bibliografía y las normas
antiguas corresponde a según libro McCorma Pag. 112:
Por ejemplo, para un acero A36 perfil sidor FY= 2500 kgf/cm2 y E=2100000 kgf/cm2
se obtiene:
Ecuacion de la guia:

14. Cc= sqr (2 x 3.146² x 2100000) / 2530= 3687.78 debería dar 129
Ecuacion de la norma
λc=3.1416*Sqr (2 x 2100000/2500) = 128.77 aproximadamente 129
Para un acero A500 Gr 50 perfil conduven FY= 3515 kgf/cm2 y E=2100000 kgf/cm2
se obtiene:
Ecuacion de la guia:
Cc= sqr (2 x 3.146² x 2100000) / 3515= 2654.37 debería dar 109
Ecuacion de la norma
λc=3.1416*Sqr (2 x 2100000/3151) = aproximadamente 108, 60
aproximadamente 109
El perfil HEA Y HEB Y HEM su acero es A-36 el más común por lo tanto su esbeltez
limite elástica es 129.

15. 9. Métodos de diseño en acero
- Existen dos métodos para el diseño de estructuras metálicas los cuales son:
-Método ASD, método de los esfuerzos permisibles, Se considera que un miembro
está diseñado correctamente cuando los esfuerzos de trabajo, ocasionados por las
cargas de servicio que obran en el miembro no exceden los esfuerzos permisibles
y se usa como nomenclatura Ws porque se trabaja con cargas de servicio S.
-Método LRFD, El Diseño por Factores de Carga y Resistencia (LRFD) es
un método de diseño en el cual las cargas de diseño se mayoran y las resistencias
de diseño se minoran multiplicando por factores mayores y menores que la unidad,
respectivamente y su nomenclatura es Wu. Se trabaja con cargas ultimas es decir
se amplifican por unos factores de mayoracion.
El método que se está aplicando en la guia es el ASD porque en ningún momento
se amplifican las cargas, como se evidencia se está usando los conceptos y la
nomenclatura inadecuada como carga ultima Wu , esto genera confusión.
Como comentario final la materia Estructuras III de arquitectura su programa de
estudios corresponde al estudio y diseño de estructuras de concreto no metálicas,
el estudio de las estructuras metálicas le corresponde al programa de estructuras II,
diseño y estudio de estructuras metálicas.

16. Bibliografía.
-Arthur H. Nilson. Diseño de estructuras de concreto.
-Eudiomar Barboza y Sebastián Delgado. Concreto armado aspectos
fundamentales.
-Diseño de estructuras de acero con perfiles tubulares, único.
-Norma AISC360-16 diseño de elementos estructurales de acero norteamericana.
-criterios y acciones mínimas para el proyecto de edificaciones. COVENI 2002-88
Provisional.
-Estructuras análisis y diseño estructuras de acero LRFD McCorma Tomo II 1991.