Este documento describe el comportamiento y diseño de columnas sometidas a flexocompresión. Explica que las columnas pueden fallar por fluencia del acero, aplastamiento del concreto o pandeo. Distingue entre columnas cortas y esbeltas, y analiza el efecto de la excentricidad de las cargas. También cubre temas como el diagrama de interacción, deformaciones del concreto confinado, parámetros de diseño y cómo calcular la resistencia y deformación última del concreto confinado.
En e presente documento se describe la funcionalidad de distintos muros de contención, aplicados a diferentes casos o situaciones donde se vera el comportamiento y la respuesta del muro de acuerdo a sus características.
En e presente documento se describe la funcionalidad de distintos muros de contención, aplicados a diferentes casos o situaciones donde se vera el comportamiento y la respuesta del muro de acuerdo a sus características.
Mediante estos problemas, el lector podrá darse una idea clara y precisa acerca de como resolver estos problemas cuando se le presenten, el método de flexibilidad es una llave rápida para el calculo de acciones redundantes en una estructura (viga,pórtico y armadura).
Mediante estos problemas, el lector podrá darse una idea clara y precisa acerca de como resolver estos problemas cuando se le presenten, el método de flexibilidad es una llave rápida para el calculo de acciones redundantes en una estructura (viga,pórtico y armadura).
Manual de Partes de la Retroexcavadora 420 D
La información sobre el producto, se presenta en este manual, como elementos de información, que representan todos los componentes de un modelo especifico.
Los elementos de información están organizados primeramente por nombres de piezas en orden alfabético y en segundo lugar por el numero de pieza dentro de cada sección principal del manual.
2. COLUMNAS
DEFINICION: SON ELEMENTOS
ESTRUCTURALES UTILIZADOS PARA
RESISTIR BASICAMENTE
SOLICITACIONES DE COMPRESION
AXIAL AUNQUE POR LO GENERAL
ESTA ACTUA EN COMBINACION CON
CORTE, FLEXION Y TORSION.
3.
4.
5. FALLA EN COLUMNAS
LAS COLUMNAS LLEGAN A LA FALLA
DEBIDO A TRES CASOS :
POR FLUENCIA INICIAL DEL
ACERO EN LA CARA DE
TENSION.
POR APLASTAMIENTO DEL
CONCRETO EN LA CARA EN
COMPRESION.
POR PANDEO.
6. COLUMNAS CORTAS Y
ESBELTAS
COLUMNAS CORTAS.- AQUELLAS
QUE PRESENTAN DEFLEXIONES
LATERALES QUE NO AFECTAN SU
RESISTENCIA .
COLUMNAS ESBELTAS.-EN ESTAS
COLUMNAS NO SOLO HAY QUE
RESOLVER EL PROBLEMA DE
RESISTENCIA SINO TAMBIÉN EL DE
ESTABILIDAD
7. COLUMNAS CORTAS
COLUMNAS CORTAS SOMETIDAS
A FLEXOCOMPRESION
SE CONSIDERA COMO EL
RESULTADO DE LA ACCION DE UNA
CARGA AXIAL EXCENTRICA O COMO
EL RESULTADO DE LA ACION DE
UNA CARGA AXIAL Y UN MOMENTO
FLECTOR .
8. PARA EL ANALISIS, LA
EXCENTRICIDAD DE LA CARGA AXIAL
SE TOMARA RESPECTO AL
CENTROIDE PLASTICO.
CENTROIDE PLASTICO.-ES UN
PUNTO QUE SE CARACTERIZA
PORQUE TIENE LA PROPIEDAD DE
QUE UNA CARGA APLICADA SOBRE EL
PRODUCE DEFORMACIONES
UNIFORMES EN TODA LA SECCION.
9.
10. El diseño de columnas
Diagrama de Interacción
Es una curva continua Carga axial Momento flector
Falla de una columna
Excentridades
(Relación M/P)
El universo de excentridades
posibles
Línea radial
Una excentricidad
Particular e=M/P O a infinito
11. EXCENTRIDADES
Si es pequeña
Si es grande
La falla es por comprensión
La falla es por flexión puna
Sin dar oportunidad a que
El acero fluya a atracción
Se produce la influencia del
Acero en tracción.
12. FALLA BALANCEADA
Presentada en dos tramos bien diferenciados
Flexo – axial
Falla Dúctil Falla Frágil
conduce a la
fluencia del acero
en tracción
NOTA : en elementos
sometidos a
flexo compresión, definida la
sección del concreto
armado es el valor de la
carga axial la que controla el
modo de falla
el acero no fluye en
tracción.
C<Cb
13. Diseño de columnas de concreto armado
Zonas de alta sismicidad
Numerosas combinaciones posibles de
esfuerzos
Mayor regularidad estructural en planta
Y elevación
Discontinuidades bruscas de rigidez
Resistencia y ductivilidad
Se deben venificar
Combinaciones posibles en direcciones
Potencial terremoto
14. LAS ACCIONES SISMICAS
Dos direcciones horizontales principales
Los centrales de masa de cada nivel
1.Sismo en la dirección x, sentido positivo con excentricidad positiva
2.Sismo en la dirección x, sentido positivo con excentricidad negativa
3.Sismo en la dirección x, sentido negativo con excentricidad positiva
4.Sismo en la dirección x, sentido positivo con excentricidad negativa
5.Sismo en la dirección y, sentido positivo con excentricidad positiva
6.Sismo en la dirección y, sentido positivo con excentricidad negativa
7.Sismo en la dirección y, sentido negativo con excentricidad positiva
8.Sismo en la dirección y, sentido positivo con excentricidad negativa
15. Curva de ddiiaaggrraammaa ddee iinntteerraacccciioonn
LOS PUNTOS
Dentro de la curva o sobre la curva Fuera de la curva
La seccion escogida es capaz
Rasistir las solicitaciones propuestas
La seccion elegida
Incapaz de resistir solicitaciones especificadas
16. ¿Cómo eellaabboorraarr uunnaa CCuurrvvaa ddee
IInntteerraacccciioonn??
Se obtiene:
Definir diferentes posiciones del eje neutro
Se calculan las deformaciones unitarias en cada fibra de la pieza
Se determinan los esfuerzos en el concreto y en el acero
Se calculan los momentos flectores centroidales y cargas axiales internas
20. RESISTENCIA A LA CCOOMMPPRREESSIIÓÓNN DDEELL CCOONNCCRREETTOO
CCOONNFFIINNAADDOO
Mander Priestley Park
afirman que:
La resistencia a la compresión
del concreto confinado
esta
Directamente relacionado
con los
Esfuerzos efectivos
de confinamiento
21. SSiieennddoo::
f l k xfl e ' =
x e x yh f 'l = k r f
x y f 'l = f 'l + f 'l
y e y yh f 'l = k r f
SSeecccciióónn f 'l
x y f 'l = f 'l = f 'l
DDoonnddee::
= coeficiente de efectividad de confinamiento e k
ö
÷ ÷ø
æ
ç çè
=
nA
sp
sh
x-y
, relaciones diarias efectivas x y r r
22. SSeecccciióónn e k
0.95
0.75
tabiques
0.60 columnas
f xA
yh sp
d S
s h
fl = 2
23. Mander Priestley Park
proponen
La siguiente
relación (k)
k f cc
= ' = - + + -
1.254 2.254 1 7.94 '
Secciones
rectangulares
f l
x f l
2 '
Del gráfico
nº 1
k
para
f c
f c
f c
'
'
'
25. Deformación
última de compresión
Se definen dos tipos
La máxima
deformación
La deformación
conservadora
= 0.002(1+5(k -1)) e = 0.004 + 1.4r e cc e
f sm
f cc
cu s yh '
26. DDoonnddee::
= Relación volumétrica del acero de confinamiento s r
SSeecccciióónn s r
s x y r = r + r
As
dxS
s x y r = r + r = 2
As
dxS
s r = 4
área de estribo o zuncho
= s A
=
S separación o paso
=
d diámetro del núcleo de Cº confinado
27. PPaarráámmeettrrooss ddee ddiisseeññoo ppaarraa eell bbllooqquuee rreeccttaanngguullaarr
ddee ccoommpprreennssiióónn eenn CCº eell ccoonnffiinnaaddoo
El bloque
rectangular
equivalente
Deformación
unitaria en
la fibra externa
en compresión
confinados
Deformación
unitaria en
la fibra externa
en compresión
sin confinar
Resistencia a
la compresión
sin confinar
Resistencia a
la compresión
confinada
Depende de
f 'c f 'cc 0.002 cc e
28. Con los parámetros aanntteerriioorreess ssee
iinnggrreessaa aa llaa ssiigguuiieennttee ttaabbllaa ppaarraa
hhaallllaarr a y b
29. Se debe reconocer que a y b son solo aplicables a la zona
de concreto confinado del núcleo
PPaarraa aallttooss vvaalloorreess ddee
ddeeffoorrmmaacciióónn eenn ccoommpprreessiióónn
,, eell rreeccuubbrriimmiieennttoo ddee llaa
AArrmmaadduurraa ssee ppiieerrddee ppoorr
ddeesspprreennddiimmiieennttoo ppoorr lloo
ccuuaall llaass ddiimmeennssiioonneess aa
uuttiilliizzaarr eenn llaa pprreeddiicccciióónn ddee
rreessiisstteenncciiaass ssee lliimmiittaa ppoorr eell
eejjee cceennttrraall ddeell eexxttrriivvoo eexxtteerriioorr
ddee ccoonnffiinnaammiieennttoo
31. SSoolluucciióónn
11))HHaallllaarr x y s r ,r , r
0.0103
x
nA
= = 4 1.13 =
x
10 44
b
Sh
x
y r
0.0122
A
= 3.67 = 3.67 1.13 =
x
10 34
x
Sh
y
b
x r
= + = 0.0103+ 0.0122 = 0.225 s x x r r r
32. f l f l f l y y 2)Hallar ' , ' , '
f l k f x x MPA x e x yh × ' = r = 0.75 0.0122 420 = 3.84
f l k f x x MPA y e y yh × ' = r = 0.75 0.0103 420 = 3.24
f l f lx f lx 3.54MPA
× ' = ' + ' = 3.84 + 3.24
=
2
2
34. 3)Hallar K ppoorr llaa eeccuuaacciióónn oo ppoorr eell nnoommooggrraammaa
KK ppoorr GGrraaffiiccoo::
0.154( )
3.84
× = =
3.24
× = =
21
f '
l
f '
l
'
0.182( )
21
'
curva
x
f c
abcisa
f c
y
35. 3)Hallar K ppoorr llaa eeccuuaacciióónn oo ppoorr eell nnoommooggrraammaa
KK ppoorr eeccuuaacciióónn::
x f l
1.254 2.254 1 7.94 '
k f cc
= = - + + -
1.254 2.254 1 7.943.54
k x
= - + + -
1.855
2 3.54
21
21
f l
2 '
'
'
'
'
=
k
f c
f c
f c
f cc kf c
× =
' '
f cc =
x
' 1.86 21
=
f cc
' 39
36. 44))HHaallllaarr
e r e
× = +
f cc
f
0.004 1.4 0.0225 420 0.12
= +
0.045
39
'
0.004 1.4
=
e
cm
cm
sm
cm s yh
x x x
e
cc k
× = + -
0.002(1 5( 1))
= + -
0.002(1 5(1.85 1))
0.0105
=
e
e
cc
e
cc
cm cc e y e
37. 55))HHaallllaarr
e
cu =
e
a y b para 4.30
cc
a y b a y b
a y b
b =1,ab = 0.90,a = 0.90
40. 2)Hallar fl, f 'l
x
f xA
2 2 4.2 0.1385 tn cm
0.0185 / 2
× = yh sp = =
x
5 12.58
d S
fl
s h
× f 'l = k xfl = 0.95x0.0185 = 0.0176 tn/cm2 e
3)Hallar K por la ecuación o por el nomograma
x f l
1.254 2.254 1 7.94 '
k f cc
= = - + + -
1.254 2.254 1 7.94 0.0176
k x
= - + + -
1.39
f l
2 '
2 0.0176
0.27
0.27
'
'
'
'
=
k
f c
f c
f c
41. SSeecccciióónn e k
0.95
0.75
tabiques
0.60 columnas
f xA
yh sp
d S
s h
fl = 2
42. 33aa))HHaallllaarr ff’’cccc
f 'cc = kf 'c =1.39x27 = 37.53MPA
cm cc 44))HHaallllaarr e y e
e r e
× = +
f cc
f
0.004 1.4 0.0089 420 0.12
= +
0.02
37.53
'
0.004 1.4
=
e
cm
cm
sm
cm s yh
x x x
e
cc k
× = + -
0.002(1 5( 1))
= + -
0.002(1 5(1.39 1))
0.0059
=
e
e
cc
e
cc
44. EE--006600 AACCII331188--
22000055
NNZZSS33110011--
11999955
00..000033 00..000033--
00..000044
00..000044
max comp e
EEssffuueerrzzoo aa llaa
ccoommpprreessiióónn
b
0.67 -1
0.85 f 'c
b
0.65 - 0.85
0.85 f 'c
b
0.65 - 0.85
af 'c
a = bc a = bc
a = bc
a y b
45. Sismos en el Peru
IGLESIA SAN
CLEMENTE
COMPAÑÍA DE
JESUS
HOTEL
EMBASSY
ICA – PISCO – CHINCA
2007
HOSTAL -
HOSPEDAJE
47. CONCRETO ARMADO
COLUMNA
BUEN
CONFINAMIENTO
CORRECTO
DISEÑO Y DETALLE
ARMADURA
TRANSVERSAL
- SOPORTA TENSIONES DE
COMPRESION
- SOBRELLEVA DEFORMACIONES DE
COMPRESION
MUCHO ANTES DE LA FALLA
COMPLETA.
BUENA
RESPUESTA
SISMO
SOLICITACIONES EXTREMAS
48. CONFINAMIENTO
COLUMNA
ESTRIBO NORMAL
NO MUY CERCANOS
COLUMNA
ESTRIBO TIPO
ESPIRAL
CARGA
Po
Falla inmediata
-Pérdida recubrimientos
-Pandeo barras
longitudinales
-Rotura concreto
Falla cuando fluye
espiral
-Soporta mas carga
-Confinamiento
continuo
49. ENSAYOS DE COLUMNAS A
COMPRESION
ESTADO FINAL DE
ESPECIMEN NO
REFORSADO
ESTADO FINAL DE
ESPECIMEN CON
ESTRIBOS 1 ¾ a cada 10
cm
50. ESTADO FINAL DEL
ESPECIMEN CON
ESTRIBOS 1 ¾ a cada 5
cm
ESTADO FINAL DEL
ESPECIMEN ZUNCHADO
52. EFECTO DE ARCO
SE CONTROLA CON UN BUEN
CONFINAMIENTO
EN ALTURA TRANSVERSAL
BARRAS
LONGITUDINALES
BIEN DISTRIBUIDAS
MOVIM .
LATERAL
RESTRINGIDO
CONFINAMIENTO
+ = EN ALTURA
53. EFECTO DE ARCO EN COLMUNA CON ESTRIBOS
RECTANGULARES
IDEALIZACI
ON
REALIDAD
54. EFECTO DE ARCO EN COLUMNA CIRCULAR CON ZUNCHADO
IDEALIZACION REALIDAD
55.
56. CONFINAMENTO CON DIFERENTES TIPOS DE ESTRIBOS
ESPIRALES Y
ESTRIBOS
CIRCULARES
EXPUESTOS
A TRACCION
PRESION
LATERAL
MAXIMA
EFECTIVA
Fl = 2Fyh Asp /Ds Sh
Fl = PRESION LATERAL
MAXIMA EFECTIVA
Fyh = RESISTENCIA A LA
FLUENCIA
Asp = AREA DE BARRA
Ds = DIAMETRO DE BARRA
Sh = SEPARACION
LONGITUDINAL (PASO)
57. ESTRIBOS
POLIGONALES
SU CONFINAMIENTO
EFECTIVO
ESQUINAS
Y
CERCANIAS
SE MEJORA
GANCHOS ESTRIBOS
POLIGONALES
ESTRIBOS
SUPLEMENTARIOS
ESTOS CRUZAN LA SECCION TRANSVERSAL
58. DIFERENTES TIPOS DE ESTRIBOS
ESTRIBAJE
CIRCULAR
ZUNCHADO
ESTRIBAJE
CUADRADO +
GANCHOS
COMBINACION
DE ESTRIBOS
POLIGONALES
COMBINACION
DE ESTRIBOS