Comparación in vitro de la resistencia tangencial de las coronas metalcerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones cerámicas adheridas con dos distintos cementos resinosos

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1. Introducción
La Asociación de metal-cerámica es seguramente la más utilizada en la
Rehabilitación con Prótesis Fija. Su versatilidad permite que esa técnica
pueda ser indicada en los diferentes tipos de tratamiento; debido a la
excelente compatibilidad y a la buena estética que presentan dichas
restauraciones metal-cerámica. Su uso es muy frecuente en la práctica diaria
La versatilidad de la asociación del Metal y la Cerámica ampliamente
empleado en rehabilitaciones de la cavidad oral, pero a consecuencia de ello,
surgieron problemas que algunas veces con llevan a una fractura de la
cerámica. Entre los factores responsables de dicha fractura, se encuentran:
planeamiento incorrecto, grandes fuerzas oclusales, parafunciones,
compensación inadecuada de metales (empleo de una pequeña capa de
cerámica), espacio insuficiente para la prótesis y diferentes coeficientes de
expansión térmica entre el metal y la cerámica.1 Desde la utilización de la
cerámica para la rehabilitación protésica se ha buscado formas para reparar
los defectos y las fracturas que se pueden producir una vez instaladas las
coronas, sin necesidad de retirarlos. Y así poder disminuir los costos,
tiempos operacionales e incomodidad del paciente. 2
La técnica directa consiste en el simple incremento de resina compuesta
para complementar la porción perdida de cerámica, cuando no hubiera
exposición de metal. Esta cerámica debe ser tratada de una manera que
garantice la retención mecánica y química para la restauración propiamente

2
dicha, ya que el éxito de esta reparación depende de la unión entre la
cerámica y la resina.1
Cuando hay fracturas que no inviabilizan la prótesis, se tienen básicamente
dos posibilidades: quiebra de la cerámica sin exposición de la parte metálica,
indicándose reparación por la técnica directa, mediante restauraciones
adhesivas con resina compuesta.3 Y fractura con exposición de la
infraestructura, donde la mejor opción es la reparación a través de la técnica
indirecta, a través de incrustaciones cerámicas adheridas con cementos
resinosos. 4
La tendencia actual es la creación de sistemas cerámicos con mayor
resistencia flexural, que garantice menor probabilidad de fractura, mientras
tanto, la necesidad de reparación será una constante en la práctica diaria y
debemos de estar preparados con conocimientos teóricos y clínicos sobre el
uso de los nuevos materiales en odontología restauradora.5
El objetivo de este trabajo fue el de evaluar in vitro la resistencia tangencial
en coronas metal-cerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones
cerámicas adheridas con dos distintos cementos resinosos.

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2. Planteamiento del problema
Desde la utilización de la cerámica para la rehabilitación protésica se ha
buscado diferentes formas para reparar los defectos y las fracturas que
se pueden producir sin necesidad de retirar las restauraciones cerámicas
de la cavidad bucal. Y así poder disminuir el costo, tiempo operacional e
incomodidad del paciente; el mecanismo de adhesión a la cerámica
implica generalmente un proceso de acondicionamiento de la superficie
cerámica mediante diferentes métodos tales como el grabado con ácido
fluorhídrico al 10% y posterior silanización, acondicionamiento con
fluorfosfato acidulado al 1.23% y posterior silanización, arenado de la
superficie con óxido de aluminio solo silanización, para aumentar la
adhesión y disminuyendo de esta forma la tensión superficial.6-11
La investigación realizada tiene importancia teórica y práctica porque
primero nos permitió encontrar cual es la mejor alternativa in vitro a
utilizar como material para la adhesión de incrustaciones cerámicas sobre
coronas metal-cerámicas fracturadas mediante la técnica indirecta y
además tendría relevancia social debido a que podríamos dar alternativas
de solución a las fracturas coronarias de la cerámica y así disminuir el
costo, incomodidad al paciente y tiempo operacional. Que conllevaría a
rehacer el trabajo protésico. El propósito del estudio será comparar in
vitro la resistencia tangencial de las coronas metal-cerámicas fracturadas

4
y reparadas con incrustaciones cerámicas adheridas con dos distintos
cementos resinosos.
MARCO TEÓRICO
3.1.-RESISTENCIA A LA FRACTURA
La resistencia es una propiedad mecánica, que garantiza la capacidad de la
prótesis de resistir la tensión generada sin que se produzca una fractura o
una deformación plástica (irreversibles o no elásticas), la cual aparece
cuando se excede el límite de tensión elástica (reversibles al eliminar las
fuerzas) de la prótesis. 12, 13
La resistencia de un material se define como el nivel medio de tensión (es la
fuerza por unidad de área que actúa sobre millones de átomos o moléculas
en un plano determinado de un material) en el que un material muestra una
cantidad determinada de deformación plástica inicial o en el que se produce
la fractura de muestras del mismo tamaño y forma. La resistencia depende
de varios factores como la tasa de deformación, la forma de la muestra, el
acabado de la superficie (que controla el tamaño relativo y el número de
imperfecciones de la superficie) y el medio en el que se pruebe el material.14
La resistencia de un material puede describirse de acuerdo con las
siguientes propiedades: 1) límite proporcional, fuerza que una vez superada
ya no es proporcional a la deformación; 2) límite elástico, tensión máxima
que puede soportar un material antes de deformarse plásticamente; 3) Límite

5
elástico convencional, tensión necesaria para producir una cantidad
determinada de deformación plástica, 4) resistencia máxima a la tracción ,
resistencia al cizallamiento , resistencia la compresión y resistencia a la
flexión. Cada una de ellas mide la tensión necesaria para fracturar un
material.15
Los materiales frágiles tienen una resistencia a la tracción notablemente
menor que la resistencia a la compresión, debido a su incapacidad de
deformarse plásticamente y de reducir la tensión de tracción sobre los bordes
con imperfecciones. Esto ocurre con todos los materiales frágiles como las
amalgamas, Composite, Cementos y Cerámicas.15
La fuerza de tracción es provocada por una carga que tiende a estirar o
alargar un cuerpo, y puede surgir cuando las estructuras están flexionadas.
En los casos de prótesis fija se puede emplear un caramelo pegajoso para
quitar coronas mediante una fuerza de tracción cuando los pacientes abren
la boca.
La fuerza de tracción (σ), es la fuerza de tracción por unidad de área
perpendicular a la dirección de la fuerza y la deformación. (ε), es el cambio
en la longitud, (∆l), por unidad de longitud original l₀. Se prefiere como unidad
de medida de la fuerza a la tracción los Megapascales.13
La fuerza de compresión es la resistencia interna de un cuerpo bajo una
carga que tiende a comprimirlo o acortarlo y esta se asocia con la

6
deformación por compresión. Para calcular tanto la fuerza de tensión como la
de compresión, se divide a fuerza aplicada por el área transversal
perpendicular a la dirección de la fuerza.
La mayoría de las fracturas de las prótesis y restauraciones se producen
progresivamente una vez que se ha producido una fractura inicial por una
imperfección y después de muchos ciclos de fuerzas, dando lugar a la
propagación de la fractura hasta que final e inesperadamente se produce una
fractura total. Los valores de la fuerza que sean inferiores a la resistencia
máxima a la tracción pueden producir fracturas prematuras de la prótesis
dental, porque las imperfecciones microscópicas se agrandan lentamente a
lo largo de muchos ciclos de fuerzas. Este fenómeno se denomina fractura
por fatiga. En el caso de algunas cerámicas que contienen vidrio, la fuerza de
tracción inducida y la existencia de un medio acuoso reducen el número de
ciclos que causan fractura por fatiga dinámica.
La causa más frecuente de fracturas de los materiales cerámicos son las
fuerzas generadas durante la masticación y una Mordida Traumática.16
La fatiga se determina sometiendo un material a un ciclo de fuerzas de un
valor máximo conocido y determinando el número de ciclos necesarios para
producir una fractura.
El valor máximo medio de fuerzas masticatorias es de unos 756 N (170
libras). Sin embargo el rango de fuerza masticatoria varía notablemente de

7
una zona de la boca a otra y de una persona otra. En la zona de los molares,
el rango de fuerza masticatoria varía entre 400 y 890 N (90 a 200 libras); en
premolares varía entre 133 y 334 N (30 a 75 libras) y en los incisivos entre 89
y 111 N (20 a 55 libras). La fuerza masticatoria es mayor en los hombres que
en las mujeres.3
La fractura de las coronas de cerámica de los molares sometidos a ciclos de
fuerzas periódicos también puede ser consecuencia de una fractura por
fatiga dinámica y estática (fenómeno atribuido a la interacción de la fuerza de
tracción constante con las imperfecciones superficiales a lo largo del
tiempo).3
Las zonas de alta concentración de fuerzas son el resultado de uno o más de
los siguientes factores:
1) Imperfecciones superficiales, como porosidad, rugosidad por desgaste
y daños mecánicos, por lo que el acabado de la superficie de los
materiales frágiles como las cerámicas y los Composite es muy
importante en zonas sometidas a fuerza de tracción.
2) Imperfecciones internas, como vacíos o inclusiones.
3) Cambios notables en el contorno, como el punto de anclaje del brazo
de retenedor en la estructura de una PPR o en el ángulo agudo
interno en el ángulo pulpar axial de una preparación dental para una
amalgama o Composite.

8
4) Una gran diferencia en los módulos elásticos o en el coeficiente de
expansión térmica con Composite.
5) Una carga hertziana (o punto de contacto).
6) Solución de continuidad entre el material en coronas atornilladas
sobre implantes
3.2 RESTAURACIONES DE METAL-CERÁMICA
Históricamente se ha asociado los materiales cerámicos a una base metálica
para incrementar su resistencia.
Sin embargo esta base metálica se constituye como una limitante estética,
debido a su reducida transmisión de la luz y a que se observa
frecuentemente decoloración.6
Las cerámicas son materiales que presentan baja resistencia a las tensiones
de tracción y una elevada dureza. Ningún material es capaz de substituir el
esmalte dentario con características ópticas, estéticas y mecánicas con tanta
excelencia como las cerámicas.1
Las porcelanas o cerámicas dentales son compuestos inorgánicos con
propiedades distintas de los metales y están compuestos por oxígeno con
elementos metálicos ligeros o semimetálicos (p. ej., aluminio, calcio, litio,
magnesio, potasio, silicio, sodio, estaño, titanio y zirconio). Pueden estar

9
formadas fundamentalmente por cristales, cerámicas, vitrocerámicas o
estructuras altamente cristalinas.7
Las categorías de cerámicas dentales son : la cerámica feldespática, la
cerámica reforzada con leucita, la cerámica de bajo punto de fusión , la
cerámica vítrea, los núcleos de alta densidad (óxido de aluminio), la cerámica
de óxido de aluminio infiltrada y las estructuras cerámicas CAD/CAM.8
Las cerámica dentales pueden clasificarse de acuerdo a su composición
química (feldespáticas, con leucita, de óxido de aluminio, de vidrio y óxido de
aluminio y vítreas), a su uso (prótesis, cerámica fundida sobre metal, carillas
de recubrimiento, inlays, coronas y puentes anteriores) y por el proceso de
fabricación o el material de la estructura (metal colado, metal estampado,
cerámica vítrea, cerámica CAD/CAM, núcleos de cerámica sinterizada).
Se clasifican también de acuerdo a la temperatura de cocción:
 Punto de fusión elevado: 1.201-1.401 º C
 Punto de fusión medio: 1.501 - 1.200º C
 Punto de fusión bajo: 850 - 1.050º C
 Punto de fusión muy bajo: ‹ 850º C
Las cerámicas con punto de fusión de medio a elevado se utilizan para la
fabricación de dientes de prótesis dentales y las cerámicas de puntos de
fusión bajo y muy bajo, para la elaboración de coronas y puentes, y también

10
las de muy baja fusión para recubrimiento de estructuras de titanio por su
bajo coeficiente de expansión térmica que se acerca al metal.
Las cerámicas de baja fusión son utilizadas en aleaciones convencionales
para metal-cerámica (aleaciones nobles, nobles o no nobles), ya que tienen
un coeficiente de expansión bastante elevado.8
La temperatura de fusión de las cerámicas convencionales se reduce gracias
a la concentración de óxidos álcalis, pero al aumentar su proporción se
reduce la estabilidad química e hidrolítica disminuyéndose la resistencia a la
fractura. En las cerámicas de punto de fusión bajo la superficie enriquecida
con hidroxilo es más flexible y hace posible las reparaciones de las
inclusiones en la superficie.8
Los productos cerámicas como los colores y el glaseado, tienen efectos
significativos reducidos sobre la fuerza y la resistencia a la fractura de las
restauraciones de cerámica.8
Con respecto a la duración química, es preferible la cerámica autoglaseada a
una cantidad de glaseado añadido posteriormente, ya que una alta
proporción de modificadores vítreos reduce la resistencia del glaseado
añadido frente a la saliva y el desgaste natural.8
Otro modificador importante del vidrio es el agua, aunque no pertenezca a
los componentes intencionales de la cerámica. En las cerámicas que
contienen modificadores vítreos, el oxonio (o ión hidronio H3O+) puede

11
remplazar el sodio u otros iones metálicos. Este fenómeno produce la lenta
formación de fisuras en cerámica sometidas a fuerzas de flexión en un
ambiente húmedo, lo cual es también un motivo por el que se fracturen al
cabo de unos años la cerámica sin que se identifique la causa.8
Las cerámicas dentales no presentan la resistencia que sería de esperar de
su estructura atómica, ya que presentan una nula resistencia a la flexión y a
la deformación, por lo cual se le considera un material frágil por pequeños
defectos como son fisuras que existen en la superficie de casi todos los
materiales, los cuales se pueden comparar con cortes agudos, cuya punta
puede ser tan pequeña como el espacio entre dos átomos. Nathanson.8
(1996), señala que una de las principales características de un material
poroso es la falta de un comportamiento de plástico y la incapacidad para
resistir la deformación cuando son sometidos a estrés. La concentración de
tensión que se origina de los defectos causa una elevación de la tensión
local. Si la tensión aplicada sobrepasa en la punta de un defecto en un valor
umbral, los enlaces químicos se rompen en esa punta y se origina una fisura.
La cantidad de tensión en la punta de la fisura se mantiene hasta que la
fisura se extienda a través de todo el material o hasta que alcance otra fisura,
un poro o una partícula cristalina, que actúan aumentando o repartiendo la
presión. 8
Araújo.9 en 1998 hizo hincapié que debido a su versatilidad, esta técnica
puede indicarse para la reconstrucción de coronas individuales, anteriores y

12
posteriores, prótesis parciales, en pequeños o grandes sectores, y en
combinaciones de prótesis parciales fijas y removibles.9
La rotura de las cerámicas y su baja resistencia a la tensión puede explicarse
por concentraciones de presión divergentes en inclusiones superficiales. La
resistencia a la flexión de la cerámica es relativamente más baja que su
resistencia a la presión.9
La fractura del recubrimiento cerámico en restauraciones metal-cerámicas se
constituye como la segunda causa de reemplazo de dichas prótesis después
de la Caries Dental.10
La prevalencia de fractura de las restauraciones de porcelana sobre metal es
alrededor de 5 a 10% en coronas y puentes metal cerámico con 10 años de
uso.7, 11
Las causas más comunes de fracturas de restauraciones metal-cerámicas
son: trauma, ajuste oclusal inadecuado, hábitos parafuncionales, fatiga de la
estructura metálica, incompatibilidad en el coeficiente de expansión térmica
entre la cerámica y la estructura metálica, falla en la adhesión, reducción
inadecuada durante la preparación dental, porosidades en la cerámica,
inadecuado diseño de la prótesis.10, 12.
En la boca existen múltiples fuerzas de flexión, y la carga máxima se produce
en la superficie de la restauración. Por ello las inclusiones superficiales son
importantes para la evaluación de la resistencia de una cerámica. La

13
eliminación o reducción de las inclusiones superficiales pueden mejorar la
resistencia, por lo que es necesario el pulido y glaseado de las cerámicas
dentales.7
El fracaso mecánico de las restauraciones metal cerámicas es frecuente y
suele estar asociado con errores en el diseño del armazón, técnicas de
laboratorio inadecuadas, una función oclusiva excesiva o traumática.7
3.3 REPARACIÓN DE PROTESIS METAL- CERÁMICA FRACTURADAS
En los Años 60s Vanderbilt y Simko.5 reportaron que la adhesión del
Composite era mejor al tratarse las superficies previamente con soluciones
que contengan silano.
Bowen, citado por Panah y cols.5 en 1963 desarrollo un material restaurador
a base de resina el cual fue reforzado al contener silano.
Paffenbarger y col.5 en el año 1967 reporto mejores resultados en la
adhesión de resina acrílica y dientes de cerámica cuando se utilizaba como
agente acondicionante al silano.
Sterman y Marsden.5, 1963 sostuvieron que la unión entre la cerámica y el
Composite ocurre debido a una interacción química entre el silano que altera
la estructura química de la superficie cerámica y facilita la interacción de esta
con la resina de restauración.

14
Clark y Pluddemann.6, 1963; Bascom, 1972; Chen & Brauer, 1982. Señalaron
que el tratamiento de la superficie con silano puede contribuir a la unión
química entre el silano y la porcelana la cual involucra a grupos metoxil y
silanol los cuales a su vez mejoran la unión química con los grupos
metacrilato de la resina y el silano.
Roulet y col.9 1995, encontraron que variables como el tratamiento de
superficies con silano, así como el secado de agentes que contienen silano
tiene un efecto significativo en la fuerza de unión entre el Composite y la
cerámica.
La reparación de restauraciones metal cerámica fracturadas están indicadas
cuando la prótesis de varias unidades dentales presenta una fractura y se
decide no retirarlas y reemplazarlas, con el fin de evitar incomodidad al
paciente, tiempo y gasto.1
Para mejorar la adhesión se debe preparar la superficie mecánicamente con
fresas, o mediante abrasión por oxido de aluminio, este incremento de la
rugosidad de la cerámica conseguida con discos o fresas contribuye a
mejorar la resistencia de la reparación, además se pueden utilizar ácidos
para crear micro retenciones en la superficie cerámica, las diferentes
investigaciones sugieren que la mejor técnica de acondicionamiento de la
superficie es mediante el óxido de aluminio, sin embargo la micro abrasión

15
por sí sola no es suficiente para lograr una buena adhesión entre la cerámica
y la resina.13
Cuando no se ha perdido la cerámica fracturada y no hay cargas o son
mínimas sobre la zona de la fractura, se puede fijar con el sistema de
reparación de la cerámica, con agentes de acoplamiento de silano o
anhídrido 4 metacriloxietil trimetílico (4META) para fomentar la fijación con
resina acrílica o Composite.
El silano fue utilizado en los primeros estudios realizados sobre reparación
de coronas de cerámica sobre metal con resina compuesta, lo cual se
constituye como una alternativa clínica para la reparación de dichas coronas,
sin embargo se obtienen mejores resultados cuando se combina la
silanización con el gravado con ácido fluorhídrico.13
En casos donde no se conserve el fragmento de cerámica fracturado, se
debe reparar con resina compuesta mediante retenciones con cortes
sesgados mecánicos en el armazón del metal. El uso de un agente de
acoplamiento de silano también es importante para este tipo de
restauraciones.13
En otros casos se puede realizar una técnica de reparación permanente
haciendo una restauración metal-cerámica para ajustarse sobre el original
fracturado. Esta técnica es apropiada cuando se ha fracturado el póntico y no

16
el pilar. La dificultad más común de esta reparación es el debilitamiento de
los conectores con el riesgo de fractura de la prótesis.1
Además se pueden utilizar como alternativa de reparación los cementos
resinosos tanto de activación química como dual, se ha observado que la
consistencia de dichos cementos resinosos se relaciona con características
físicas y clínicas en la reparación de prótesis metal cerámicas fracturadas.14
Fahmy and Mohsen, en un estudio in vitro compararon la resistencia de dos
sistemas de reparación tanto directo con resina compuesta e indirecto con
cerámicas de distintas temperaturas de fusión y encontraron que los niveles
de resistencia de los sistemas indirectos son comparables a los obtenidos
con resina compuesta.15
Ozcan y col.6 en el año 2006 luego de realizar un estudio comparativo entre
distintos tipos de Composite sugirió que se puede utilizar como alternativa
viable a Composites reforzados con fibra, ya que esto mejora sus
propiedades físicas y puede ser útil en zonas con alta carga de fuerzas. 6
Al- Omari y col.12 en el año 2009 encontraron que las restauraciones metal
cerámicas sobre implantes resisten mejor a la fractura que las coronas de
cerámica libre de metal colocadas sobre implantes, por lo cual a pesar del
desarrollo de nuevos materiales cerámicos, las restauraciones de cerámica
sobre metal son una opción versátil y confiable. 12

17
El material de reparación debe tener un coeficiente de expansión térmica
parecido con la cerámica, además de una mínima contracción de
polimerización. Resinas híbridas con fuerzas de adhesión y resistencia a las
fracturas son más indicadas cuando son comparadas a las resinas
microparticuladas, mientras tanto son todavía materiales inferiores en
relación a las propiedades mecánicas de las cerámicas odontológicas. La
reparación indirecta es más eficaz para las reconstrucciones de porciones
más extensas porque se mantiene estable por más tiempo que las resinas
colocadas por la técnica directa, las cuales presentan una menor adhesión
del agente de unión al metal.1
3.4.-TRATAMIENTO DE SUPERFICIE DE LAS CERÁMICAS
FRACTURADAS
La reparación de restauraciones fracturadas de cerámica han sido realizadas
a través de la creación de una superficie rugosa en la cerámica, seguida de
una aplicación de un agente organo-sílano para conseguir una adhesión con
la resina.6
La utilización de silano así como el secado mediante calor son dos factores
que pueden incrementar la fuerza de adhesión entre el Composite y
Cerámica comparados con la fuerza de adhesión obtenida entre el
Composite y cerámica en superficies no tratadas.9

18
Se ha demostrado que la unión de la resina compuesta con la cerámica
fracturada puede ser superior cuando la cerámica es tratada por desgaste;
así como el proceso que se sigue previo a la adhesión de cementos de
resina, en el cual es fundamental limpiar la restauración de preferencia con
arenado de óxido de aluminio de 50um, a presión de 60 a 80 lb/pul2 y durante
5 segundos. El arenado con óxido de aluminio permite crear micro
porosidades para la retención micro mecánica de los cementos de resina.13
Los principios que rigen este desgaste de las superficies cerámicas son
similares a los principios de preparaciones dentarias convencionales,
cuidando obviamente de no realizar un excesivo desgaste. 15
La investigación demuestra que el chorro de arena con óxido de aluminio de
50 µm es un mejor método para la preparación de la superficie de las
retenciones realizadas. Sin embargo, el chorro de arena no es suficiente para
mejorar el vínculo de la interfaz de cerámica y el Composite, por lo que se
requiere de un acondicionamiento ácido de la superficie de la cerámica.1
La microabrasión con oxido de aluminio, es una opción para mejorar la
retención mecánica de la resina acrílica cuando queremos reparar algún
defecto, ya que al utilizar esta técnica se crea una superficie irregular que
mejora la adhesión entre los dos materiales antes mencionados.6
Se ha comprobado que el acondicionamiento con ácido fluorhídrico de 9 a
12%, disuelve los componentes vítreos de la cerámica y crea micro poros, lo

19
que permite la adhesión por infiltración del adhesivo en las áreas disueltas de
la cerámica y promueve la eliminación de rajaduras superficiales y
hendiduras de la superficie interna de la restauración, favorece la retención y
la resistencia y minimiza la microfiltración.8, 13
Una alternativa al uso del ácido fluorhídrico es la utilización de fluorfosfato
acidulado al 1.23% por diez minutos. Esta técnica puede ser utilizada en
reparaciones de cerámica intrabucales, evitando los riesgos del uso del ácido
fluorhídrico que es cáustico.
El fluorfosfato acidulado al 1.23% es capaz de grabar el vidrio liberando
iones de sodio y, por tanto interrumpiendo la red de sílice. Estudios señalan
que cuando una corona feldespática glaseada es expuesta a un 1.23% de
FFA o a un 8% de fluoruro de estaño, la aspereza de la superficie aparece en
los 4 minutos siguientes, y la exposición durante 30 minutos parece atacar la
fase cristalina (áreas con partículas precipitadas de color blanco) de la región
gingival de la cerámica. Cuando el tiempo de exposición se incrementa a 300
minutos, hay una degradación generalizada y grave de la cerámica. Sin
embargo otros agentes de flúor como fluoruro de estaño al 0.4% y fluoruro de
sodio al 2% no tiene ningún efecto significativo sobre la superficie de la
cerámica.14
El ácido fluorhídrico es muy bien aceptado como agente acondicionante para
producir una superficie cerámica irregular. El principal componente cristalino

20
de la cerámica es la leucita, esta leucita se disuelve rápidamente en un
medio con Ácido Fluorhídrico, los cuales producen canales de micro
retención en la cerámica a partir del contenido de leucita. El número y
tamaño de las irregularidades está asociado a un incremento de la fuerza de
adhesión. 11
Debido a los peligros que implica el uso de ácido fluorhídrico de manera
intraoral se tomó como alternativa al fluorfosfato acidulado, sin embargo este
logra crear microporosidades pero en estas se depositan algunas de las
moléculas liberadas por lo cual se indica la limpieza de la superficie.11
Esto es seguido por la aplicación de un agente de silanización que actúa en
la parte de la sílica que representa uno de los componentes de la cerámica, y
a través de la cual se consigue la unión entre el componente inorgánico
cristalino de la cerámica y la matriz orgánica de la resina de cementación. El
silano debe actuar por lo menos tres minutos en la superficie interna de la
restauración.11
El proceso de silanización se produce a través de dos mecanismos:
Primeramente, se consigue una unión química a través de la hidrólisis
seguida de absorción del silano sobre la superficie cerámica y de la
consecuente unión covalente entre el silano y la matriz de la resina. En
segundo lugar, la aplicación del silano promueve el mejoramiento de la
superficie de la cerámica, disminuyendo su tensión superficial, facilitando así

21
la difusión del agente resinoso para dentro de las micro retenciones creadas
por el ataque ácido , produciendo fallas coherentes.8
Pameijer.12 en 1996 en un estudio comparativo entre distintas combinaciones
de tratamientos de superficie, silanización, Microabrasión y utilización de
resinas hibridas, con adhesivos modificados puede mejorar de manera
significativa cuando se utiliza una combinación racional de estos métodos de
acondicionamiento de la superficie cerámica.12
Es este el pensamiento de Llobell y col.40 en 1992 cuando dicen que el test
de fatiga puede ser el más importante entre los test propuestos cuando se
procura simular un largo tiempo de uso clínico de una prótesis metal-
cerámica reparada. Mecholsky.41 en 1995 a su vez, llamo la atención para la
presencia de stress asociado a la fractura de la cerámica, en cuanto que
White y col.42 en 1995 mostraron que el crecimiento de una hendidura puede
ser iniciado por una fuerza mucho menor de la necesaria para causar la
fractura de la cerámica.
Maciel 1996, dijeron que la fuerza masticatoria es ejercida en su plenitud
durante la trituración de los alimentos. El ciclo final del proceso de
masticación es representado por fuerzas compresivas caracterizado por la
destrucción del bolo alimenticio entre las superficies oclusales. Así, nos
parece pertinente a su validación en la resistencia de coronas metal-

22
cerámicas reparadas, comparándola con la resistencia de coronas metal
cerámicas integras y dientes naturales permanentes.
Frente a una cerámica fracturada, la decisión en hacer una reparación
intrabucal, según Pameijer deber ser basada en la certeza que el diseño de
la subestructura metálica no es la real causa de la fractura de la cerámica.
De acuerdo con Lloyd siempre que es posible que el clínico debe determinar
la causa de la fractura de la cerámica. En armonía con las afirmaciones de
Pameijer, ellos dijeron que si una falla ocurre por la acción de un trauma será
posible repararla con resina compuesta fotopolimerizable. Todavía, si la falla
fue debida a deficiencias de la subestructura metálica, el reparo fallará por
las mismas razones.
Estas afirmaciones pueden ser cuestionadas, pues una corona metal-
cerámica que ha sido construida dentro del más absoluto rigor de la técnica,
aun así puede fracturarse. Las cerámicas feldespáticas presentan micro
fracturas causadas por stress interno durante el proceso de enfriamiento.
Conforme abordo Nathanson.43 en 1996 estos defectos, en nivel molecular
representan enormes hendiduras y fuerzas oclusales de baja intensidad,
pero constantes, definidas por McLean como fuerzas de fatiga, causan una
lenta progresión en el desenvolvimiento de esas hendiduras trayendo como
consecuencia la fractura de la cerámica después de años de uso en la boca.

23
La gran preocupación de los profesionales frente a una cerámica fracturada
esta en crear condiciones de unión de la resina compuesta de tal forma que
resista a las fuerzas oclusales. Para Busato.44 en 1997 la adhesión puede ser
definida como una fuerza de atracción intermolecular en una determinada
interfase, en cuanto, que para Perdigao y Rotter.45 en el 2001 observaron
que un agente de unión tiene que ser capaz de trasmitir carga de un
substrato a otro y la soporta por un periodo de tiempo el que define su
durabilidad. Numerosos fueron los estudios realizados y los tratamientos
propuestos en la reparación de la superficie cerámica con certeza siendo el
más citado por los investigadores y que en este aspecto sobresale el ácido
fluorhídrico.
En la validación de los efectos de este ácido en el condicionamiento de la
superficie de diferentes cerámicas, Sorensen pudo constatar el aumento
substancial en la fuerza de unión de la resina compuesta a la cerámica. Ese
mecanismo de acción del ácido fluorhídrico fue descrito por Roulet donde,
según ellos, hay una remoción selectiva de la matriz vítrea, con su disolución
que permiten firme adhesión con la resina compuesta. Entretanto, Viera
mostraron que la eficiencia de un condicionamiento no depende solo de la
cantidad de sílice presente en la cerámica, pero también de la concentración
del ácido y del tiempo de aplicación.
Semejante observación fue hecha por Wolf en búsquedas sobre los efectos
de diferentes tiempos de acondicionamiento de la superficie cerámica. Mayor

24
tiempo de exposición al acondicionador acido, determino mayor resistencia
de la unión de la reparación a la cerámica. A través del microscopio
electrónico de barrido, se pueden observar diferentes patrones de la
superficie de la cerámica con el aumento en el tiempo de la acción del ácido.
Entretanto, los métodos de preparación de la superficie cerámica con la
aplicación de ácidos, deben ser cuidadosamente controlados para disminuir
el riesgo de agresión de las estructuras incluidas.
En sus trabajos experimentales Kupiec.46 en 1996 mostraron que el ácido
fluorhídrico en bajas concentraciones es perjudicial a los tejidos blandos de
la cavidad bucal. En la tentativa de su substitución fueron estudiados otros
acondicionadores. En esta línea de búsqueda, el trabajo de Tylka y
Stewart.47 en 1994 mostraron que a pesar de observar una diferencia
significativa en el aspecto microscópico de la superficie cerámica
condicionada por el ácido fluorhídrico y por el fluorfosfato acidulado, ambos
los acondicionadores pueden ser indicados en la preparación de una
cerámica a ser reparada.
Además de estos ácidos acondicionadores, fueron evaluados por Kato.48 el
biofluoruro de armonía a 10%, ácido fosfórico a 40% y una asociación de los
ácidos fluorhídrico y sulfúrico en la concentración de 6% que mostro ser el
más eficiente en proveer retención en la superficie cerámica. Se cuestiona el
largo tiempo necesario en el uso del fluorfosfato, cerca de 10 min para el
condicionamiento de la porcelana, contra 4 minutos en el uso del ácido

25
fluorhídrico. El potencial agresivo del ácido fluorhídrico tiene que ser
respetado y su uso debe ser cuidadoso, y preferencialmente si es posible,
bajo aislamiento absoluto.
A continuación algunos antecedentes sobre el tema estudiado:
Stangel y cols en 1987, realizaron un estudio en donde señalan que el ácido
fluorhídrico permite un grabado mecánico sobre la cerámica, el cual actúa
disolviendo los componentes vítreos y creando micro poros (porosidades) en
la cerámica.
Minami y cols en el 2003, realizaron un estudio donde evaluaron la
resistencia al cizallamiento en la unión de la cerámica con la resina
compuesta con diferentes tratamientos de superficie mantenidas en agua
destilada a temperatura ambiente durante 7 días ,donde encontraron
resultados similares para el grupo control (sin tratamiento) y el de retenciones
mecánicas hechas con fresas diamantadas generó resultados similares con
4.71 (grupo 1) y 4.81 (grupo 2), mientras que el grupo que recibió tratamiento
con ácido fosfórico al 35% y silano, y el grupo con ácido fluorhídrico y silano,
resultó en 11.76 (grupo 3) y 11,07 (grupo 4), respectivamente. Señalaron que
el tratamiento de acondicionamiento con ácido fosfórico al 35% es una
alternativa de tratamiento para el ácido fluorhídrico ya que este es menos
lesivo a los tejidos en comparación con el ácido fluorhídrico.16

26
Panah y cols en el 2008, realizaron un estudio donde evaluaron la influencia
de 8 diferentes tipos de tratamientos de superficie (Grupo 1: sin tratamiento,
grupo 2: partículas de abrasión en el aire con partículas de alúmina (Al),
Grupo 3: grabado ácido con ácido fluorhídrico al 9.6% durante 1 minuto (HF),
Grupo 4: sílano (S), Grupo 5: AlHF; Grupo 6: AlS; Grupo7: HFS, y Grupo 8:
AlHFS) de la cerámica en la fuerza de microcortes de bonos medidos en Mpa
entre el Composite y el IPS Empress 2, dando los siguientes resultados
Grupo 1: 4.10 (3.06), Grupo Al: 7.56 (4.11), Grupo HF: 14.04 (2.60), Grupo S:
14.58 (2.14), Grupo AlHF: 15.56 ( 3.36),Grupo AlS: 23.02 (4.17), Grupo HFS:
24.7 (4.43), Grupo AlHFS: 26.0 (3.71). ANOVA indica la influencia del
tratamiento de la superficie fue significativa (p <0,0001); concluyeron que la
fuerza de microcorte fue significativamente diferente en función del método
de tratamiento superficial. Entre los métodos investigados, la capa de silano
después de la abrasión de partículas en el aire y el grabado fue el
tratamiento de las superficies más eficaz.6
Araújo y cols en el 2009; reportaron dos casos clínicos de reparación de
coronas de ceramica fracturada en la que se hallaba y no presente el
fragmento fracturado. Para ambos casos se realizó un acondicionamiento
previo con ácido fluorhídrico al 10% durante 2 minutos, luego se realizó la
aplicación de silano en la región comprometida y la aplicación por
incrementos de resina monohíbrida en el caso del fragmento ausente; en el

27
caso de que se hallaba presente el fragmento se realizó la unión de ambos a
través de resina monohíbrida interpuesta.15
Fraxino y cols en el 2010, reportaron un caso clínico en el cual se realizó la
reparación de una corona metal-cerámica fracturada con exposición de metal
mediante la técnica indirecta, en la que se confeccionó una subestructura
metal-cerámica, la cual fue cementada previo tratamiento de la superficie con
un arenado con oxido de aluminio y luego cementada con cemento resinoso
Rely TM Arc X (3M ESPE, St. Paul, MN, USA), con el objetivo de
proporcionar una adhesión químico-mecánica entre las estructuras metálicas
y entre el metal y el diente. Además señalaron que el tamaño de la fractura y
la función oclusal del diente comprometido son importantes para determinar
el tratamiento de reparación a seguir.19
Yadav y cols en el 2010 realizaron un estudio donde evaluaron la influencia
del tratamiento de superficie en la fuerza de unión de compuestos de
cementos resinosos de ortodoncia y la cerámica (porcelana feldespática),
hallando que la fuerza de corte de la micro adhesión promedio varió en
función del tratamiento superficial. Se varió desde 3,7 hasta 20,8 MPa. Los
valores más altos de la fuerza de micro unión cortante de se encontraron
cuando la superficie fue grabado con ácido fluorhídrico y recubiertos con
silano. Por otro lado, el grupo 1 control (sin tratamiento) tuvieron menor
fuerza significativa de micro corte de bonos que todos los demás grupos
(Grupo 2: primer ácido con agente silano por 20 segundos, Grupo 3: ácido

28
fluorhídrico al 9.5% por 20 segundos., Grupo 4: ácido fluorhídrico al 9.5% con
una capa de primer ácido y agente silano por 20 segundos. Grupo 5:
abrasión con óxido de aluminio, Grupo 6: partículas de abrasión de aire y una
capa de primer ácido con agente silano.18
Kussano y cols en el 2003 Realizo un estudio experimental in vitro en el cual
evaluó la fuerza de adhesión de la resina colocada sobre cerámica de
acuerdo al tratamiento de superficie realizado en esta divididos en 4 grupos:
1) no se realizó tratamiento de superficie, 2) retenciones mecánicas creadas
con una fresa diamantada, 3) acondicionamiento realizado con ácido
fosfórico y silano, 4) acondicionamiento realizado con ácido fluorhídrico y
silano, luego de ello se procedió a almacenar los especímenes tratados
según su grupo correspondiente a temperatura ambiente en un medio con
agua destilada por una semana, después de ello se evaluó la fuerza de
adhesión y se comparó los resultados obtenidos según la prueba ANOVA, y
no se encontraron diferencias significativas en los valores obtenidos entre los
grupo 1 y 2; y entre los grupo 3 y 4 en los valores de adhesión mostrados.17
El propósito de este estudio es comparar in vitro la resistencia a la tracción
de las coronas metal-cerámicas reparadas con resina híbrida a través del
tratamiento de superficie mediante el uso de ácido fluorhídrico, fluorfosfato
acidulado al 1.23% y silano.17

29
Chavez-Filho en el 2010 en un estudio comparativo entre la resistencia a la
compresión de coronas metal-cerámicas fracturadas reparadas con resina y
coronas metal-cerámicas intactas y dientes naturales, y observo que no
existen diferencias estadísticamente significativas entre los dientes con
coronas metal-cerámicas intactas comparadas con el grupo de coronas
metal-cerámicas fracturadas reparadas con resina compuesta, sin embargo
se observó diferencias estadísticamente significativas entre estos dos últimos
grupo comparados con la resistencia a la compresión observada en dientes
naturales.26
Multilink®
Material de cementación adhesivo universal en base a composite,
autopolimerizable y autograbante que se compone de:
 Multilink® composite de cementación en una jeringa de doble
inyección.
 Multilink® A/B Primer.
 Multilink® Metal Primer (uso opcional).
 Monobond S.
Indicaciones:
Multilink® se utiliza para la cementación adhesiva permanente de
restauraciones indirectas en situaciones en las que se desea una alta
resistencia de adhesión:

30
Restauraciones realizadas en metal o metal-cerámica (inlays, onlays,
coronas, puentes de tramo corto)
Puentes adhesivos (puentes Maryland)
Restauraciones de cerámica total, especialmente cerámicas opacas de óxido
de circonio, así como composites (inlays, oniays, coronas, puentes adhesivos
sin metal)
Fijación de postes colados y pre fabricados de metal.
Fijación de Postes de Fibra de Vidrio Reforzado con composite: FRC Postec
Plus.
Ventajas:
 Composite de cementación adhesivo autopolimerizable para
retenciones especialmente altas
 Amplia gama de indicaciones, múltiples aplicaciones
 Primer autograbante: fácil aplicación
 No es necesaria la fotopolimerización
 Presentación pasta - pasta en la jeringa de inyección doble: cómoda
aplicación y fácil mezcla
 Metal primer para una óptima unión con el metal
 Excelente radiopacidad
 Alta resistencia a la abrasión.

31
RelyX® U100
Este cemento de resina universal fue especialmente creado para ser
autoadhesivo y resistente a la humedad, eliminando la necesidad de grabar,
aplicar un primer y un adhesivo por separado en diferentes etapas. Esto,
además de ahorrar tiempo reduce en gran medida la posibilidad de
sensibilidad post operatoria en el paciente comparado con otros sistemas de
cementación de resina que requieren un grabado ácido y un adhesivo.
Indicaciones:
 Metal/Metal Porcelana
 Inlays/Onlays, Coronas, Puentes, Postes radiculares
 Porcelana /Cerámica
 Coronas, Puentes, Inlays/Onlays
 Recomendado especialmente para los Sistemas Todo Cerámica
Strengthened Core (Lava™ Coronas y Puentes , Procera® AllCeram):
Coronas y Puentes Composite/Polímeros reforzado: Coronas y
Inlays/Onlays.

32
Ventajas:
El cemento RelyX® Unicem ha sido probado en infinidad de ocasiones por
expertos de la industria. Las diferentes pruebas nos muestran:
 Excelente Adhesión
 Resistente, estético y poco sensible a la humedad
 Baja expansión
 Integridad marginal Superior
Este cemento también le proporciona las propiedades estéticas necesarias
para su uso en todas las restauraciones sobre todo de cerámica/ composite.

33
4. Justificación
La investigación que se realizó es de importancia teórica y práctica
porque nos permitirá saber cuál es la mejor alternativa in vitro para la
cementación de incrustaciones de cerámica utilizadas para la reparación
de coronas metal-cerámicas fracturadas y además tendría relevancia
social debido a que podríamos dar alternativas de solución a las fracturas
coronarias de cerámica y así disminuir el costo, incomodidad al paciente
y tiempo operatorio, al cual sería sometido si se intentara repetir el
tratamiento rehabilitador fracasado.
Esto es importante debido a la proliferación de coronas metal-cerámicas y
que con ello se producen mayores índices de problemas como las
fracturas, sin embargo se debe tener en cuenta la etiología de dicha
fractura debido a que si esta se produce por defectos en la confección de
la corona metal-cerámica, las conclusiones y la propuesta de este estudio
no tendrán relevancia. Sin embargo si la fractura se produce por alguna
causa que no afecta la calidad del trabajo realizado, se podrá tener en
cuenta este trabajo como una alternativa viable para lograr una adecuada
restauración de la corona metal-cerámica afectada.
A través de este trabajo experimental se podrá saber que material de
cementación y comprobar si el tratamiento de superficie realizado brinda
una excelente calidad. Las conclusiones obtenidas en este estudio
pueden servir como base para futuros pruebas clínicas, corroborando así
los datos obtenidos in vitro, en condiciones clínicas.

34
5. Hipótesis
La resistencia a las fuerzas tangenciales del agente cementante Multilink
N® para adherir incrustaciones cerámicas sobre coronas metal-cerámicas
fracturadas es mayor cuando se compara con la utilización del agente
cementante RelyX® U100.

35
6.-Objetivos
6.1.-Objetivo general
Comparar in vitro la resistencia a las fuerzas tangenciales de coronas
metal-cerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones
cerámicas cementadas con dos agentes cementantes Multilink® y
RelyX® U100.
6.2.-Objetivos específicos
6.2.1 Evaluar la resistencia a las fuerzas tangenciales de las coronas
cerámicas utilizando el agente cementante Multilink N®.
6.2.2 Evaluar la resistencia a las fuerzas tangenciales de las coronas
cerámicas Utilizando con el agente cementante Rely X® U100.

36
7.-Materiales y Métodos
7.1.-Diseño de estudio
Tipo experimental, corte trasversal.
7.2.-Grupo de estudio
El grupo de estudio estuvo conformado por dos grupos de 10 coronas,
de acuerdo a la fórmula para comparar medias y cada grupo fueron
sometidos a condiciones de carga de la siguiente manera:
Grupos experimentales
• Grupo I: 10 coronas metal-cerámicas fracturadas y reparadas
con incrustaciones cerámicas cementadas con agente cementante
Multilink N® y mediante el tratamiento de superficie con microabrasión
con Oxido de Aluminio y ácido fluorhídrico al 10% por 60 segundos,
luego acondicionamiento con silano, colocación de adhesivo para
resina. Sometidos a carga tangencial.
• Grupo II: 10 coronas metal-cerámicas fracturada y reparadas
con incrustación de cerámica cementada con agente cementante
RelyX® U100 y mediante el tratamiento de superficie con
microabrasión con Oxido de Aluminio y ácido fluorhídrico al 10% por
60 segundos, luego acondicionamiento con silano. Sometidos a carga
tangencial.

37
7.2.1 Criterios de selección
Se reprodujeron 20 patrones metálicos a partir de un canino
superior Izquierdo (ver Anexo: Figura 1), que no presente caries,
malformaciones anatómicas, ni fracturas. Sobre estos patrones
metálicos se confeccionaron y cementaron 20 coronas metal-
cerámicas con cemento de ionómero de vidrio Vivaglass® CEM PL,
luego talladas y preparadas, sin exponer el metal, para la
confección de una incrustación cerámica, las cuales fueron
cementadas con agentes cementantes Multilink® (P23244, caduca
03-2014) y RelyX® U100 (451585, caduca 2013-03) y sometidos a
pruebas para evaluar su resistencia a fuerzas tangenciales.
7.3.-Operacionalización de variables
7.3.1.-Variable dependiente: Resistencia a las fuerzas
tangenciales
El tipo de variable es cuantitativa continua, medida en escala de
razón, su indicador es el valor numérico obtenido en megapascales
(MPa) obtenidos a través de la máquina de ensayo universal
AMSLER, modelo K-2000 NP, con cédula de 500 kg/f, velocidad de
carga de 0.5mm por minuto y carga inicial correspondiente a 1% de la
carga máxima. Los ensayos se realizaron en el Laboratorio 4 de la
Facultad de Ingeniería Mecánica de la Universidad Nacional de
Ingeniería.

38
7.3.2.-Variable independiente: Tipo de agente cementante.
La variable independiente cuantitativa politómica medida en la escala
nominal cuyo indicador fue el agente cementante utilizado entre las
marcas comerciales Multilink® y RelyX® U100.
7.4.-Metodos y técnicas
7.4.1.-Construcción del modelo
Toma de impresión a un modelo patrón el cual debe cumplir con
ciertos requisitos como tallado uniforme, espacio suficiente del
antagonista. (Ver Anexos: Figuras 2, 3 y 4)
El modelo se troquelo, se delimito la línea de terminación cervical y se
envió al laboratorio para la confección de la cofia metálica y agregado
de la cerámica, luego se preparó la corona para una incrustación
cerámica, con la simulación de la fractura del borde incisal, en una
cara proximal, sin exposición del metal.
La fractura tuvo un tamaño aproximado de 4x3 mm con un espesor de
1mm aproximadamente.
La superficie de la fractura fue tratada con el mismo protocolo para
ambos grupos el cual es descrito a continuación
• Microabrasión con Oxido de Aluminio en la superficie fracturada
por 20 segundos. Tamaño de partículas de 50 μm,
• Superficie de fractura de la corona de metal-cerámica tratada
con ácido fluorhídrico al 10% por 60 segundos. (Ultradent Porcelain
Etch®)

39
• Superficie de fractura de la corona de metal-cerámica tratada
con silano solamente por 3 minutos y secado por 60 segundos.
(Ultradent®)
7.4.2.-Aplicación de Fuerzas
La corona fue llevada a la máquina de ensayo universal AMSLER, modelo K-
2000 NP, con cédula de 500 kg/f, velocidad de carga de 0.5mm por minuto y
carga inicial correspondiente a 1% de la carga máxima. Donde será sometida
a fuerzas tangenciales simulando una situación clínica.
Fue seleccionado para el experimento un canino superior izquierdo
permanente, extraído y conservado en solución fisiológica a 0.9%, mantenido
a la temperatura ambiente. El diente recibió una preparación para la corona
metal-cerámica, usándose fresas diamantadas KG Sorensen® para alta
rotación, determinando las siguientes características. (Anexo 1)
a) Terminación cervical de la preparación localizada en la unión esmalte-
cemento, en forma de chanfer ancho, creado con el uso de la fresa
diamantada tronco cónica n 3216 KG Sorensen®, con espesor
aproximadamente de 1.2mm en toda la extensión de la preparación. (Anexo
9)
b) Reducción de la faz vestibular en aproximadamente 1,5mm determinada
por el diámetro de la fresa diamantada nº3216º 2215 KG Sorensen®
obedeciendo a sus planos de inclinación, tercio mesio-cervical y mesio

40
incisal. En la región cérvico-lingual, este desgaste fue de aproximadamente
0.7mm en la pared axial correspondiente a la mitad del diámetro de la fresa
diamantada. (Anexo 9)
c) Para el desgaste del borde incisal, fue usada la fresa diamantada n° 2215
KG Sorensen®, en una profundidad de 2.0mm, necesaria para la obtención
de resultados estéticos satisfactorios para el sistema cerámico. (Anexo 9)
d) El desgaste de las caras proximales fue hecha con fresa diamantada
tronco-cónica n 3216 KG Sorensen®, creando un paralelismo entre ellas, con
una inclinación de 6 a 10 grados. (Anexo 9)
e) La faz lingual del canino tuvo su reducción hecha con una fresa
diamantada en forma de pera nª3118 en aproximadamente 1.3mm, suficiente
para determinar espacio para la infra-estructura metálica y cerámica. En la
finalización de preparación dentaria, fueron usados discos de lija de
granulación fina y fresas multilaminadas en baja rotación, importantes para
una mejor definición de la terminación cervical de la preparación.
Para el desarrollo de los test de resistencia a las fuerzas tangenciales de las
coronas metal-cerámicas hubo la necesidad de la reproducción en metal del
diente preparado. (Anexo 5)
Con el tubo de PVC de ¾ pulgadas de diámetro con 2.0cm de altura, el
canino fue cerrado con una base hecha con resina acrílica Orthocril en color
Ortoclass. Por tanto, el tubo plástico tuvo en su base sellada con una lámina

41
de cera rosada nº7, y la resina acrílica vertida en su interior en la fase
plástica de su ciclo de polimerización. El espécimen fue entonces
posicionado en el centro del tubo, en una profundidad correspondiente a 1/3
de su raíz, aguardando el término del ciclo de polimerización de la resina
acrílica, pasando entonces a su modelo. (Anexo 3)
Para el modelado, se usó también un tubo plástico de PVC de ¾ pulgadas de
diámetro con 3.0cm de altura con su base sellada por cartulina. El material
de modelado empleado due Elastosil M4400, una silicona que en la
presencia de catalizador retícula por policondensación, originando un
material que en su fase inicial de reticulación, presenta fluidez que permite la
reproducción fiel del molde. Manipulación de acuerdo con las instrucciones
del fabricante, fue el material dispuesto en el interior del tubo plástico hasta
su sellado total. (Anexo 4)
El canino preparado, fijado en su base acrílica, fue posicionado
perpendicularmente en el centro de modelaje, excediéndose una leve
presión, con extensión de parte del material de modelaje, hasta que haya la
coincidencia de las bases. Guardándose la polimerización del material de
modelaje cuando el conjunto fue separado y el molde examinado para
verificarse la presencia de fallas. Constatada la fidelidad de la reproducción,
el molde fue dejado a la temperatura ambiente por 60min. Recorrido este
tiempo, se vierte lentamente en su interior cera para fundición Odontofix en
estado fluido, hasta su sellado total. Se aguarda la solidificación de cera, con

42
su enfriamiento a temperatura ambiente cuando fue separada del material de
modelaje y analizada la fidelidad de reproducción del diente preparado para
la corona metal-cerámica. (Anexo 4)
Se pasó a la inclusión del patrón de cera para su fundición, recibiendo el
revestimiento ERMES fosfatado, libre de grafito, indicado para las aleaciones
preciosas, semipreciosas y metales básicos, espatulado la evacuación e
incluido sobre vibración. En la fundición se usó la aleación de níquel-cromo
marca DENTALLOYS® (aleación de Cromo-níquel con Berilio CTE
(coeficiente de expansión térmica) 14.5 - Oxidación 1000 C -1 Min.- s/Vacío -
También puede usarse Sin Oxidación) ha sido en seguida el anillo inmerso
en agua fría, su limpieza realizada con arena, fidelidad de reproducción
avalidada el sellado realizado con discos de carburundum, puntas de óxido
de aluminio y cauchos abrasivas, obteniéndose una superficie lisa y pulida.
(Anexo 4)
Con la reproducción en metal del canino preparado fue aislado con una fina
película de petrolato, se pasó al encerado de 20 subestructuras para
restauraciones metal-cerámicas. (Anexo 5)
Construidas de forma progresiva a través de goteo de cera para fundición,
maraca Odontix, ellas fueron incluidas en cuatro anillos de fundición y
utilizado el revestimiento fosfatado ERMES espatulado al vacío e imbuido
sobre vibración. Después su presa a los anillos fueron llevados al horno a

43
900ª C, mantenidos por 10min en esta temperatura cuando entonces fue
elevada a 1050ºC,temperatura final indicada para la fundición de las
aleaciones metálicas no preciosas a la base de níquel-cromo. Mantenida
esta temperatura por 35min, se pasó al proceso de fundición.
En la construcción de las subestructuras, se usó una aleación metálica de
níquel cromo marca DENTALLOYS®, (aleación de Cromo-níquel con Berilio
CTE (coeficiente de expansión térmica) 14.5 - Oxidación 1000 C -1 Min.-
s/Vacío - También puede usarse Sin Oxidación), siendo que después a las
fundiciones a las estructuras metálicas fueron removidas de los anillos,
limpias con arena y cortados los conductos de alimentación para fundición.
Fueron entonces trabajadas con discos de carburundum y puntas de óxido
de aluminio, resultando en la forma final con las características de espesor
de 0.5mm, analizada con espesimetro marca Iwansson® para todas las
muestras, ángulos redondeados, cinta metálica lingual con altura de 2mm y
0.5mm en la fase vestibular.
La precisión del ajuste fue verificada, dándose especial atención a la
fidelidad de adaptación en la región cervical de preparación. En seguida,
paso a la preparación de las subestructuras metálicas antes de la aplicación
de cerámica, determinando una superficie limpia, uniforme, sin
contaminaciones. Por tanto, fueron usados, discos de carburundum, puntas
de óxido de aluminio seguida de limpieza en aparato de ultra sonido. La
textura de la superficie fue realizada mediante arenado con oxido de aluminio

44
con partículas de 50 micras, creando microrretenciones que favorecen la
unión mecánica de la cerámica al metal.
Antes del inicio de la aplicación de la cerámica, a la cofia metálica a la base
de NICR paso por un proceso previo de desgaste necesario para la
volatilización de cualquier impureza. Con este objetivo, las infra estructuras
fueron llevadas al horno a una temperatura inicial de 500ºC, elevando 100ºC
por minuto, hasta alcanzar 1000º. Fueron entonces mantenidas en esta
temperatura por 5 minutos, al vacío, para lograr la oxidación del metal.
En la construcción de las coronas metal-cerámicas necesarias para el
experimento, fue empleada una cerámica de vidrio de fluorapatita reforzado
con leucita, marca IPS d.Sign® (El coeficiente de expansión térmica (CET)
es un parámetro importante para los materiales dentales.
Es de vital importancia para garantizar la compatibilidad térmica entre la
aleación y cerámica. En el rango 25-500 ° C de temperatura, los valores de
CTE de la IPS d.SIGN® aleaciones oscilar entre 13,8 y 14,8 x 10-6 K-1, en
función de la aleación de composición. El coeficiente de dilatación térmica la
expansión de la cerámica IPS d.SIGN® es 12.0-12.6 x 10-6 K-1.) Procesada
en el horno automático NEY® modelo CENTURION VPC®, siguiendo las
etapas:
a) Aplicación de la cerámica opaquer en dos etapas. Inicialmente se aplicó
una fina capa sobre el metal, empleándose para ello, pinceles y vibración,

45
seguida de un pre-calentamiento por 2 minutos a 500°C. La temperatura fue
elevada a 70°C por minuto hasta llegar a los 970°C. La segunda capa de
cerámica opaquer fue aplicada y las estructuras metálicas llevadas al horno
también a 500°C, aumentándose 70°C por minuto hasta la temperatura final
de 970°C, permaneciendo por 2 minutos.
B) La aplicación de la cerámica fue realizada con espátula Renfert en
pequeñas porciones, dando forma a la anatomía dental de un canino
superior. Según el patrón de silicona tomado antes de realizar la preparación.
Se realizó una cuidadosa condensación y en la eliminación de exceso de
líquido con papel absorbente. La cocción realizada al vacío, fue precedida de
un pre-calentamiento por 5 min a 600°C. La temperatura fue elevada en 55°C
por minuto, hasta llegar a los 920°C, siendo mantenida en esta temperatura
por 1 minuto.
Después de la cocción de la cerámica, las coronas fueron retiradas del
horno, guardándose para el enfriamiento a temperatura ambiente, cuando
entonces fueron esculpidas con discos de carburundum y fresas
diamantadas en alta rotación, hasta que se alcance la anatomía final
deseada.
Al final de la confección de las coronas recibieron numeración de 1 a 20,
guardadas en las fases proximales y evidencias a través de pintura en el
glaseamiento, necesarias para la identificación de las muestras durante el

46
experimento. Luego de ello las coronas metal-cerámicas fueron cementadas
sobre las réplicas metálicas del diente natural con el cemento de ionómero
de vidrio Vivaglass® CEM PL preparado según las instrucciones del
fabricante. Luego fueron divididas de manera aleatoria en 2 grupos con 10
coronas cada uno, denominadas grupo 1 y grupo 2 fueron almacenadas en
solución fisiológica en la concentración de 0.9% por siete días, la
temperatura ambiente.
El grupo 1, de numeración 1 a 10 fue usado para el test de resistencia a las
fuerzas tangenciales sobre coronas metal-cerámicas reparadas con
incrustaciones cerámicas y cementadas con Multilink®
Las coronas del grupo 2, con numeración de 11 a 20, fue usado para el test
de resistencia tangencial para el test de resistencia tangencial sobre coronas
metal-cerámicas reparadas con incrustaciones cerámicas y cementadas con
RelyX U100®
Se procedió entonces a la preparación de las fracturas siguiendo la
secuencia: preparación de la superficie con su asperizacion y biselamiento
de los bordes de la cerámica fracturada realizada con fresas diamantadas
tronco-cónica N° 2215, sobre alta rotación; las coronas fueron abrasionadas
con oxido de aluminio, limpieza de la superficie cerámica para la eliminación
para la eliminación de fragmentos, secadas y aplicadas del ácido fluorhídrico
Ultradent Porcelain Etch®, en toda la área a ser reparada, en la

47
concentración de 10% por 60 segundos. Eliminado el ácido acondicionador
se obtuvo un aspecto poroso e irregular en las superficies cerámicas. (Anexo
8 y 9).
En la silanizacion de la cerámica fue usada el agente Ultradent®
químicamente activada, con la mezcla de sus 2 componentes realizada
30minutos antes de su uso. Siguiéndose el empleo del silano fue aplicado el
cemento resinoso RelyX U100®, para el grupo 1 y el adhesivo Multilink N®.
Para la reparación de la fractura se usó cerámica inyectada Emax® (Ivoclar
vivadent) color B2, utilizada según las instrucciones del fabricante. (Anexo
10, 11 y 15)
El uso de incrustaciones de cerámica IPS e.max® (La cerámica de disilicato
de litio (LS2) del sistema IPS e.max, demuestra que la estética y la
resistencia pueden combinarse con éxito, especialmente en restauraciones
de una sola pieza, gracias a que esta innovadora cerámica produce
resultados estéticos, al tiempo que es 21/2 a 3 veces más resistente que
otras cerámicas de vidrio.
El disilicato de litio tiene muchos usos. Su rango de indicaciones abarca
desde carillas finas (0.3 mm) y onlays e inlays mínimamente invasivos hasta
coronas parciales, coronas completas y puentes anteriores de tres piezas.
Naturalmente, con este material también se pueden confeccionar
superestructuras de implantes.

48
Gracias a su gran resistencia de 360–400 MPa, las restauraciones realizadas
con este material pueden cementarse con diferentes métodos. Gracias a su
color natural y óptima transmisión de luz, las restauraciones de disilicato de
litio ofrecen soluciones altamente estéticas. Dependiendo de las necesidades
del paciente, las restauraciones, pueden estratificarse con materiales
altamente estéticos o se pueden modelar con anatomía total para a
continuación caracterizarse.
Incluso si el núcleo tiene un color oscuro (ej. Muñón de colorado o pilares de
titanio), ya no es necesario recurrir a soluciones de óxido de circonio o
cerámica sobre metal. Se informa al laboratorio dental acerca del color que
se necesita enmascarar y el técnico dental seleccionará el material de
disilicato de litio IPS e.max con la requerida opacidad para lograr un aspecto
estético natural de la restauración. Dependiendo de las preferencias
personales, los materiales se pueden procesar utilizando la tecnología de
inyección o CAD/CAM. Las restauraciones incluso se pueden cementar de
manera convencional, si ello fuera lo deseado en el caso. La cerámica de
óxido de circonio, IPS e.max ZirCAD, por su extraordinaria resistencia final,
es el material de elección para la elaboración de restauraciones más
grandes, por ejemplo, puentes posteriores). Con una tonalidad de color
diferente al de la corona metal cerámica tuvo la intención de diferenciar la
reparación realizada del restante de la corona metal-cerámica. Las coronas

49
fueron almacenadas en suero fisiológico al 0.9 % a una temperatura de 37 C°
(Anexos 7, 12 y 13)
Para la realización del experimento, fue utilizado un cilindro acrílico
constituido de dos partes laterales, con las dimensiones de 3.5 cm de altura
por 5.5cm de largo, una base inferior y una base superior con las mismas
dimensiones, En el centro de la base metálica superior fue colocado un
cilindro con 3.0cm de altura y 0.9cm de diámetro, por donde pasa una hasta
metálica con 9.5cm de compresión y 0.4cm de diámetro, necesaria para la
aplicación de la carga en los cuerpos de prueba. (Anexos 20, 21 y 22)
Posicionados en el centro de la base inferior del dispositivo metálico, fueron
firmemente mantenidos en posición por un tornillo en la base y 2 tornillos
laterales, realizando con la punta de la hasta metálica toque las muestras de
las coronas metal-cerámicas integras, coronas metal-cerámicas reparadas y
de los dientes naturales en el ápice del borde incisal.
En la realización de los test, empleándose la máquina de ensayo universal
AMSLER, modelo K-2000 NP, con cédula de 500 kg/f, velocidad de carga de
0.5mm por minuto y carga inicial correspondiente a 1% de la carga máxima.
(Anexo 23)

50
a.- Multilink®:
1.- Acondicionamiento de la Incrustación Cerámica
Arenar con oxido de aluminio (50 micras).
Ácido fluorhídrico Ultradent Porcelain Etch®
Colocar Metal Primer/Zirconia durante 180 segundos en la parte arenada
(unión química) y secar por 60 segundos.
2.- Acondicionamiento de la pieza dentaria:
Arenado, Ácido Fluorhídrico y silano.
Mezclar 01 Gota de Multilink® Primer A y 01 Gota de Multilink Primer B en el
Vivapad.
Aplicar la mezcla de Multilink® Primer A + Mutilink Primer B en la interfase
entre la incrustación y la corona y frotar durante 15 segundos.
3.- Preparación del cemento
Proporción de mezcla 1:1 Base + Catalizador.
Espatular hasta obtener una mezcla de homogénea, aproximadamente 20
segundos.
Embadurnar o llevar el cemento con la incrustación realizada.

51
Asentar rápidamente la prótesis sobre la cavidad, dado que la mezcla del
Multilink® Primer A + Multilink® Primer B contiene iniciadores
autopolimerizables altamente reactivos, tan pronto como el cemento entra en
contacto con Multilink® Primer A/B la reacción de fraguado comienza. Esta
será colocada con una presión de 20 kg/f.
Eliminar los excedentes con pincel.
Tiempo de fraguado total 3 minutos a 37°C.
b.- RelyX® U100:
1.- Tratamiento previo de la incrustación
Limpiar la incrustación cerámica con alcohol y secar con aire exento de agua
y aceite
A continuación, aplicar un silano adecuado siguiendo las instrucciones de
uso.
2.- En cada aplicación:
Quitar las tapa de cierre.
Dosificar la pasta sobre el bloque:
Presionar hacia abajo la palanca clicker y mantenerla presionada.
Cuando haya cesado el flujo de pasta, deslizar las aberturas de salida
frotándolas contra el bloque.

52
3.- Mezclar la pasta base con el catalizador:
Mezclar 20 segundos ambas pastas con una espátula, hasta formar una
masa homogénea. Al hacerlo, evitar la formación de burbujas de aire y,
seguidamente, proteger el cemento con una tapa protectora de la luz intensa.
4.- Aplicación en la superficie a reparar:
Embadurnar la incrustación cerámica e introducirla directamente en la
superficie preparada, manteniéndolo en posición mediante una presión
moderada. (20 kg/f).
5.- Eliminación de excesos:
Eliminar el cemento con un instrumento adecuado o con una bola de algodón
6.- Polimerización y terminación:
Aplicar la luz al cemento en la incrustación por 20 segundos en cada
superficie. Ellipar® 2500.
7.- Después de la terminación:
Eliminar los restos de cemento que todavía quedan.
Prueba de resistencia tangencial
Antes de la Prueba se procedió a confeccionar 2 tubos de acrílico rápido los
cuales fueron adheridos uno al extremo de la base y el otro al diente.

53
Las piezas dentarias fueron sometidas a fuerzas tangenciales o de
cizallamiento en la máquina de universal del laboratorio de materiales de la
Facultad de Mecánica y Eléctrica de la Universidad Ingeniería del Perú.
(Anexo 23)
Se recolectó la información en una ficha donde se registró la resistencia a la
compresión en cada grupo experimental de cada incrustación de cerámica
adherida dependiendo del cemento utilizado. (Anexo 23)
Cerámica IPS e. Max®
Se caracterizan por su alta resistencia (360–400 MPa). Dependiendo de las
preferencias personales, los materiales se pueden procesar utilizando la
tecnología de inyección o CAD/CAM. Las restauraciones incluso se pueden
cementar de manera convencional, si ello fuera lo deseado en el caso. La
cerámica de óxido de circonio, IPS e.max ZirCAD, por su extraordinaria
resistencia final, es el material de elección para la elaboración de
restauraciones más grandes, por ejemplo, puentes posteriores.
La cerámica de disilicato de litio (LS2) del sistema IPS e.max, demuestra que
la estética y la resistencia pueden combinarse con éxito, especialmente en
restauraciones de una sola pieza, gracias a que esta innovadora cerámica
produce resultados estéticos, al tiempo que es 21/2 a 3 veces más resistente
que otras cerámicas de vidrio.

54
El disilicato de litio tiene muchos usos. Su rango de indicaciones abarca
desde carillas finas (0.3 mm) y onlays e inlays mínimamente invasivos hasta
coronas parciales, coronas completas y puentes anteriores de tres piezas.
Naturalmente, con este material también se pueden confeccionar
superestructuras de implantes.
Gracias a su gran resistencia de 360–400 MPa, las restauraciones realizadas
con este material pueden cementarse con diferentes métodos. Gracias a su
color natural y óptima transmisión de luz, las restauraciones de disilicato de
litio ofrecen soluciones altamente estéticas. Dependiendo de las necesidades
del paciente, las restauraciones, pueden estratificarse con materiales
altamente estéticos o se pueden modelar con anatomía total para a
continuación caracterizarse.
Incluso si el núcleo tiene un color oscuro (ej. Muñón de colorado o pilares de
titanio), ya no es necesario recurrir a soluciones de óxido de circonio o
cerámica sobre metal. Se informa al laboratorio dental acerca del color que
se necesita enmascarar y el protésico seleccionará el material de disilicato de
litio IPS e.max con la requerida opacidad para lograr un aspecto estético
natural de la restauración.

55
Cerámica d.sign®
IPS d.SIGN es una cerámica vitrea compuesta por fluorapatita y leucita se
ha desarrollado tomando la naturaleza como estándar, con las propiedades
más importantes de los dientes naturales que sirven como modelos. El
principal componente inorgánico de un diente natural son cristales de apatito,
en los que los grupos hidroxilo de carbonato y algunas veces están
incrustados. Además de esta composición, IPS fluorapatita d.SIGN vidrio-
cerámica también contiene iones fluoruro que proporcionan el material con
una resistencia química muy alta. Por otra parte, los resultados mencionados
anteriormente composiciones de IPS d.SIGN demostrar sus excepcionales
propiedades ópticas, lo cual es otra ventaja de este nuevo tipo de material de
vidrio-cerámica. El aumento del brillo y el brillo, la estabilidad claramente
mejorada de sombra, y fiel a la naturaleza de fluorescencia son los
resultados de estos esfuerzos de desarrollo.

56
Piloto
Fue realizado con el 10% de la muestra de los artículos base Ozcan1,
Chaves-Filho26 donde se hizo los procedimientos mencionados en el ítem de
procedimientos y técnicas. Para evaluar los instrumentos a utilizar y la
calibración de los investigadores.
2(α+ β)S2
d2
2 (0.95+0.05)410.5: 12. 56
(10.3)2 ̿
α: Valor Z.
β: Valor de significancia
S2: Varianza
d:diferencia de medias

57
7.5.-Consideraciones éticas
Se pidió la aprobación al comité de ética, para poder utilizar la pieza
retenida y extraída, además del consentimiento del paciente.
8.-Plan de análisis
El análisis de los datos se realizó sobre las variables. Se hizo un
análisis univariado de la resistencia tangencial para cada uno de los
grupos haciendo un análisis descriptivo de los datos. Luego se realizó
un análisis bivariado para determinar la diferencia entre grupos, que
por haber distribución normal, se utilizó la prueba de T de Student
para muestras independientes. Todo se efectuó con el paquete para
análisis estadístico SPSS versión 1900.

58
9.-RESULTADOS
En la tabla número 1 se comparó la resistencia a la compresión en los
modelos metálicos realizado a partir de un canino superior, sobre el
cual se confeccionó una corona metal-cerámica reparada mediante
una incrustación cerámica adherida con dos tipos de cemento, los
cuales fueron el RelyX ® U100 y el Multilink ®, encontrándose los
valores en megapascales para la marca RelyX ® U100: Media 67.7,
mediana 61, distribución estándar 19.59, máxima 110, mínimo 47,
varianza 383.79 y rango 63; comparándose con los valores de la
marca Multilink: Media 96.9, mediana 95, distribución estándar 22.04,
máxima 128, mínimo 68, varianza 485.66 y rango 40. ( Ver Tabla 1, 2
y 3 y grafico 1) Los datos en ambos grupos presentan distribución
normal por lo que se utilizó la prueba T de Student para muestras
independientes no existiendo diferencia estadística significativa (p=
0.095) entre los dos tipos de cemento.

59
Tabla 1
EVALUACIÓN DE LA RESISTENCIAA LAS FUERZAS TANGENCIALES EN CORONAS METAL-CERÁMICAS
FRACTURADAS Y REPARADAS CON INCRUSTACIONES DE PORCELANAADHERIDAS CON DOS TIPOS DE
CEMENTO
Resistencia a las fuerzas Tangenciales
Tipo de cemento N X Me D.S. Max. Min. S2
Rango P
Relyx U100 10 67.7 61 19.59 110 47 383.79 63
0.095Multilink 10 96.9 95 22.04 128 68 485.66 60
Prueba t de Studentpara muestras independientes

60
Grafico 1
BOX PLOT RESISTENCIAALAS FUERZAS TANGENCIALES EN
CORONAS METAL-CERÁMICAS FRACTURADAS Y REPARADAS CON
INCRUSTACIONES DE PORCELANAADHERIDAS CON DOS TIPOS DE
CEMENTO
0
20
40
60
80
100
120
140
RelyX Multilink

61
Tablas 2 Resistencia a las fuerzas tangenciales de coronas metal-
cerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones cerámicas
adheridas con Multilink N ®
TABLA 2 (MULTILINK®)
MUESTRA CARGA (kg)
1 115
2 110
3 100
4 125
5 68
6 90
7 70
8 78
9 126
10 85

62
Tabla 3 Resistencia a las fuerzas tangenciales de coronas metal-
cerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones cerámicas
adheridas con RelyX U 100 ®
TABLA 3 (RELYX U 100®)
MUESTRA CARGA (kg)
11 75
12 110
13 62
14 89
15 53
16 60
17 47
18 57
19 73
20 51

63
10. DISCUSION
Este trabajo tuvo por objetivo la evaluación de la resistencia a las
fuerzas tangenciales o de cizallamiento realizadas sobre coronas
metal-cerámicas fracturadas y reparadas mediante incrustaciones
cerámicas cementadas con dos tipos de agentes cementantes.
La revisión de la literatura se basó en el análisis de las características
de las coronas metal-cerámicas, en las posibles causas de las
fracturas con sus implicaciones clínicas, en la reconstrucción de estas
fracturas, investigándose tratamientos de superficies cerámicas,
eficiencia de los mecanismos de adición y resistencia de las
reconstrucciones realizadas con incrustaciones cerámicas.
Quedo claro por la literatura estudiada que el clínico enfrenta un
desafío en la reconstrucción de una corona de cerámica fracturada en
boca. Para Pacheco y col.16 en 1999, el procedimiento ideal cuando
sucede una fractura seria la determinación de la causa, seguida de la
remoción de la prótesis y su substitución. Entre tanto, pueden existir
situaciones en que el reparo intrabucal de la restauración sea una
situación clínica adecuada no sea justificado la construcción de una
nueva restauración. Antes de realizar la reparación de una corona
metal-cerámica fracturada, un gran número de variables tiene que ser
considerado, como una extensión de la fractura, su localización, la
posición del diente en el arco dentario, el patrón oclusal del paciente y
la posible exposición de la sub estructura metálica.

64
Además de eso, existe la necesidad de emplearse un material
restaurador que además de restablecer la anatomía de la corona
metal-cerámica, tenga buena resistencia de las fuerzas en la que
inciden y sean capaces de reproducir con naturalidad la estética de las
cerámicas.26
La revisión de la literatura dejo en evidencia que en condiciones
bucales, la cerámica es considerada un material frágil, presentando
poca resistencia las fuerzas de tensión, una limitada capacidad de
distribuir fuerzas localizadas y una baja resistencia a la deformación.
Cuando es usada para la construcción de una prótesis fija, sea
unitaria o que incluya la rehabilitación de más dientes, una
subestructura metálica es empleada para impedir que el revestimiento
cerámico sufra una deflexión y se fracture debido al sobreesfuerzo
oclusal generado por los dientes antagonistas.26
Además de eso, los trabajos encontrados mostraran la preocupación
única de los autores como en comprobar los sistemas de reparación
de cerámicas disponibles en el mercado odontológico, dando énfasis a
la capacidad de la unión de las resinas compuestas a las superficies
cerámicas.26
En este trabajo, basados en lo que la revisión de la literatura muestra,
si parte de la mayor premisa que la unión de una resina compuesta a
la cerámica es factible y eficiente. Entretanto, no se encuentra algún
estudio que valide el comportamiento de una reparación de resina

65
frente a las fuerzas de compresión o tracción, que a nuestro parecer
son importantes, pues representan el ciclo final de los procesos de
masticación y deglución, estando presentes aún en las alteraciones
parafuncionales como la apertura bucal.
Hoy, los más recientes sistemas cerámicos lanzados en el mercado
odontológico, procuran disminuir las características indeseables de las
cerámicas feldespáticas, con modificaciones estructurales que
permiten indicarlos para áreas de alta concentración de tensión.
Los resultados de las pruebas señaladas muestran que las coronas
metal-cerámicas construidas con el rigor que la técnica exige,
presentan gran resistencia a las fuerzas tangenciales aplicadas, lo que
permite afirmar que, debajo de las condiciones adversas bucales,
difícilmente una restauración metal-cerámica se fractura. Entretanto,
para que se pueda entender las razones de las fracturas es preciso
que se tenga conocimiento de las variables que orienta en su
construcción.
Así, Shillimgburg y col.28 en 1981 dijeron que las restauraciones metal-
cerámicas combinan la resistencia y precisión de las coronas
metálicas con la estética de las cerámicas. Su estructura metálica no
es capaz de cambiar las propiedades de las cerámicas y no les da un
módulo de elasticidad ni resistencia a la compresión diferente. Cuando
diseñada adecuadamente, proporciona rigidez y resistencia a la
deflexión que a la vez, eliminará el estrés de la tensión en el interior

66
de la masa de cerámica. Esta gran resistencia, segundo Yamamoto.16
en 1985 hizo con que haya una tendencia por partes de los clínicos en
subestimar a las restauraciones metal-cerámicas.
Las fallas que suceden no son poco comunes y generalmente se
manifiestan por fracturas, debidas a deformaciones de las
subestructuras metálicas.
De acuerdo con estas observaciones, Miller (1986) llamo la atención
para la importancia de la construcción de la subestructura metálica
que debe presentar una alta resistencia a las deformaciones, con un
mínimo de espesor.
La rigidez de la estructura metálica dicta los criterios de forma. Ella
debe ser construida para dar ventaja de las fuerzas de compresión en
cuanto disminuye la debilidad de la cerámica de las fuerzas de apoyo
de la subestructura metálica para prevenir que alteraciones de tensión
ocurran en la cerámica.
En la construcción de los cuerpos de la prueba usados en este
trabajo, tuvimos preocupación en dar las subestructuras metálicas una
forma redondeada, sin la presencia de ángulos vivos o socavados,
precursores de las fracturas, siguiendo lo que dijo Shillingburg y
colaboradores (1981). De la misma forma, especial atención fue dada
la presencia de la cinta metálica lingual, en una altura de 2.0 mm,
importante y necesaria para evitar distorsiones en la subestructura

67
cuando del enfriamiento de la cerámica conforme al abordaje hecha
por Araujo.
Otro factor de importancia en la construcción de la subestructura
metálica, dice respeto a la selección de una cofia metálica que
presente un coeficiente de expansión térmica semejante a la
cerámica. Leinfelder y Lemons, dijeron que la diferencia existente
entre los coeficientes de expansión térmica debe ser apenas lo
suficiente para mantener la cerámica sobre la compresión en la
interfase metal-cerámica durante el proceso de enfriamiento de la
corona metal-cerámica hasta la temperatura ambiente.
Diferencias acentuadas entre los coeficientes crean tensiones en la
interfase metal-porcelana suficiente para provocar fallas por
cizallamiento. Para Shillimburg y col (1981) una diferencia de apenas
1,7 x 10° puede afectar esta unión, siendo para ellos, la diferencia
optima entre los dos componentes no debe ser superior 1x 10°.28
En la opinión de Pacheco y col, la utilización de las cofias de metal
básicos tienen constituidos en más de una dificultad para la vejez de
las restauraciones metal-cerámicas debido a la diferencia en el
coeficiente de expansión térmica entre los materiales. En tanto, la
popularidad de las coronas metal-cerámicas se debe entre otros
factores, también a su bajo costo lo que en parte fue conseguido con
el empleo de las cofias de metales básicos en substitución de las
cofias de metales nobles.

68
En sus estudios, Barghi y col.28 en 1987 mostraron que sus
restauraciones metal-cerámicas construidas con la aleación de
níquel-cromo presentan mayor resistencia a la fractura que las
construidas con ligas nobles, en que fueron seguidos por Pantaleón y
colaboradores, cuando dijeron que la resistencia de las aleaciones de
níquel-cromo permite la construcción de subestructuras con 0.1 a 0.2
mm de espesura reducidas, normalmente localizadas en los márgenes
gingivales, normalmente localizadas en los márgenes gingivales, no
traen prejuicios en la adaptación de las coronas metal-cerámicas. Las
aleaciones nobles, entretanto, exigen mayores anchuras, pues pueden
sufrir deformaciones principalmente con la abertura de los márgenes
gingivales con la cocción de la cerámica.
Estas observaciones nos permiten deducir que el diseño geométrico
de las preparaciones dentarias tienen influencia directa en la
resistencia final de las coronas metal-cerámicas. Ellos tienen que
proveer espacio suficiente al conjunto metal-cerámica de tal modo que
sea posible la reproducción de la anatomía dental en todos sus
detalles y al mismo tiempo, no sufra deformaciones frente a las
fuerzas oclusales, yendo de encuentro con las observaciones de
Creugers cuando dijeron que la prevalencia de fracturas en coronas
metal-cerámicas es de aproximadamente 5% en 10 años, teniendo
como razón principal una inadecuada preparación dentaria con falta
de espacio interoclusal para la subestructura metálica y cerámica.

69
Otro punto importante en la prevención de fracturas de las coronas
metal-cerámicas dice respeto a la unión de la cerámica al metal,
realizada durante su cocción, proceso conocido como sinterizacion. En
este sentido, HSu y Wu.29 llamaron la atención para la importancia del
tratamiento de la superficie de la subestructura metálica antes de la
aplicación de la cerámica, asemejando conseguir una superficie
limpia, uniforme, ausente de contaminaciones, creando espacio ideal
para la aplicación de la cerámica, contribuyendo así para la
eliminación de las tensiones residuales.
Las aleaciones nobles exigen una oxidación previa para una suficiente
unión cerámica-metal. En las aleaciones de metales básicos de los
óxidos se van formando con mucha intensidad y el tratamiento de pre-
oxidación y contraindicado. Esta unión química según Vickery y
Badinelli (1968) representa 52% de la adhesión final. Smith y col. por
su lado, mostraron que diferentes tiempos de oxidación determinaran
diferentes resistencias en las coronas metal-cerámicas.
De acuerdo con ellos, la capa de óxido de una subestructura metálica
representa el inicio de las fallas que ocurren con las restauraciones
metal-cerámicas.
Se sabe que el factor fundamental en la armonía del sistema
masticatorio es el equilibrio articular. Cuando una oclusión es
determinada por dientes naturales bien posicionados, restauraciones
unitarias o múltiples en equilibrio con las relaciones maxilo-

70
mandibulares, las estructuras del sistema masticatorio pueden tolerar
más fácilmente las fuerzas generadas por el sistema muscular.
Las fuerzas oclusales que actúan sobre los dientes pueden ser
criadas durante la masticación y deglución o están asociadas a
actividades como el apertura dental o bruxismo. Como dice Maciel en
1996, es importante diferenciar fuerza de apertura de fuerza de
masticación. En el primer caso, los valores absolutos pueden llegar de
150 a 340 kg de carga puntiforme durante los periodos activos, en
cuanto que la fuerza de masticación de máxima tolerancia de los
sistemas de soporte llega cerca de 35kg y es necesaria para la
masticación propiamente dicha gira en torno a los 15kg. De acuerdo
con el contorno anatómico de las superficies oclusales de los dientes,
la dirección de la carga y componentes de fuerzas oclusales asumen
un papel importante.
Segun Santos.30 en 1996 sostuvo que los dientes pueden resistir a
una fuerza extrema si esta direccionada paralelamente a sus largos
ejes. Variaciones en la Angulación de las vertientes oclusales y
localización de la incidencia de contactos céntricos podrán producir
una distribución compleja de las presiones internas de la estructura
dentaria. La concentración de cargas oclusales producen tensiones
que podrán resultar en la fractura de restauración o hasta de los
dientes naturales.

71
Estos a su vez, exhiben comportamientos diferentes frente a las
fuerzas aplicadas, dependientes no de solo de la posición que ocupan
en el arco dentario, como también de la edad y de sus características
estructurales. La compresión del esmalte es menor a que el de la
dentina a pesar de esta presentar menos dureza.
Entre tanto, a su asociación a la dentina realiza con que un diente
natural presente gran resistencia a las fuerzas masticatorias.
Analógicamente, tiene el mismo comportamiento de una cerámica
odontológica con el apoyo de una subestructura metálica.
Frente a las fuerzas de compresión aplicada, observamos diferentes
patrones de fractura, directamente relacionados con la forma
anatómica de diente valorado. Sin embargo, Sakaguchi.31 en 1992
había dicho que los dientes naturales siempre presentan micro
hendiduras sin demostrar, con todo volumen de fractura, observamos
en este experimento que los dientes que presentaban desgaste del
borde incisal formando un plano, exhibieron los mayores valores de
resistencia a la fractura y esta se manifiesta por una hendidura
coronaria en el sentido longitudinal incluyendo inclusive el tercio
incisal de la raíz.
Al contrario, en aquellos donde la fuerza aplicada se concentró en el
vértice del borde incisal, los valores de resistencia a las fuerzas de
compresión fueran menores y la fractura se caracteriza por la pérdida
de parte del esmalte dentario sin un patrón definido. Las coronas

72
metal-cerámicas integras tendrán un patrón de fractura semejante a
los dientes naturales, pero con valores más altos para la fuerza de
compresión. De la misma forma en que fue observado en los dientes
naturales, las coronas donde la fuerza fue aplicada en una mayor área
del borde incisal a las que tienen los mayores valores de resistencia a
la compresión y sus fragmentos mostraron la capa de opaco y óxidos
responsables por la unión de la cerámica o metal.
Como los dientes naturales, una cara proximal fue fracturada desde el
borde incisal hasta la región cervical, también en una dirección
longitudinal. En las coronas donde la fuerza fue aplicada en el vértice
del borde incisal, no hubo un patrón de fractura definido. Ocurrió de
forma asimétrica y en algunas de ellas, hubo repercusión en la región
cervical. Se deduce que contactos más fuertes o mal distribuidos en la
cara oclusal causan la concentración de esfuerzos en un determinado
punto, facilitando la fractura tanto de un diente natural como de una
corona metal-cerámica, y que su patrón está directamente relacionado
a la forma de la superficie sometida al esfuerzo.
Naylor.33, 1992, fue muy exhaustivo en cuanto a la importancia de la
localización de los contactos oclusales en la longevidad clínica de las
restauraciones metal-cerámicas. Concordando con esta observación,
Ramos.34 en 1997 afirmó que en una corona metal-cerámica, no se

73
debe contactar los dientes antagonistas en la unión metal-cerámica,
pues podrá haber la deformación del metal y la consecuente fractura
del revestimiento cerámico. Todavía a la presencia de contactos
indeseados determina la necesidad de ajustes oclusales en la boca el
que infiere en la remoción de glaseado de la cerámica.
Por otro lado, Kelly y col.35 en 1990 y Chiche y Pinault.36 en 1996
demostraron que la integridad de la superficie de una cerámica tiene
un papel destacado en la preservación clínica de la restauración.
Irregularidades superficiales actúan como puntos iniciales en la
propagación de arañazos y fracturas. Así, una cerámica de alta
resistencia, mas con una superficie irregular, pude tener desempeño
clínico peor que una cerámica más débil, pero con una superficie libre
de irregularidades. Por esta razón Fuzzi.37 en 1996 prestaron la
atención para el rigor en la finura de una cerámica desgastada en la
boca después de un ajuste oclusal. Este factor se tuvo en cuenta ya
que las preparaciones para las incrustaciones cerámicas fueron
realizadas siguiendo el protocolo de reparación indirecta de coronas
metal-cerámicas.
Tres son las condiciones sugeridas para la reparación de coronas
metal-cerámicas fracturadas, cuando hay la fractura apenas del
revestimiento cerámico sin la exposición del metal, en la fractura de la
cerámica con la exposición parcial de la subestructura metálica y en la
fractura con gran exposición de metal. Cada una de estas situaciones

74
determina procedimientos clínicos diferentes, de mayor o menor
complejidad que el profesional debería estar preparado para
solucionar.
Los sistemas de reparación se basan tradicionalmente en las
retenciones mecánicas de la superficie fracturada, seguida de la
aplicación de agentes de unión para aumentar la adhesión de la resina
compuesta a la cerámica.
Lo que se pretende con la reparación de las cerámicas fracturadas es
unir materiales diferentes entre sí, siendo fundamental que la adición
del material restaurador con una composición más próximo posible
que permite una adecuada unión molecular.
Otros factores que influencian la eficiencia de la fuerza de unión del
reparo de la resina compuesta como el tipo de cerámica, el agente
acondicionador de la superficie, su concentración y tiempo de
aplicación, la hidratación antes de la reparación, la influencia de las
variaciones de temperatura, representada por el termociclado y el
tiempo de la reparación.
La mayoría de los experimentos desarrollados in vitro para la
validación de eficiencia de los sistemas de reparación de cerámicas
fracturadas, basándose en las tasas de resistencia a las fuerzas de
cizallamiento donde normalmente son preparadas muestras de
cerámica, el adhesivo es aplicado y la resina compuesta es
polimerizada en la superficie previamente tratada. Una fuerza

75
entonces es aplicada en la unión cerámica-resina hasta que ocurra la
fractura. De Bona y Van Noort.37 en 1995 cuestionaron la eficiencia de
estos, que según ellos, avalan la fuerza dentro de la muestra de
cerámica en prejuicio de la observación en la interfase adhesiva
resina-cerámica.
Fueron acompañados por Chadwick.38 y col. en 1998 que usando
resina compuesta fotopolimerizable y diferentes sistemas de unión,
sometieron las muestras a las fuerzas de cizallamiento. De acuerdo
con ellos, las fallas que ocurren fueron más una reflexión de la
cualidad de la masa de cerámica del que la fuerza de unión de los
reparos valorados. Sin embargo en nuestro estudio se realizó la
adhesión de las incrustaciones mediante cementos resinosos en vez
de utilizar la técnica directa.
Es importante resaltar, conforme dice Miller.39, 1986, que las fuerzas
de tensión comprendidas como las fuerzas de ruptura, torsión o
fricción son opuestas a las fuerzas compresivas, también definidas
como las fuerzas de destrucción. De estos laboratorios emplean
cargas estáticas en la validación de la resistencia de los reparos de
fractura de cerámicas. Estos experimentos a su vez, determinan el
stress máximo que puede ser tolerado por el material, pero no pueden
ser válidos para proveer fallas clínicas cuando las restauraciones
cerámicas son sometidas las repetidas cargas de baja intensidad, que
representan el ciclo mecánico de fatiga.

76
A pesar del ataque acido de la superficie de la cerámica inducida a
una eficiente fuerza de unión de la resina compuesta, para Lacy.49 en
1988, el cual somete a la combinación del acondicionamiento químico
y mecánico puede tornar más eficiente esta unión. Por ello se utilizó el
grabado químico con ácido fluorhídrico, para lograr así un
acondicionamiento eficiente de acuerdo a los hallazgos de Canay. Así,
el tratamiento con oxido de aluminio ha sido indicado principalmente
para el tratamiento de la superficie metálica en laboratorios de prótesis
dentaria. El uso intrabucal del óxido de aluminio con partículas con
50um, sobre presión, como pre tratamiento de la cerámica durante los
procedimientos de su reparación, es relativamente reciente.
Algunas variables que afectan los resultados del tratamiento incluyen
la presión usada, tamaño y forma de las partículas y su ángulo de
incidencia. Seguido esta línea de búsqueda Wolf.50 en 1993,
cuestionando cuatro diferentes tamaños de partículas de óxido de
aluminio en la preparación de la superficie de la cerámica y
comparando con la superficie creada por el acondicionamiento con
ácido fluorhídrico, observaron que las muestras condicionadas con
ácido mostraron una fuerza de unión mucho mayor que aquellas
arenadas con oxido de aluminio.
Entre tanto, Chung.51 sostuvo que el uso del óxido de aluminio es un
importante aliado en el tratamiento de fracturas de coronas metal-
cerámicas con exposición de parte de la subestructura metálica en

77
que fueron acompañadas por Vallitu, en un experimento donde valido
la fuerza de unión de una resina hibrida a la superficie de una aleación
noble para restauraciones metal-cerámicas.
Otra forma de conseguir retención mecánica en la cerámica es a
través de rugosidades en la superficie, creadas con puntas
diamantadas usadas en alta rotación. Este procedimiento muestra
más eficiente que el tratamiento con oxido de aluminio, mayormente
cuando son usados en asociación con el gel de ácido fluorhídrico.
En nuestra opinión el uso de las fresas diamantadas además de
regularizar la superficie a ser restauradas, aumentando el área de
contacto de la cerámica con la resina compuesta, evidencia una
superficie más retentiva dispensado el uso de equipos especiales
como el Micromotor. Una cerámica adecuadamente tratada puede
generar fuerzas de adición superiores a 25 MPa, bastante
satisfactorias para el éxito clínico de los reparos en resina compuesta.
Morimoto.52, con la ayuda del microscopio electrónico de barrido
mostro la existencia de diferencias significativas en la morfología de
las superficies cerámicas antes y después la limpieza en aparatos de
ultrasonido. Estas observaciones dejan claro que la limpieza rigurosa
de las superficies después la preparación con fresas diamantadas o
tratamiento con oxido de aluminio, seguida del acondicionamiento
ácido, es necesaria para la remoción de precipitados que perjudican la

78
formación de una solución más efectiva entre resina compuesta y
cerámica.
Para posibilitar esta unión son usados los silanos, con sus grupos
órgano-funcional y sílico-funcional, con propiedades de unión
químicamente de la resina a la cerámica. El proceso de silanización
puede ser entendido como la sobre posición de una capa intermedia
entre la cerámica y la resina conforme dijo Agra, en cuanto que, para
Souza, el silano puede ser considerado como un típico agente de
ligación, uniendo moléculas diferentes.
Su eficiencia fue registrada por Calamia, (1983); Llobell et al. (1992);
Appeldoorn et al. (1993); Suliman et al. (1993) e Chen et al. (1998)
enquanto que, Diaz-Arnold et al. (1989) e Sorensen.53 et al. (1991)
tienen como punto común en sus publicaciones las observaciones que
las fallas que acontecen en los reparos de cerámicas cuyas
superficies fueron tratadas como agente silano, tienen características
cohesivas.
Por tanto sugieren que la fuerza de unión de resina a la cerámica sea
superior a la fuerza cohesiva dentro de la masa de la cerámica. La
unión de la resina a la cerámica apenas por silanización es muy
franca, pero para Jardel mostraron que después al condicionamiento
de la superficie cerámica, el uso del silano tiene probado ser
absolutamente indispensable para alcanzar el máximo potencial
adhesivo. A pesar de la fuerza de unión química proporcionada por los

79
silanos, algunos fabricantes del sistema de reparación, orientan los
profesionales a que se realice toda la retención mecánica posible.
Robbins.54 abordo dos puntos que según él, son extremadamente
relevantes en el éxito de la reparación de una cerámica fracturada. El
primero de ellos, dice respeto a la exposición de la subestructura
metálica que torna el proceso de reparación más complejo, visto que
el silano no tiene acción efectiva sobre el metal. El segundo punto
abordado se refiere, la vida útil de los silanos, que debajo de la
refrigeración varia de 12 a 18 meses. Silanos envejecidos determinan
una sustancia con una reducción en la fuerza de adhesión de la resina
a la cerámica.
La reparación de una fractura de cerámica con la exposición de la
subestructura metálica es compleja y exige habilidad de quien lo
ejecuta. Tenemos la opinión de que este tipo de reparación es
dependiente entre otros factores, de la extensión de la fractura y de la
cantidad de cerámica remanente.
En esta situación clínica, además de crearse retenciones mecánicas
en la subestructura metálica, se busca en el condicionamiento de la
cerámica remanente la retención necesaria para realizar la reparación.
Entretanto tiene influencia en el suceso de este procedimiento el tipo
de metal de la subestructura de la corona.
Kiatsirirote.55 dieron a una subestructura metálica construida con
metales nobles. Las aleaciones de metales básicos con sus óxidos

Comparación in vitro de la resistencia tangencial de las coronas metalcerámicas fracturadas y reparadas con incrustaciones cerámicas adheridas con dos distintos cementos resinosos

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