Memoria Técnica Buena Vista 4 Julio

Memoria Técnica

Edificación para la Consulta Externa
Especializada
Del Centro de Salud de Buena Vista

Dueño: Ministerio de Salud

Constratista: J. E. Constructores, S. A.

Dra. Tania Croston de Caplier

Marzo - 2011

0033(0)547789216, 0033(0)632856717 crostont@hotmail.com

Memoria Técnica del
Diseño Estructural
Edificación de la Consulta Externa Especializada

DUEÑO: Ministerio de Salud

SOLICITADO POR: J. E. Constructores, S. A.

RESPONSABLE: Ing. José Nicolás de Obaldía, Tel.: 396-5198

LOCALIZACIÓN: Corregimiento de Buena Vista, Distrito de Colón,
Provincia de Colón, República de Panamá.

PRESENTADO POR: Dra. Tania Croston de Caplier

IDONEIDAD: 97-006-055

DISEÑO ESTRUCTURAL:
Esta memoria técnica abarca el cálculo estructural de la edificación que
alberga la Consulta Externa Especializada del Centro de Salud localizado en
el corregimiento de Buena Vista, solicitado por el dueño de la obra, Ministerio
de Salud y el contratista, J. E. Constructores, S. A.

Los cálculos estructurales se realizan de acuerdo con los
requerimientos exigidos por el Reglamento para el Diseño Estructural en la
República de Panamá [REP_04].

Memória Técnica De La Edificación de La Consulta Externa Especializada
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CONTENIDO

ÍNDICE DE FIGURAS ........................................................................................................................v

ÍNDICE DE TABLAS......................................................................................................................... vi

1. Introducción.................................................................................................................................7

2. Localización.................................................................................................................................8

3. Descripción del Tipo de Estructura .........................................................................................9

4. Propiedades de los Materiales.................................................................................................9

4.1 Hormigón .........................................................................................................................9

4.2 Acero de refuerzo...........................................................................................................9

5. Análisis Estructural...................................................................................................................10

5.1 Criterios utilizados para el análisis ............................................................................10

5.2 Análisis elástico ............................................................................................................10

5.3 Sistema de cargas de gravedad para el análisis ....................................................11

5.4 Evaluación Sísmica......................................................................................................12

5.5 Evaluación para cargas de viento .............................................................................15

5.6 Combinaciones de cargas ..........................................................................................18

5.7 Resultados del análisis estructural............................................................................20

5.7.1 Índices de Ladeo Permisibles .....................................................................20

5.8 Sistema de fundaciones..............................................................................................21

5.9 Vigas sísmicas..............................................................................................................23

5.10 Columnas.......................................................................................................................25

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5.11 Vigas...............................................................................................................................26

5.12 Losa................................................................................................................................30

5.12.1 Losa de viguetas ...........................................................................................30

5.12.2 Losa sólida sobre piso..................................................................................34

5.13 Escalera .........................................................................................................................34

5.14 Techo .............................................................................................................................36

5.14.1 Colocación de arriostres ..............................................................................36

6. Refuerzo típico de vivienda pequeña recomendado por el REP......................................40

7. Datos de ETABS V9.0.7..........................................................................................................46

Bibliografía .........................................................................................................................................63

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ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 2.1 Localización regional del proyecto ................................................................ 8
Figura 5.1 Modelo estructural utilizado para el diseño de la edificación.......................... 11
Figura 5.2 Planta Estructural de la Planta Baja. ........................................................... 17
Figura 5.3 Planta Estructural de la nivel 100................................................................ 17
Figura 5.4 Planta Estructural del techo. ...................................................................... 18
Figura 5.5 Detalle típico de zapatas aisladas............................................................... 22
Figura 5.6 Planta de zapatas aisladas. ....................................................................... 22
Figura 5.7 Detalle de viga sísmica y colocación de estribos. ......................................... 23
Figura 5.8 Planta de Vigas sísmicas de 0,30m x 0,30m (en color gris) de la
edificación. .............................................................................................. 24
Figura 5.9 Detalle de estribos de columnas. ................................................................ 25
Figura 5.10 Planta de columnas de PB a N100, sección transversal 30cm x 30cm. ........ 26
Figura 5.11 Localización de vigas (azul) nivel 100. ...................................................... 27
Figura 5.12 Gancho estándar de los estribos No.10 (#3) utilizar 75mm. [ACI_99] ........... 28
Figura 5.13 Ganchos estándares para ángulos de 180° y 90° [ACI_99]. ........................ 28
Figura 5.14 Detalle de la colocación del acero de refuerzo de vigas de borde sin
canto libre y claros intermedios.................................................................. 29
Figura 5.15 Detalle de la colocación del acero de refuerzo de vigas de borde con
canto libre y claros intermedios.................................................................. 29
Figura 5.16 Detalle del acero de refuerzo de las vigas. ................................................ 29
Figura 5.17 Diagrama de cortante. ............................................................................. 31
Figura 5.18 Diagrama de Momentos........................................................................... 32
Figura 5.19 Detalle de losa de viguetas. .................................................................... 33
Figura 5.20 Detalle constructivo entre las vigas principales y las viguetas...................... 33
Figura 5.21 Losa de viguetas mostradas en color naranja. ........................................... 34
Figura 5.22 Vista de planta de la escalera.................................................................. 35

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Figura 5.23 Vista transversal de la escalera. ............................................................... 36
Figura 5.24 Forma alternativa de arriostramiento usando platinas de 1/8” x ½”
soldadas a los patines de las carriolas. ...................................................... 37
Figura 5.25 Alineador: BSRRS de acero liso de ½” con sus respectivas tuercas............ 37
Figura 5.26 Sistema de arriostramiento de las carriolas HOPSA para techo típico. ........ 37
Figura 5.27 Luces permisibles para el cálculo de estructuras en techos de zinc. ........... 38
Figura 5.28 Carriolas del techo de la 2ª planta............................................................ 39
Figura 6.1 Intersección en planta de cimientos de paredes. ......................................... 40
Figura 6.2 Secciones transversales de cimientos de paredes. ..................................... 41
Figura 6.3 Detalles típicos de columnas de amarre. .................................................... 42
Figura 6.4 Detalles típicos de vigas de amarre. .......................................................... 43
Figura 6.5 Refuerzo alrededor de puertas. ................................................................. 44
Figura 6.6 Refuerzo alrededor de ventanas................................................................ 45

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 5.1 Distribución de Cargas Sísmicas por Pisos. ................................................. 15
Tabla 5.2 Distribución de Cargas de Viento por Pisos.................................................. 16
Tabla 5.3 Combinaciones de carga para el Diseño del concreto según ACI 318-02........ 19
Tabla 5.4 Combinaciones de carga para el Diseño del concreto según ACI 318-02........ 19
Tabla 5.5 Cálculo del drift en la Dirección “X” (ver Figura 5.4) .................................... 20
Tabla 5.6 Cálculo del drift en la Dirección “Y” (ver Figura 5.4) .................................... 20
Tabla 5.7 Detalle de zapatas aisladas. ....................................................................... 21
Tabla 5.8 Detalle de columnas de la edificación. ......................................................... 25
Tabla 5.9 Acero superior e inferior de vigas del eje largo del Nivel 100 del Módulo
A............................................................................................................. 27
Tabla 5.10 Ganchos Estándares para ángulos de 180° y 90°, ver Figura 5.13.
[ACI_99] .................................................................................................. 28

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1. Introducción

Este documento presenta la memoria técnica del diseño estructural de la edificación que
alberga la Consulta Externa Especializada.

Para el diseño estructural de la edificación se utilizaron las cargas de diseño
recomendadas por el Reglamento para el Diseño Estructural en la República de Panamá
[REP_04] detalladas en la sección 5 Análisis Estructural de este documento.

Se modeló usando como herramienta de trabajo el programa ETABS versión v9.0.7., para
el análisis de fundaciones nos basamos en la resistencia del suelo determinada por Ing.
Eduardo Silva Santisteban A. y hojas de cálculo en Excel diseñadas para tal fin.

El sistema estructural a utilizar es de columnas cuadradas, vigas profundas de concreto
reforzado, losa de viguetas y zapatas aisladas.

Las fuerzas laterales serán absorbidas por el sistema de marcos (columnas y vigas).

Este documento se divide de la siguiente manera: localización regional del proyecto;
descripción del tipo de estructura; propiedades de los materiales; análisis estructural,
diseño de: fundaciones, vigas sísmicas, columnas, vigas, losas, escalera, techo y
estructura de apoyo del tanque de agua, refuerzo típico de estructuras de mampostería
según el REP, datos de entrada utilizadas en el modelo estructural introducido en el
programa ETABS V9.0.7 y datos de salida de diseño del programa ETABS V9.0.7.

Memoria Técnica de la edificación de la Consulta Externa Especializada
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2. Localización

La Consulta Externa Especializada forma parte del Centro de Salud localizado en la Vía
Simón Bolivar (Vía Transístmica) el corregimiento de Buena Vista del distrito y provincia de
Colón, en la República de Panamá. (Ver Figura 2.1).

Consulta
Externa
Especializada

Figura 2.1 Localización regional del proyecto

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3. Descripción del Tipo de Estructura

El sistema estructural de la Consulta Externa Especializada cuenta dos tipos de sistemas:
Sistema 1- Marcos de columnas y vigas para la sección de la edificación que cuenta con
dos niveles (i.e., Planta Baja y 1er alto); Sistema 2- Mampostería confinada para las
secciones que solo presentan una planta.

El análisis estructural del sistema 1 se hizo tomando en cuenta la planta baja, un nivel de
losa y su techo liviano.

El sistema de fundaciones estará conformado de zapatas individuales y vigas sísmicas. El
sistema de fundaciones en su totalidad será de concreto reforzado.

De acuerdo a la Tabla 1-1 Clasificación de Edificios y Otras Estructuras para Cargas de
Viento y Sismo de la bibliografía [REP_04], la estructura diseñada es categoría II.

4. Propiedades de los Materiales

4.1 Hormigón

La resistencia del concreto de todas las fundaciones es de f’c = 280 kg/cm2 (4,000 psi).

La resistencia del concreto de todas las losas es de f’c = 210 kg/cm2 (3,000 psi) y la losa
sobre terreno natural es de de f’c = 175 kg/cm2 (2,500 psi).

Las columnas y vigas de la planta baja de toda la estructura es f’c = 210 kg/cm2 (3,000 psi).

El concreto deberá ser dosificado y evaluado de acuerdo al ACI-211 y ACI-214. Los
ensayos para la evaluación deberán estar conformes con los requisitos establecidos en las
normas ASTM C31, ASTM C39 y ASTM C42, entre otras.

4.2 Acero de refuerzo

Se utilizará acero de refuerzo que cumpla con los requerimientos de ASTM A615. El acero
para cortante consistirá de estribos #3 G-40, 280 MPa (40,000 psi), mientras que el resto
del acero será G-60, 420 MPa (60,000 psi). La nomenclatura de las barras de refuerzo se
expresa en el sistema inglés en este documento.

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5. Análisis Estructural

5.1 Criterios utilizados para el análisis

a) Las cargas de gravedad fueron definidas de acuerdo al peso propio de los
elementos existentes (Paneles de losa, columnas, vigas, otros.), el uso actual de
la estructura y las provisiones del Reglamento para el Diseño Estructural en la
República de Panamá [REP_04].

b) El análisis de cargas laterales se realizó, atendiendo las provisiones sísmicas y
de cargas viento del Reglamento para el Diseño Estructural en la República de
Panamá [REP_04].

5.2 Análisis elástico

Modelo en 3D:

Se elaboró un modelo de la estructura en tres dimensiones (3D), de acuerdo a la
información existente en los planos proporcionados para este estudio.

La edificación que alberga parte de la consulta especializada externa consta de planta
baja, un nivel de losa de viguetas y techo.

Para realizar esta evaluación se realizó un análisis de fuerza lateral y gravedad, con
secciones de vigas y columnas agrietadas como lo establecen las provisiones del código
ACI-318-02 [ACI_02].

Este análisis tiene como objetivo revisar el comportamiento de la estructura para niveles
de resistencia, serviciabilidad y definir los elementos necesarios para el refuerzo de la
estructura.

En cuanto al criterio de serviciabilidad la estructura debe cumplir con el desplazamiento
inelástico permisible (δi) de 0,02h debido a la demanda sísmica, para el grupo II de
exposición sísmica, de acuerdo al Reglamento para el Diseño Estructural en la República
de Panamá.

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Para la obtención de las fuerzas laterales, se realizó un análisis modal escalando el
cortante de diseño al cortante obtenido por medio del Procedimiento de Fuerza Lateral
Equivalente.

La Figura 5.1 muestra el modelo estructural en tres dimensiones utilizado para el análisis
de la edificación.

Figura 5.1 Modelo estructural utilizado para el diseño de la edificación.

5.3 Sistema de cargas de gravedad para el análisis

a. Sistemas de Cargas de Gravedad en Losas

1er Nivel:
• Carga Muerta:
o Peso propio de losa 325
o Paredes bloq 4” Arcilla+repello a/c 200
o Acabados de piso 150
o Cielo raso 20

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o Otros (ductos mec.) 20
Total (sin peso propio) 390 Kg/m2
• Carga Viva: 400 Kg/m2

Carga de losa de Techo:
• Carga Viva: 60 Kg/m2
• Carga Muerta: 58 Kg/m2
El peso propio es calculado directamente por el programa ETABS.

5.4 Evaluación Sísmica

El análisis de carga lateral que se realizó para la revisión estructural contempló los
siguientes parámetros:

Tipo de Suelo (Información proveniente del estudio de suelo) D
Clasificación de edificio para cargas de viento y sismo (T 1.1, p. 13) II
A v = Aceleración pico efectiva relativa a la velocidad (T 4.1.4.1, p. 145) Av = 0,20
A a = Aceleración pico efectiva (T 4.1.4.1, p. 145) Aa = 0,15
Categoría de desempeño sísmico (T 4.1.4, p. 145) D
Fa = Factor de sitio basado en aceleración (T 4.1.4.2.3A, p. 146) Fa = 1,40
Fv = Factor de sitio relacionado con la velocidad (T 4.1.4.2.3B, p. 146) Fv = 2,00
R = Factor de modificación de respuesta. (T 4.2.2.2, p.148) R = 5,0
Ca = Coeficiente sísmico, basado en el tipo de suelo y el valor de Aa.
Ca= 0,21
Ca = Fa*Aa= 1,4*0,15= 0,21
C d = Factor de amplificación de respuesta de despl. (T 4.2.2.2, p.148) Cd = 4,5
Cv = Coeficiente sísmico, basado en el tipo de suelo y el valor de Av.
Cv = 0,40
Cv = Fv*Av = 2,00*0,20= 0,40
CT = Coeficiente que depende del tipo de marco o sistema estructural. CT = 0,03
Cu = Coeficiente del límite superior calculado con Cv = 0,40 (T 4.2.3.3, p.153 ) Cu =1,20
Grupo de exposición de amenaza sísmica Grupo IV
δi = Desplazamiento inelástico permisible. (T. 4.2.2.7, p.152) δi = 0,02 hn
hn = Altura total hn =8,5 m

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Espectro de Respuesta con un 5% de amortiguamiento para Panamá

Cs (g) 2 .5C a Período de Transición:

R 2,5 Ca / R = 1,2 Cv /{R * T^ (2/3)}

1 .2 C v T = [1,2 Cv / (2,5 Ca)] ^ (2/3)
2
3
T = [1,2 x 0,4 / (2,5 x 0,21)] ^ (2/3)
RT
T = 0,942 seg

To T (seg.)

Período de Resistencia:
Período de Resistencia
TR ≤ Cu [CT(3,28hn)^{3/4}]
TR ≤ 1,2 [0,03(3,28 x 8,5)^{3/4}]
TR ≤ 0,437seg

Cortantes en la Base Eje x: Cortantes en la Base Eje y:
Vx = (Cs)(Wtotal) Vy = (Cs)(Wtotal)
Vx = (0,105)(95 ton) Vy = (0,105)(95ton)
Vx = 9,98 ton Vy = 9,98 ton

La distribución de cargas laterales por piso, se efectuó en forma automática con el
programa ETABS 9.0.7. En este caso existen dos opciones para hacerlo:

(1) Usar la opción de fuerzas definidas por el usuario, dándole al modelo el coeficiente Cs
de respuesta sísmica y el coeficiente k (exponente) para la forma de distribución
vertical de la horizontal;

(2) La otra opción es utilizando la prescripción BOCA-96, para lo cual se tendría que
asignar al programa Av=Cv, Aa=Ca, con S=1, ya que el tipo de suelo esta incorporado
en los coeficientes Av y Aa. La distribución manual o automática de la fuerza lateral
por piso está dadas por:

FX = CVX V

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wx hxk
CVX = n

∑wh
i =1
i i
k

Donde,

CVX= Factor de distribución lateral

V= Fuerza lateral total de diseño o el esfuerzo cortante en la base del edificio

wi y wx= Parte de la carga de gravedad total del edificio (W) ubicada o asignada al nivel i ó
x.

hi y hx= Altura desde la base al nivel i ó x.

k= Exponente relacionado con el periodo del edificio, según lo siguiente:

Para edificios con un período de 0,5 segundos o menos, k=1

Para edificios con un período de 2,5 segundos o más, k=2

Para edificios con un período entre 0,5 y 2,5 segundos, k será igual a 2 o se
determinará mediante interpolación lineal entre 1 y 2.

En la Tabla 5.1, se presenta la distribución de las cargas laterales por piso debido a sismo,
ordenados según la dirección del sismo.

Y

QX2 QX1
X

QY2

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Tabla 5.1 Distribución de Cargas Sísmicas por Pisos.
FX FY FZ MX MY MZ X Y Z
Caso Piso
(ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) (m) (m) (m)
QX1 TECHO 5.88 0 0 0 0 -30.392 0 0 9.9
QX1 N100 12.81 0 0 0 0 -6.087 8.413 4.498 5
QX1 PISO 0.63 0 0 0 0 -3.629 0 0 1.5
QX2 TECHO 5.88 0 0 0 0 -24.809 0 0 9.9
QX2 N100 12.81 0 0 0 0 6.087 8.413 4.498 5
QX2 PISO 0.63 0 0 0 0 -3.034 0 0 1.5
QY1 TECHO 0 5.88 0 0 0 50.975 0 0 9.9
QY1 N100 0 12.81 0 0 0 10.187 8.413 4.498 5
QY1 PISO 0 0.63 0 0 0 4.809 0 0 1.5
QY2 TECHO 0 5.88 0 0 0 41.631 0 0 9.9
QY2 N100 0 12.81 0 0 0 -10.187 8.413 4.498 5
QY2 PISO 0 0.63 0 0 0 3.813 0 0 1.5

5.5 Evaluación para cargas de viento

Se consideró el efecto de viento a barlovento y sotavento, en ambos sentidos para una
misma dirección, para cada eje ortogonal de los ejes globales de la estructura. Este
criterio conduce a 4 posibles acciones de viento, se incluyó los siguientes parámetros:

Cp = Coeficiente de barlovento = 0,80 (REP_04, p. 46)

Cp = Coeficiente de sotavento = 0,367 (REP_04, p. 46)

V= Velocidad del viento = 140 km/h (REP_04, T 3-2, p. 35)

I= Factor de importancia = 1,00 (REP_04, T 3-4, p. 36)

G= Factor de ráfaga = 0,85

Kd= Factor de direccionalidad = 1,00 (REP_04, T 3-3, p. 35)

Kzt= Factor topográfico = 1,00

Categoría de exposición = B

Dirección (x) Fx = 5,60 ton (Fuerza total de viento en la dirección x)

Dirección (y) Fy = 9,40 ton (Fuerza total de viento en la dirección y)

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La Tabla 5.2 presenta la distribución de cargas de viento por piso ordenadas por la
dirección del viento que presenta el programa ETABS.

Y WY1

WX2 WX1
X

WY2

Tabla 5.2 Distribución de Cargas de Viento por Pisos.
FX FY FZ MX MY MZ X Y Z
Caso Piso
(ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) (m) (m) (m)
WY2 TECHO 0.00 -2.62 0.00 0.00 0.00 -20.81 0.00 0.00 9.9
WY2 N100 0.00 -4.29 0.00 0.00 0.00 -1.16 7.68 4.14 5
WY2 PISO 0.00 -2.48 0.00 0.00 0.00 -19.75 0.00 0.00 1.5
WX1 TECHO 1.56 0.00 0.00 0.00 0.00 -7.43 0.00 0.00 9.9
WX1 N100 2.56 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.55 7.68 4.14 5
WX1 PISO 1.48 0.00 0.00 0.00 0.00 -7.05 0.00 0.00 1.5
WX2 TECHO -1.56 0.00 0.00 0.00 0.00 7.43 0.00 0.00 9.9
WX2 N100 -2.56 0.00 0.00 0.00 0.00 1.55 7.68 4.14 5
WX2 PISO -1.48 0.00 0.00 0.00 0.00 7.05 0.00 0.00 1.5
WY1 TECHO 0.00 2.62 0.00 0.00 0.00 20.81 0.00 0.00 9.9
WY1 N100 0.00 4.29 0.00 0.00 0.00 1.16 7.68 4.14 5
WY1 PISO 0.00 2.48 0.00 0.00 0.00 19.75 0.00 0.00 1.5

De la Figura 5.2 se presentan las plantas de estructura de los diferentes niveles.

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Figura 5.2 Planta Estructural de la Planta Baja.

Figura 5.3 Planta Estructural de la nivel 100.

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Figura 5.4 Planta Estructural del techo.

5.6 Combinaciones de cargas

Las combinaciones de cargas se encuentran resumidas en la Tabla 5.3 según las
recomendaciones del ACI 318-02 y el REP 2004.

Donde:

DL es la carga de muerta superpuesta
L es la carga viva
E es la carga debido al sismo
W es la carga de viento
Lr es la carga viva en el techo

La Tabla 5.4 muestra las combinaciones de carga de servicio utilizadas para el análisis
estructural de los tres módulos.

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Tabla 5.3 Combinaciones de carga para el Diseño del concreto según ACI 318-02.
DL L E W Lr
COMBU01 1.40 COMBU01 1.40 D
COMBU02 1.20 1.60 0.50 COMBU02 1.20 D + 1.60 L+ 0.50 Lr
COMBU03 1.20 0.50 1.60 COMBU03 1.20 D + 0.50 L+ 1.60 Lr
COMBU04 1.20 0.80 1.60 COMBU04 1.20 D + 1.60 Lr+ 0.80 Wx
COMBU05 1.20 0.80 1.60 COMBU05 1.20 D + 1.60 Lr -0.80 Wx
COMBU06 1.20 0.80 1.60 COMBU06 1.20 D + 1.60 Lr+ 0.80 Wy
COMBU07 1.20 0.80 1.60 COMBU07 1.20 D + 1.60 Lr -0.80 Wy
COMBU08 1.20 0.50 1.60 0.50 COMBU08 1.20 D + 0.50 L+ 0.50 Lr+ 1.60 Wx
COMBU09 1.20 0.50 1.60 0.50 COMBU09 1.20 D + 0.50 L+ 0.50 Lr -1.60 Wx
COMBU10 1.20 0.50 1.60 0.50 COMBU10 1.20 D + 0.50 L+ 0.50 Lr+ 1.60 Wy
COMBU11 1.20 0.50 1.60 0.50 COMBU11 1.20 D + 0.50 L+ 0.50 Lr -1.60 Wy
COMBU12 0.90 1.60 COMBU12 0.90 D + 1.60 Wx
COMBU13 0.90 1.60 COMBU13 0.90 D -1.60 Wx
COMBU14 0.90 1.60 COMBU14 0.90 D + 1.60 Wy
COMBU15 0.90 1.60 COMBU15 0.90 D -1.60 Wy
COMBU16 1.20 0.50 1.00 COMBU16 1.2900 D + 0.50 L+ 1.00 Qx
COMBU17 1.20 0.50 1.00 COMBU17 1.2900 D + 0.50 L -1.00 Qx
COMBU18 1.20 0.50 1.00 COMBU18 1.2900 D + 0.50 L+ 1.00 Qy
COMBU19 1.20 0.50 1.00 COMBU19 1.2900 D + 0.50 L -1.00 Qy
COMBU20 0.90 1.00 COMBU20 0.8100 D + 1.00 Qx
COMBU21 0.90 1.00 COMBU21 0.8100 D -1.00 Qx
COMBU22 0.90 1.00 COMBU22 0.8100 D + 1.00 Qy
COMBU23 0.90 1.00 COMBU23 0.8100 D -1.00 Qy

Tabla 5.4 Combinaciones de carga para el Diseño del concreto según ACI 318-02.
DL L E W Lr
COMBS47 1.00 COMBS47 1.00 D
COMBS48 1.00 1.00 COMBS48 1.00 D + 1.00 L
COMBS49 1.00 1.00 1.00 COMBS49 1.00 D + 1.00 L+ 1.00 Lr
COMBS50 1.00 1.00 COMBS50 1.00 D + 1.00 Wx
COMBS51 1.00 1.00 COMBS51 1.00 D -1.00 Wx
COMBS52 1.00 1.00 COMBS52 1.00 D + 1.00 Wy
COMBS53 1.00 1.00 1.00 COMBS53 1.00 D -1.00 Wy
COMBS54 1.00 1.00 1.00 COMBS54 1.00 D + 1.00 L+ 1.00 Wx
COMBS55 1.00 1.00 1.00 COMBS55 1.00 D + 1.00 L -1.00 Wx
COMBS56 1.00 1.00 1.00 COMBS56 1.00 D + 1.00 L+ 1.00 Wy
COMBS57 1.00 1.00 1.00 COMBS57 1.00 D + 1.00 L -1.00 Wy
COMBS58 1.00 0.70 COMBS58 0.937 D + 0.70 Qx
COMBS59 1.00 0.70 COMBS59 0.937 D -0.70 Qx
COMBS60 1.00 0.70 COMBS60 0.937 D + 0.70 Qy
COMBS61 1.00 0.70 COMBS61 0.937 D -0.70 Qy
COMBS62 1.00 1.00 0.70 COMBS62 1.063 D + 1.00 L+ 0.70 Qx
COMBS63 1.00 1.00 0.70 COMBS63 1.063 D + 1.00 L -0.70 Qx
COMBS64 1.00 1.00 0.70 COMBS64 1.063 D + 1.00 L+ 0.70 Qy
COMBS65 1.00 1.00 0.70 COMBS65 1.063 D + 1.00 L -0.70 Qy

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5.7 Resultados del análisis estructural

5.7.1 Índices de Ladeo Permisibles

El índice de ladeo permisible del edificio para las direcciones “x” y “y” tiene un valor
máximo de 0,02 h; según las provisiones del Reglamento para el Diseño Estructural en
Panamá, REP-2004.

En la Figura 5.2 se presenta la orientación utilizada para evaluar estructuralmente, así
como también los marcos principales utilizados para evaluar los desplazamientos.

Las Tabla 5.5 y Tabla 5.6 muestran los resultados de los desplazamientos elásticos e
inelástico, así como el ladeo y el índice de ladeo para cada nivel.

Tabla 5.5 Cálculo del drift en la Dirección “X” (ver Figura 5.4)
Despl. Despl. Ladeo Indice de Drift Drift
H
NIVEL elástico inelástico Δx (cm) Ladeo elástico inelástico
(cm)
Pisoi δxe (cm) Pisoi δxin(cm) Δx/h Pisoi δxe (cm) Pisoi δxin(cm)
Techo 3,96 17,82 0,005 0,022
500 11,97 0,02
100 1,30 5,85 0,002 0,009
350 1,08 0,002
PB 1,06 4,77 0,000 0,000

Tabla 5.6 Cálculo del drift en la Dirección “Y” (ver Figura 5.4)

H Drift Drift Ladeo Indice de Drift Drift
NIVEL
(cm) elástico inelástico Δy (cm) Ladeo elástico inelástico
pisoi δye (cm) pisoi δyin (cm) Δy /h pisoi δye (cm) pisoi δyin (cm)
Techo 2,65 11,92 0,003 0,014
500 0,031 6,2E-5
100 1,19 5,36 0,010 0,045
350 6,110 0,017
PB 2,55 11,47 0,000 0,000

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5.8 Sistema de fundaciones

De acuerdo al estudio de suelo se recomendaba cimentar las fundaciones a una
profundidad de 1,5m en donde la capacidad del suelo es de 6,12 ton/m2. El sistema de
fundaciones para este proyecto está compuesto por fundaciones superficiales aisladas.

Para el análisis de las fundaciones se exportó la data de cargas del nivel de la base desde
el programa ETABS en un archivo compatible con la hoja de cálculo en el programa
EXCEL, para luego ser importado hacia este último. La hoja de cálculo del programa
EXCEL permite entonces establecer los refuerzos longitudinales en ambas direcciones
para resistir la flexión, el punzonamiento también verificado.

Para establecer las dimensiones horizontales de las fundaciones se determinó el área
requerida de las fundaciones con las cargas de trabajo y la capacidad admisible del suelo
como esta previsto en las normas del ACI para el diseño de zapatas.

Todo el acero de las zapatas tendrá un recubrimiento mínimo de 8cm (3 pulgadas), grado
60, el concreto debe tener una resistencia mínima de 280 kg/cm2 (4,000psi).

Todas las zapatas tendrán una profundidad de desplante mínima de 1,50m de
profundidad.

A continuación se presenta el cuadro de fundaciones y detalles típicos.

Tabla 5.7 Detalle de zapatas aisladas.
COLUMNA ZAPATA f’c =4,000psi
Dimensiones (m) Acero
Concreto Sección
No. Cant.
f’c (psi) trans. (cm) B L t d No.
(A/D)
G2, G3, G4 1,6 1,6 7
A3, A4, B2, C4,
3,000 C30x30 2,1 2,1 0,25 0,15 9 #4
D2, F4
C3, E2, E3, E4,
2,3 2,3 11
F2, F3

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Figura 5.5 Detalle típico de zapatas aisladas.

Figura 5.6 Planta de zapatas aisladas.

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5.9 Vigas sísmicas

Se utilizó un solo tipo de vigas sísmicas con una sección transversal de 30cm por 30cm
con 4 barras longitudinales #6 G60 y estribos #3 G40 colocado desde los extremos a
1@5cm, 6@10cm y resto a 25cm, en la intersección del la viga sísmica y el pedestal se
debe confinar el área con estribos a 5cm, mostradas en la siguiente figura, todas las
medidas están en metros.

Figura 5.7 Detalle de viga sísmica y colocación de estribos.

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Figura 5.8 Planta de Vigas sísmicas de 0,30m x 0,30m (en color gris) de la edificación.

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5.10 Columnas

La sección del pedestal desde la zapata hasta la viga sísmica tiene la sección transversal
de 30cm x 30cm, estribos #3 G30 a 10cm c.a.c. y acero longitudinal de 4#5 G60 excepto al
A3 y A4 que tienen 4#6 G60; con una resistencia a la compresión de 3,000psi (210kg/cm2).

Todas las columnas desde PB hasta la losa del 1er piso, mostradas en la Figura 5.10, tiene
la sección transversal de 30cm x 30cm con una resistencia a la compresión de 3,000psi
(210kg/cm2), estribos #3 G30 1@0,05m; 7@0,10m y el resto@0,20m c.a.c. y acero
longitudinal de 4#5 y 1#4 G60; excepto la columna A4 que tiene 4#6 + 2#4 adicionales al
acero longitudinal.

Tabla 5.8 Detalle de columnas de la edificación.
Concreto Sección Acero Longitudinal Acero transversal
No.
f’c (psi) trans. (m) (G60) (#3, G40)
Pedestales de todas
Estribos @ 0,10m
las columnas
A3, B2, C3, C4, D2, 4#5 y 1#4
3,000 0,30 x 0,30 1@0,05m
E2, E3, E4, F2, F3,
7@0,10m
F4, G2, G3, G4
Resto@0,20m
A4 4#6, 2#4

En el segundo nivel se utilizarán las columnas de amarre según indica el REP-2004 y se
detallan en la Figura 6.4.

Figura 5.9 Detalle de estribos de columnas.

Memoria Técnica De La Edificación de La Consulta Externa Especializada
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Figura 5.10 Planta de columnas de PB a N100, sección transversal 30cm x 30cm.

5.11 Vigas

Se construirán vigas que darán apoyo a la losa de viguetas, como se observan en la
siguiente Figura 5.11. Todas las vigas tienen una sección transversal de 30cm x 40cm, se
les debe colocar un recubrimiento de 5cm y una resistencia a la compresión del concreto
(f’c) de 210 kg/cm2 (i.e., 3,000 psi).

El acero de refuerzo longitudinal de las vigas es fy= 4 200 kg/cm2 (i.e., 60,000 psi o Grado
60). Todas las vigas cuentan con dos barras de acero longitudinal G60 como refuerzo
superior 2#5 e inferior 2#5.

El acero de refuerzo transversal (estribos) de las vigas es fy= 2 800 kg/cm2 (i.e., 40,000 psi
o Grado 40). Todas las vigas cuentan con estribos rectangulares cerrados confeccionados
con barras No.10 (#3), un primer estribo a 5cm de la cara de la columna, 6 estribos a 8 cm
y el resto a 16cm. El gancho estándar para los estribos No.10 (#3) es de 75mm (3
pulgadas) con un ángulo de 135°. (Ver Figura 5.12).

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Los ejes principales son los 2, 3 y 4.

Figura 5.11 Localización de vigas (azul) nivel 100.

Tabla 5.9 Acero superior e inferior de vigas del eje largo del Nivel 100 del Módulo A.
(Ver Figura 5.14, Figura 5.15 y Figura 5.16)
A sup A inf A torsión
Viga
Cant. *L2 (m) Cant. L3 (m) Cant.
4A-C, 4F-G, 3F-G, 2D-E, 2F-G
A3-4, A4-5, C4-5, E1-2, E3-4, E4-5,
F1-2, F2-3, F3-4, F4-5,
- - - - -
G1-2, G2-3, G3-4, G4-5, D1-2
4C-E* 1#4 2 - - -
4E*-F*, 2E*-F* 1#4 2 1#4 2 -
3A-C, 2B-D, C3-4, E2-3, 2D-3C - - - - 2#5
3C-E*, 3E*-F* 1#6 2 1#5 2 -
2B*-3A 1#4 2 - - 2#5
B1-2* 1#6 1 - - -

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Figura 5.12 Gancho estándar de los estribos No.10 (#3) utilizar 75mm. [ACI_99]

Tabla 5.10 Ganchos Estándares para ángulos de 180° y 90°, ver Figura 5.13. [ACI_99]

Figura 5.13 Ganchos estándares para ángulos de 180° y 90° [ACI_99].

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Figura 5.14 Detalle de la colocación del acero de refuerzo de vigas de borde sin canto libre y
claros intermedios.

Figura 5.15 Detalle de la colocación del acero de refuerzo de vigas de borde con canto libre y
claros intermedios.

Figura 5.16 Detalle del acero de refuerzo de las vigas.

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5.12 Losa

5.12.1 Losa de viguetas

La losa utilizar es un losa de viguetas con bloques de 4”. Se utiliza un concreto con una
resistencia de la compresión de f’c=210 kg/cm2 (i.e., 3,000 psi). El acero de refuerzo de la
losa fy= 4200 kg/cm2 (i.e., 60,000 psi o Grado 60).

Análisis de losa de viguetas

L1 1.1 m
L2 3.2 m Wu
L3 3.8 m
L4 1.4 m L2 L3
L1 L4

Wu 1464 kgf/m A B C

Rigideces de las vigas r = EI/L
Se calculan las rigideces con las secciones constantes de las vigas r = 1/long, excepto
para las vigas de los extremos articulados r = 0,75/long, para los cantos libres r = 0.
0 1 0.54286 0.45714 1 0
Tramo 1 0 885.72 -1249.28 1249.28 -1761.68 1761.7 -1434.7
Tramo 2 0.3125 363.56 278.16 234.24 -326.96
Tramo 3 0.263157895 139.08 181.78 -163.48 117.12
Tramo 4 0 -139.08 -9.93429 -8.36571 -117.12
-4.96714 -69.54 -58.56 -4.1829
Coeficientes de distribución 4.96714 69.54 58.56 4.1829
A1 0 34.77 2.48357 2.09143 29.28
A2 1 -34.77 -2.48357 -2.09143 -29.28
B2 0.542857143 -1.24179 -17.385 -14.64 -1.0457
B3 0.457142857 1.24179 17.385 14.64 1.0457
C3 1 8.6925 0.62089 0.52286 7.32
C4 0 -8.6925 -0.62089 -0.52286 -7.32
-0.31045 -4.34625 -3.66 -0.2614
Momento de empotramiento perfecto 0.31045 4.34625 3.66 0.2614
MA1 885.72 kgf-m 2.17313 0.15522 0.13071 1.83
MA2 1249.28 kgf-m -2.17313 -0.15522 -0.13071 -1.83
MB2 1249.28 kgf-m -0.07761 -1.08656 -0.915 -0.0654
MB3 1761.68 kgf-m 0.07761 1.08656 0.915 0.0654
MC3 1761.68 kgf-m 0.54328 0.03881 0.03268 0.4575
MC4 1434.72 kgf-m -0.54328 -0.03881 -0.03268 -0.4575
-0.0194 -0.27164 -0.22875 -0.0163
Reacciones 0.0194 0.27164 0.22875 0.0163
RA1 1610.40 kgf 0.13582 0.0097 0.00817 0.1144
RA2 2088.16 kgf -0.13582 -0.0097 -0.00817 -0.1144
RB2 2596.64 kgf -0.00485 -0.06791 -0.05719 -0.0041

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RB3 2851.22 kgf 0.00485 0.06791 0.05719 0.0041
RC3 2711.98 kgf 0.03396 0.00243 0.00204 0.0286
RC4 2049.60 kgf -0.03396 -0.00243 -0.00204 -0.0286
-0.00121 -0.01698 -0.0143 -0.001
0.00121 0.01698 0.0143 0.001
0.00849 0.00061 0.00051 0.0071
-0.00849 -0.00061 -0.00051 -0.0071
-0.0003 -0.00424 -0.00357 -0.0003
0.0003 0.00424 0.00357 0.0003
0.00212 0.00015 0.00013 0.0018
-0.00212 -0.00015 -0.00013 -0.0018
-7.6E-05 -0.00106 -0.00089 -6E-05
7.6E-05 0.00106 0.00089 6E-05
Momento en apoyos -885.72 1699.29 -1699.29 -1434.7
Reacciones 1610.4 2088.16 2596.64 2851.22 2712 2049.6
1610.4 2088.16 2596.64 2851.22 2712 2049.6
Reacciones 3698.56 5447.86 4761.6
X V Areas X M
0 0 0 0 0 0 XAB 1.426
1.1 1.1 -1610 -885.72 -885.72 1.1 -885.72 XBC 1.948
3.2 1.1 2088.2 1489.21 603.492 2.53 603.492
3.8 4.3 -2597 -2302.78 -1699.29 4.3 -1699.29 Mmax+ 1077,17
1.4 4.3 2851.2 2776.45 1077.17 6.25 1077.18 Mmax- -1699.29
8.1 -2712 -2511.9 -1434.73 8.1 -1434.72
8.1 2049.6 1434.72 -0.012 9.5 0
9.5 0 -0.012

Figura 5.17 Diagrama de cortante.

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Figura 5.18 Diagrama de Momentos.

Diseño de losa de viguetas

f'c 210 kgf/cm2
fy 4200 kgf/cm2

4 4x8x16
Peso: 41.7 psf
125 lb/p3
8 2002 kg/m3
203.4032 kg/m2
16 40.64
ancho tributario 1 m
Espesor de bloque 10.16 cm
Δ max CL L/21 18.10 cm
Δ max CONT L/8 17.50 cm
h= 18.10 cm
ln 3.5 m
Wu= 1464 kgf/m 1793.4
espesor de concreto: 0.08 m
W concreto: 2500.00 kgf/m3 198.38 kgf/m2
rec= 2.5 cm
d= 15.595238 cm
Mu= -1699.29 kgf-m
169928.57 kgf-cm
As= 2.88 cm2
ρ= 0.0018
ρ min = 0.0028 nunca menor que = 0.0033
ρ max = 0.0161 ρb= 0.0214
ρ usar = 0.0033
As a usar = 5.20 cm2 cantidad de barras # 4: 4.0 c/u
As temp = 2.65 cm2 3.72546 usar 4 # 3 /m

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La losa de viguetas tiene un espesor de 0,15m compuesto por 10cm de espesor del bloque
(4”) y una sobre capa de 8cm, las viguetas tendrán una sección transversal de 10cm x 18
cm con un refuerzo longitudinal de 4 barras de acero #4 Grado 60 y estribos #2G40@
0,15m centro a centro y ambas direcciones (Ver Figura 5.19). La sobrecapa de 8cm de
espesor tiene un f’c =210kg/cm2 y barras de acero #3G40@0,25cm centro a centro en
ambas direcciones. Se recomienda utilizar las barras de conexión mostradas en la Figura
5.20.

Figura 5.19 Detalle de losa de viguetas.

Figura 5.20 Detalle constructivo entre las vigas principales y las viguetas.

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La Figura 5.21 muestra las áreas donde se colocará la losa de viguetas, las flechas
muestran la dirección como deben espaciarse las viguetas.

Figura 5.21 Losa de viguetas mostradas en color naranja.

5.12.2 Losa sólida sobre piso

La losa construida sobre el terreno natural debe tener 0,10cm de espesor reforzados con
acero # 3 @ 0,20 cm en ambas direcciones o malla electrosoldada que cumpla los
requisitos mínimos de un refuerzo por contracciones y temperatura de ρ=0,0033. La
resistencia a la compresión del hormigón es de de f’c = 175 kg/cm2 (2,500 psi) como
mínimo.

Es importante que el terreno natural se compacte a 95% Proctor estándar.

5.13 Escalera

La escalera apoyada sobre el terreno natural debe tener un acero de refuerzo por
temperatura, él cual puede ser de una malla electrosoldada y una barra de refuerzo #3 en

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cada paso. El descanso de la losa debe estar bien compactado con material selecto.

ancho: 1.50 m fy= 4200 kgf/cm2
claro libre: 2.60 m fc= 210 kgf/cm2
espesor: 0.20 m rec= 2.5 cm
W concreto: 2500.00 kgf/m3 6.13 KN/m2 d= 17.5 cm
Relleno de mortero de 25mm 0.60
Mosaico sobre relleno de mortero de 300mm x 300mm 1.50
CM= 8.23 KN/m2
CV= 4.00 KN/m2
Wu= 24.41 KN/m β1 f'c
Mu= 18.76 kN-m suponiendo una viga simplemente apoyada 0.85 ≤ 280
191372.22 kgf-cm 0.9 280< fc ≤ 560
As= 2.89 cm2 0.65 > 560
ρ= 0.0011
ρ min = 0.0028 nunca menor que = 0.0033
ρ max = 0.0161 ρb= 0.0214
As a usar = 8,74 cm2 cantidad de barras # 4: 6,8
espaciadas a 20 cm
La escalera debe tener un espesor de 0,20m de espesor con un recubrimiento de 2,5cm;
se debe colocar como acero longitudinal 7#4 @0,20m.

Figura 5.22 Vista de planta de la escalera.

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Figura 5.23 Vista transversal de la escalera.

5.14 Techo

Como vigas de techo de la planta baja, así como del 1er piso, se utilizarán las vigas de
amarre según detalla el REP-04 (Figura 6.4) o carriolas 8” x 2” calibre 16, con la inclinación
adecuada. Se colocarán carriolas 4” x 2” calibre 18 espaciadas a 0,60 m centro a centro,
con arriostres colocados en el centro del claro cuando la longitud libre sea superior a 2m.

5.14.1 Colocación de arriostres

Para luces menores de 8.00 metros suficientes con arriostrar a la mitad del claro (@L/2).
Los arriostramientos (tensores o alineadores) generalmente consisten de:

a. Platinas de 1/8” x ½” o 1” de ancho soldadas a los patines superiores e inferiores de
las carriolas.

b. Barras de acero lisas de ½” de diámetro enroscadas en sus extremos, con sus
respectivas tuercas, que van ancladas diagonalmente a las carriolas, tal como se
muestran en el esquema.

Las figuras siguientes muestran detalles del techo.

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Figura 5.24 Forma alternativa de arriostramiento usando platinas de 1/8” x ½” soldadas a los
patines de las carriolas.

Figura 5.25 Alineador: BSRRS de acero liso de ½” con sus respectivas tuercas.

Figura 5.26 Sistema de arriostramiento de las carriolas HOPSA para techo típico.

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Figura 5.27 Luces permisibles para el cálculo de estructuras en techos de zinc.

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Figura 5.28 Carriolas del techo de la 2ª planta.

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6. Refuerzo típico de vivienda pequeña recomendado por el REP

En el capítulo No.6 del Reglamento para el Diseño Estructural en la República de Panamá,
se indican detalles mínimos para el refuerzo de la pequeña vivienda.

Se indica que se deben colocar columnas de amarre en todas las intersecciones de
paredes y a los lados de las aberturas.

A continuación se muestran los detalles típicos de la pequeña vivienda recomendados por
el Reglamento para el Diseño Estructural en la República de Panamá. Los cuales deben
aplicarse en este diseño para confinar todos las paredes de bloques.

Figura 6.1 Intersección en planta de cimientos de paredes.

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Figura 6.2 Secciones transversales de cimientos de paredes.

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Figura 6.3 Detalles típicos de columnas de amarre.

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Figura 6.4 Detalles típicos de vigas de amarre.

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Figura 6.5 Refuerzo alrededor de puertas.

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Figura 6.6 Refuerzo alrededor de ventanas.

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7. Datos de ETABS V9.0.7

ETABS v9.0.7 File:MODULO_CEE2 Units:Kip-in Marzo 31, 2011 10:55 PAGE 1

PROJECT INFORMATION

Company Name = J.E. Constructores


S T O R Y D A T A

STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION

TECHO None 192.913 389.764
N100 None 137.795 196.850
PISO None 59.055 59.055
BASE None 0.000


S T A T I C L O A D C A S E S

STATIC CASE AUTO LAT SELF WT
CASE TYPE LOAD MULTIPLIER

DPP DEAD N/A 1.0000
CV LIVE N/A 0.0000
LR LIVE N/A 0.0000
DDS DEAD N/A 0.0000
QX1 QUAKE BOCA 96 0.0000
QX2 QUAKE BOCA 96 0.0000
QY1 QUAKE BOCA 96 0.0000
QY2 QUAKE BOCA 96 0.0000
WX1 WIND ASCE7-98 0.0000
WX2 WIND ASCE7-98 0.0000
WY1 WIND ASCE7-98 0.0000
WY2 WIND ASCE7-98 0.0000


A U T O W I N D A S C E 7 - 9 8
Case: WY2

AUTO WIND INPUT DATA

Exposure From: Rigid diaphragm extents
Direction Angle = 270 degrees
Windward Cp = 0.8
Leeward Cp = 0.5

Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE

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No parapet is included

Basic Wind Speed, V = 71.45 mph
Exposure Category = C
Importance Factor, Iw = 1.15
Kzt = 1
Kd = 0.85
Gust Factor, G = 0.85

AUTO WIND EXPOSURE WIDTH INFORMATION (Exposure widths are from diaphragm
extents)

STORY DIAPHRAGM WIDTH X Y

TECHO D2 625.984 312.992 187.008
N100 D1 625.984 312.992 187.008
PISO D2 625.984 312.992 187.008

AUTO WIND CALCULATION FORMULAS

P = wind pressure = WindwardCp qz G + qh G LeewardCp

qz, the velocity pressure, = 0.00256 Kz Kzt Kd Iw V^2 psf

Kz is the velocity pressure exposure coefficient
Kz = 2.01 (z / zg)^(2/alpha) for 15 feet <= z <= zg
Kz = 2.01 (15 / zg)^(2/alpha) for z < 15 feet
z is the distance from the specified bottom story to the point considered
zg and alpha are specified in ASCE7-98 Table 6.4

qh is the velocity pressure at the specified top story level

AUTO WIND CALCULATION RESULTS

zg = 900
alpha = 9.5
qh = 12.7599

AUTO WIND STORY FORCES

STORY FX FY FZ MX MY
MZ

TECHO 0.00 -5.77 0.00 0.000 0.000 -
1806.070
N100 0.00 -9.45 0.00 0.000 0.000
172.164
PISO 0.00 -5.48 0.00 0.000 0.000 -
1713.850


A U T O W I N D A S C E 7 - 9 8
Página 47 de 63


Case: WX1


Windward Cp = 0.8
Leeward Cp = 0.5

Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE


Kzt = 1
Kd = 0.85

extents)


TECHO D2 374.016 312.992 187.008
N100 D1 374.016 312.992 187.008
PISO D2 374.016 312.992 187.008







zg = 900
alpha = 9.5
qh = 12.7599


Página 48 de 63


MZ

TECHO 3.45 0.00 0.00 0.000 0.000 -
644.745
N100 5.64 0.00 0.00 0.000 0.000
-56.095
PISO 3.27 0.00 0.00 0.000 0.000 -
611.823


A U T O W I N D A S C E 7 - 9 8
Case: WX2


Windward Cp = 0.8
Leeward Cp = 0.5

Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE


Kzt = 1
Kd = 0.85

extents)


TECHO D2 374.016 312.992 187.008
N100 D1 374.016 312.992 187.008
PISO D2 374.016 312.992 187.008





Página 49 de 63




zg = 900
alpha = 9.5
qh = 12.7599


MZ

TECHO -3.45 0.00 0.00 0.000 0.000
644.745
N100 -5.64 0.00 0.00 0.000 0.000
56.095
PISO -3.27 0.00 0.00 0.000 0.000
611.823


A U T O W I N D A S C E 7 - 9 8
Case: WY1


Windward Cp = 0.8
Leeward Cp = 0.5

Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE


Kzt = 1
Kd = 0.85

extents)


TECHO D2 625.984 312.992 187.008
N100 D1 625.984 312.992 187.008
PISO D2 625.984 312.992 187.008

Página 50 de 63








zg = 900
alpha = 9.5
qh = 12.7599


MZ

TECHO 0.00 5.77 0.00 0.000 0.000
1806.070
N100 0.00 9.45 0.00 0.000 0.000 -
172.164
PISO 0.00 5.48 0.00 0.000 0.000
1713.850


A U T O S E I S M I C B O C A 9 6
Case: QX1

AUTO SEISMIC INPUT DATA

Direction: X + EccY
Typical Eccentricity = 5%
Eccentricity Overrides: No

Period Calculation: Program Calculated
Ct = 0.03 (in feet units)

Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE

R = 6
Aa = 0.18
Av = 0.248
S = 1
Página 51 de 63


hn = 389.764 (Building Height)

AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS

Ta = Ct (hn^(3/4))

Ca is linearly interpolated from BOCA 96 Table 1610.4.1.2
If Tetabs <= Ca * Ta then T = Tetabs, else T = Ca * Ta

Cs = (1.2 Av S) / (R T^(2/3)) (Eqn. 1)
Cs <= 2.5 Aa / R (Eqn. 2)

V = Cs W

k = exponent applied to story height when distributing shear over the
building height
If T <= 0.5 sec, then k = 1
If 0.5 < T < 2.5 sec, then k = 0.5T + 0.75
If T >= 2.5 sec, then k = 2

AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS

Ta = 0.4082 sec
Ca = 1.3520

T Used = 0.5518 sec

Cs (Eqn 1) = 0.0737
Cs (Eqn 2) = 0.0750

Cs Used = 0.0737
W Used = 577.66

V Used = 0.0737W = 42.59

K Used = 1.0259

AUTO SEISMIC STORY FORCES

MZ

TECHO 12.96 0.00 0.00 0.000 0.000 -
2637.876
N100 28.25 0.00 0.00 0.000 0.000 -
528.307
PISO 1.38 0.00 0.00 0.000 0.000 -
314.989


Case: QX2

Página 52 de 63



Direction: X - EccY


Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE

R = 6
Aa = 0.18
Av = 0.248
S = 1



Ta = Ct (hn^(3/4))


Cs = (1.2 Av S) / (R T^(2/3)) (Eqn. 1)
Cs <= 2.5 Aa / R (Eqn. 2)

V = Cs W

building height
If 0.5 < T < 2.5 sec, then k = 0.5T + 0.75


Ta = 0.4082 sec
Ca = 1.3520

T Used = 0.5518 sec

Cs (Eqn 1) = 0.0737
Cs (Eqn 2) = 0.0750

Cs Used = 0.0737
W Used = 577.66

V Used = 0.0737W = 42.59

K Used = 1.0259

Página 53 de 63



MZ

TECHO 12.96 0.00 0.00 0.000 0.000 -
2153.296
N100 28.25 0.00 0.00 0.000 0.000
528.307
PISO 1.38 0.00 0.00 0.000 0.000 -
263.351


Case: QY1


Direction: Y + EccX


Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE

R = 6
Aa = 0.18
Av = 0.248
S = 1



Ta = Ct (hn^(3/4))


Cs = (1.2 Av S) / (R T^(2/3)) (Eqn. 1)
Cs <= 2.5 Aa / R (Eqn. 2)

V = Cs W

building height
If 0.5 < T < 2.5 sec, then k = 0.5T + 0.75

Página 54 de 63


Ta = 0.4082 sec
Ca = 1.3520

T Used = 0.5518 sec

Cs (Eqn 1) = 0.0737
Cs (Eqn 2) = 0.0750

Cs Used = 0.0737
W Used = 577.66

V Used = 0.0737W = 42.59

K Used = 1.0259


MZ

TECHO 0.00 12.96 0.00 0.000 0.000
4424.427
N100 0.00 28.25 0.00 0.000 0.000
884.218
PISO 0.00 1.38 0.00 0.000 0.000
417.405


Case: QY2


Direction: Y - EccX


Top Story: TECHO
Bottom Story: BASE

R = 6
Aa = 0.18
Av = 0.248
S = 1



Ta = Ct (hn^(3/4))
Página 55 de 63



Cs = (1.2 Av S) / (R T^(2/3)) (Eqn. 1)
Cs <= 2.5 Aa / R (Eqn. 2)

V = Cs W

building height
If 0.5 < T < 2.5 sec, then k = 0.5T + 0.75


Ta = 0.4082 sec
Ca = 1.3520

T Used = 0.5518 sec

Cs (Eqn 1) = 0.0737
Cs (Eqn 2) = 0.0750

Cs Used = 0.0737
W Used = 577.66

V Used = 0.0737W = 42.59

K Used = 1.0259


MZ

TECHO 0.00 12.96 0.00 0.000 0.000
3613.394
N100 0.00 28.25 0.00 0.000 0.000 -
884.218
PISO 0.00 1.38 0.00 0.000 0.000
330.980


M A S S S O U R C E D A T A

MASS LATERAL LUMP MASS
FROM MASS ONLY AT STORIES

Loads Yes Yes

M A S S S O U R C E L O A D S

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