Este documento presenta cálculos hidráulicos para determinar el número de rociadores necesarios para proteger un área según su riesgo. Se proporciona una tabla con los parámetros de diseño para áreas de riesgo ligero, ordinario y extra. Luego, se muestra un ejemplo de cálculo para un área de riesgo ordinario tipo II que requiere 6 rociadores. Finalmente, se incluyen detalles de los cálculos hidráulicos para tres circuitos de rociadores.

1. Cálculos hidráulicos de rociadores
Determinación del riesgo según cuadro para rociadores
CUADRO DEPENDIENDO DEL RIESGO
Cuadro 1 Riesgo ligero Riesgo ordinario Riesgo extra
Densidad de
diseño (mm/min)
2.25 5 de 7.5 a 12.5
Área de operación
(m2
)
80
Grupo I (RDI)-72
Grupo II (RDII)-
140
Grupo III (RDIII)-
216
Grupo III
ESP(RDIIIE)-360
260
Cobertura máxima
del rociador (m2
)
20 9
Presión (Bar) 0.7 0.35 0.5
Factor K según el
𝜙 nominal del
orificio del rociador
en mm
𝜙 -> K= 57 𝜙 -> K= 80 𝜙 -> K= 115
𝜙 > K= 80
Calculo del número de rociadores a accionar
El riesgo del área es riesgo ordinario tipo II
𝑛 𝑟𝑜𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠
70
12
= 5.833 ≅ 6

2. Circuito Tramo
Caudal Q
(L/Min)
Diámetro Velocidad
m/seg
Longitud
equivalente
LE (m)
Longitud de
tubería
(m)
Longitud
total
(m)
J bar/m
PI
Presión inicial
(Bar)
PF
Presión
final (Bar)
Factor K
Rociador
1
A1-B1 47.32
1 pulg
0.81 1.17 4 5.17 0.0112 0.35 0.41 80
27.2 mm
B1-C
47.32 1 pulg
0.81 1.77 5 6.77 0.112 0.41 0.49 80
27.2 mm
TRAMO
COMUN
F-G 200.30
1 ½ pulg
0.6 4.1 3 7.1 1.46 ∗ 10−3
0.49 0.50 ----------------
41.3 mm
2
A-B 47.32
1 ½ pulg
0.6 2.15 3 5.15 1.46 ∗ 10−3
0.35 0.3560 80
41.3 mm
B-C
47.32 1 ½ pulg
1.21 3.35 4 7.35 5.30 ∗ 10−3
0.3560 0.40 80
95.05 41.3 mm
C-G
95.05 1 ½ pulg
2.30 3.8 9 12.8 0.012 0.40 0.55 80
145.64 41.3 mm
TRAMO
COMUN
G-H 284.52
2 ½”
1.27 5.09 3 8.09 3,36 ∗ 10−3
0.55 0.58 -----------
68.8mm
3
D-E 47.32
1 ½ pulg
0.6 2.15 4 6.15 1.46 ∗ 10−3
0.35 0.3590 80
41.3 mm
E-H
47.32 1 ½ pulg
1.17 3.8 9 12.8 5.32 ∗ 10−3
0.3590 0.43 80
95.25 41.3 mm
TRAMO
COMUN
H-I 529.5
2 ½ pulg
2.37 9.44 7.5 16.94 0.0106 0.58 0.76 ------------
68.8 mm
I-J 529.5
2 ½ pulg
2.37 13.04 11.5 24.54 0.0106 0.76 1.020 -----------
68.8 mm
J-K 529.5
2 ½ pulg
2.37 2.54 4.8 7.34 0.0106 1.020 1.1374 -----------
68.8 mm

3. Circuito I
Tramo A1-B1
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
∅ de tubería: 27.2 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅
27.2 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0272 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄

4. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0272 𝑚)2)
= 0.81 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 1.17 𝑚 = 5.17 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (27.2 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚 ∗ 5.17 𝑚) = 0.41 𝑏𝑎𝑟
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1”
0.27
1 Codo 90o
Ø 1”
0.6
1 Reducción Ø 1”
0.3
Σ L Total = 1.17
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

5. Tramo B1-F
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ el caudal es el mismo porque no hay boquillas
Llevamos de mm a m ∅
27.2 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0272 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0272 𝑚)2)
= 0.81 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
1.5
1 Tee recta Ø 1 ½”
0.27
Σ L Total = 1.77
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

6. 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 5 𝑚 + 1.77 𝑚 = 6.77 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (27.2 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0112 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.41 + (0.0112
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 6.77 𝑚) = 0.41 𝑏𝑎𝑟
Tramo común F-G
∅ de tubería: 41.3 mm
𝑄 = 47.32 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ por qué no hay boquillas de descarga
Llevamos de mm a m ∅
43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8866 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:

7. 𝑉 =
7.8∗10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Codo de 90º Ø 1 1/2” 1.2
1 Reducción Ø 1 1/2” 0.5
2 Tee bifurcación Ø 1 1/2” 2.4
Σ L Total = 4.1
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 4.1 𝑚 = 7.1 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.7006 + (1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.1 𝑚) = 0.50 𝑏𝑎𝑟
Circuito II
Tramo A-B
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

8. ∅ de tubería: 43.1 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅
43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

9. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 2.15 𝑚 = 5.15 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 5.15 𝑚) = 0.3575 𝑏𝑎𝑟
Tramo B-C
∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3560 = 47.73
Sumatorio de caudales tramo A-B y B-C:
𝑄 = (47.32𝑚 + 47.73𝑚) = 95.05 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 95.05 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1 ½”
0.45
1 Codo 90o
Ø 1 ½”
1.2
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
Σ L Total = 2.15

10. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 1.21 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
1 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Σ L Total = 3.35
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 + 3.35 𝑚 = 7.35 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(95.05 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 5.31 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.3575 + (5.31 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.35 𝑚) = 0.40 𝑏𝑎𝑟
Tramo C-G
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

11. ∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.40 = 50.60
Sumatorio de caudales tramo B-C y C-G:
𝑄 = (50.60 𝑚 + 95.05 𝑚) = 145.65 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 145.65 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 2.42 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
2.42 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 2.30 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 9 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
2 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Σ L Total = 3.8
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 9 𝑚 + 3.8 𝑚 = 12.8 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

12. 𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(145.65 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.012 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.40 + (0.012 ∗
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 12.8 𝑚) = 0.55 𝑏𝑎𝑟
EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO G
𝑄2 = 𝑄1√
𝑃2
𝑃1
𝑄2 = 47.32√
0.55
0.50
= 49.62 𝐿/𝑚𝑖𝑛
𝑄1 = 𝑄2 √
𝑃1
𝑃2
𝑄1 = 145.65 √
0.50
0.55
= 138.87 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso I
Q2= 145.65 l/min
P2= 0.55
Q1= 47.32 l/min
P1= 0.50
PUNTO
G

13. t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 49.62
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 47.32
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 96.94 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso II
t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 138.87
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 145.65
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 284.52 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso II 284.52 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Tramo común G-H
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 284.52 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 284.52 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 4.74 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
4.74 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 1.27 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 3 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 T Bifurcación Ø 2 ½”
3.6
1 Reducción Ø 2 ½”
0.74
2 Tee recta Ø 2 ½”
0.75
Σ L Total = 5.09
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

14. 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 3 𝑚 + 5.09 𝑚 = 8.09 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(284.52 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 3.36 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.55 + (3.36 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 8.09 𝑚) = 0.58 𝑏𝑎𝑟
Circuito III
Tramo D-H
Algunos datos
P: 0.35
Factor K: 80
∅ de tubería: 43.1 mm
C= 120 acero galvanizado
Determinamos caudal
𝑄 = 𝐾√𝑃
Dónde:
P: a la presión.
K: factor K del rociador
𝑄 = 80 ∗ √0.35
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄
Llevamos de mm a m ∅

15. 43.1 𝑚𝑚
1𝑚
1000 𝑚𝑚
= 0.0413 𝑚
Determinamos de velocidad
Dónde:
𝑉 =
𝑄
𝐴
Transformamos al caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚⁄ ∗
1𝑚3
1000 𝐿𝑡𝑠
∗
1
60𝑠𝑒𝑔
= 7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
7.8 ∗ 10−4 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 0.60 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4 𝑚
Longitud equivalente:
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4 𝑚 + 2.15 𝑚 = 6.15 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee Recta Ø 1 ½”
0.45
1 Codo 90o
Ø 1 ½”
1.2
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
Σ L Total = 2.15
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

16. 𝐽 =
(47.32 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 1.46 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.35 + (1.46 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 6.15 𝑚) = 0.3590 𝑏𝑎𝑟
Tramo E-H
∅ de tubería: 43.1 mm
𝑄 = 𝐾√𝑃 ⟹ 80√0.3590 = 47.93
Sumatorio de caudales tramo D-E y E-H:
𝑄 = (47.93𝑚 + 47.32𝑚) = 95.25 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 95.25 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
1.58 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0413 𝑚)2)
= 1.17 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 9 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Tee bifurcación Ø 1 ½”
2.4
1 Reducción Ø 1 ½”
0.5
2 Tee recta Ø 1 ½”
0.45
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

17. Σ L Total = 3.8
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 9 𝑚 + 3.8 𝑚 = 12.8 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(95.25 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (43.1 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 5.32 ∗ 10−3
𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.3590 + (5.32 ∗
10−3
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 12.8 𝑚) = 0.43 𝑏𝑎𝑟
EQUILIBRIO DE CUADAL EN EL PUNTO H
𝑄2 = 𝑄1√
𝑃2
𝑃1
Q2= 95.25 l/min
P2= 043
Q1= 284.52 l/min
P1= 0.80
PUNTO
H

18. 𝑄2 = 284.52√
0.43
0.58
= 244.98 𝐿/𝑚𝑖𝑛
𝑄1 = 𝑄2 √
𝑃1
𝑃2
𝑄1 = 95.25√
0.58
0.43
= 110.62 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso I
t= 𝑄2(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄1(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 244.98
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 284.52
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 529.5 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Caso II
t = 𝑄1(𝑁𝑈𝐸𝑉𝑂) + 𝑄2(𝑉𝐼𝐸𝐽𝑂) = 110.62
𝑙
𝑚𝑖𝑛
+ 95.25
𝑙
𝑚𝑖𝑛
= 205.87 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Por lo cual el caudal a utilizar es el del caso I 529.5 𝑙/𝑚𝑖𝑛
Tramo común H-I
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

19. 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 7.5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
2 T Bifurcación Ø 2 ½” 3.6
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
2 Tee recta Ø 2 ½” 0.75
Σ L Total = 9.44
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 7.5 𝑚 + 9.44 𝑚 = 35.31 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.58 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 16.94 𝑚) = 0.76 𝑏𝑎𝑟
Tramo común I-J
∅ de tubería: 68.8 mm
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄

20. Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 11.5 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
2 Codo 90º Ø 2 ½” 1.8
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
2 Válvula de retención Ø 2 ½” 4.2
1 Válvula de compuerta 0.3
Σ L Total = 13.04
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 11.5 𝑚 + 13.04 𝑚 = 24.54 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
𝑃𝑓 = 0.76 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 24.54 𝑚) = 1.020 𝑏𝑎𝑟
Tramo común J-K
∅ de tubería: 68.8 mm
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

21. 𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ Por qué no hay boquillas de descarga
Transformación del caudal 𝑳𝒕𝒔
𝒎⁄ a 𝒎 𝟑
𝒔𝒆𝒈⁄ :
𝑄 = 529.5 𝑙𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ ∗
1 𝑚3
1000 𝑙
∗
1 𝑚𝑖𝑛
60 𝑠𝑒𝑔
= 8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
Evaluamos la velocidad:
𝑉 =
8.82 ∗ 10−3 𝑚3
𝑠𝑒𝑔⁄
(
𝜋
4
𝑥(0.0688 𝑚)2)
= 2.37 𝑚
𝑠𝑒𝑔⁄
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 = 4.8 𝑚
Longitud equivalente:
Cantidad Accesorio Equivalencia en metros
1 Codo 90º Ø 2 ½” 1.8
1 Reducción Ø 2 ½” 0.74
Σ L Total = 2.54
Determinamos L total
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑙𝑜𝑛𝑔𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟𝑖𝑎 + 𝐿 𝑒
𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 4.8 𝑚 + 2.54 𝑚 = 7.34 𝑚
Determinamos J de Hazen – Williams
𝐽 =
𝑄1.85
𝐶1.85 ∗ 𝐷4.87
∗ 6.05 ∗ 105
𝐽 =
(529.5 𝐿𝑡𝑠
𝑚𝑖𝑛⁄ )1.85
(120)1.85 ∗ (68.8 𝑚𝑚)4.87
∗ 6.05 ∗ 105
= 0.0106 𝑏𝑎𝑟/𝑚
Evaluamos la presión final
𝑃𝑓 = 𝑃𝑖 + (𝐽 ∗ 𝐿 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙)
Se ubica dentro del
rango que establece la
Norma Sanitaria 4044

22. 𝑃𝑓 = 1.020 + (0.0106
𝑏𝑎𝑟
𝑚
∗ 7.34 𝑚) = 1.1374 𝑏𝑎𝑟