Texto correas

Versión 2004
CCAAPPIITTUULLOO 66
PPRROOYYEECCTTOO DDEE EELLEEMMEENNTTOOSS DDEE TTRRAANNSSMMIISSIIÓÓNN
FFLLEEXXIIBBLLEESS
División 1
Cálculo y selección de correas y cadenas.
Cálculo de ejes flexibles
UTN-FRBB Cátedra: Elementos de Máquinas. Profesor: Dr. Ing. Marcelo Tulio Piovan

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1. Introducción
En este capítulo se verá la forma de calcular, seleccionar o verificar correas, cadenas y
distintos elementos flexibles de transmisión, además de analizar su mecánica básica.
Los elementos de máquina elásticos como las correas, las cadenas y otros similares tienen por
función transmitir movimiento y/o potencia entre distancias relativamente largas. Estos
elementos se emplean frecuentemente como reemplazos naturales de los engranajes en las
circunstancias mencionadas.
2. Correas
Descripción, usos y clases
En la gran mayoría de las aplicaciones industriales y domésticas donde se necesita
incrementar el torque o par torsor, es fundamental contar con un reductor de velocidad. Uno
de los elementos reductores de velocidad es el dispositivo de transmisión por correas o por
cadenas. En la Figura 6.1 se muestra un diagrama de velocidades de rotación versus torque
para distintas aplicaciones industriales y domésticas, donde se ha remarcado con color morado
el rango de uso de las correas.
(A) Motor de Horno Cementero Rotativo
(B) Turbina a Gas de un buque cisterna
(C) Generador de potencia eléctrica
(D) Motor diesel de un ferryboat
(E) Motor de un camión Caterpillar
(F) Generador Eólico
(G) Motor de un compresor de refrigeración
(H) Motor de un Volvo 340
(I) Motor de un lavarropa
(J) Motor del limpia parabrisa
(K) Motor de una máquina herramienta
(L) Turbo de Camión
(M) Reloj Temporizador
(N) Motor de maquina de afeitar
(O) Giroscopio
(P) Motor de un registrador mecánico
(Q) Motor del Torno de dentista
Figura 6.1. Rango de torque y velocidades de diferentes aplicaciones
Existen varios tipos característicos de correas, en la Figura 6.2 se muestran algunos ejemplos.
Correas Planas (Figura 6.2.a)
1. Correas Redondas (Figura 6.2.b)
2. Correas en V (Figura 6.2.c y 6.2.d)
3. Correas Sincrónicas (Figura 6.2.e)
4. Correas planas segmentadas (Figura 6.2.f)

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Las correas transmiten el movimiento de una parte a otra mediante la acción de la fuerza de
fricción que actúa en las poleas. Estas poleas tienen diferentes características según sea la
clase de correas que portan. Así por ejemplo en las correas planas la polea puede ser un
tambor o un disco cualquiera, mientras que para correas redondas o en V, las poleas tienen
acanaladuras de sección semicircular o trapezoidal y para las correas sincrónicas, las poleas
son ruedas dentadas denominadas en la jerga “ruedas catalinas”. En la Figura 6.3 se muestran
algunas clases de poleas:
a) Para correas en V o trapezoidales (Figura 6.3.a)
b) Para correas planas (Figura 6.3.b y 6.3.c)
c) Para correas circulares (Figura 6.3.d)
d) Para correas sincrónicas (Figura 6.3.e)
(a) (b) (c)
(d) (e) (f)
Figura 6.2. Diferentes clases de correas
(a) (b) (c)
(d) (e)
Figura 6.3. Diferentes clases de poleas

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Mecánica de las correas.
En las Figura 6.4 y 6.5 se ilustra la geometría de una transmisión por correa plana. La mayoría
de los desarrollos matemáticos que se presentan en este capítulo están basados en el modelo
físico de las correas planas. Los modelos de cálculo para correas en V se basan en los de
correas planas, con el añadido de determinados factores de corrección. Nótese que en la
Figura 6.4 existe un ramal de la correa que se encuentra más tenso que el otro, este es el
denominado ramal tenso, y el otro es denominado ramal flojo.
Figura 6.4. discriminación de fuerzas en una correa
Figura 6.5. Dimensiones y parámetros de importancia en una correa
Uno de los parámetros más importantes para seleccionar una correa es la determinación de su
longitud, la cual está normalizada según datos de los distintos fabricantes. Para ello es
necesario considerar la condición de máxima extensión sin deformación en la correa. De
forma que se verifique un ángulo de 90° entre la recta tangente y el radio de las
circunferencias en los puntos A o B y sus simétricos en la Figura 6.4. Así la longitud total se
puede obtener sumando cada uno de los segmentos involucrados, es decir el segmento AB y
su simétrico y los arcos de circunferencia dados por los ángulos de abrace φ1 y φ2. En
consecuencia:

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2
D
2
D
AB2L 2
2
1
1 φφ ++= (6.1)
Téngase presente que φ1 y φ2 están dados en radianes y valen
απφ 21 −= y siendoαπφ 22 += 




 −
=
d
12
c2
DD
ArcSenα (6.2)
Además el segmento AB vale:
2
122
d
2
D
2
D
cAB 





−+= (6.3)
Reemplazando (6.2) y (6.3) en (6.1) se obtiene:
( ) 




 −
−+




 +
+





−+=
d
12
12
21
2
122
d
c2
DD
ArcSenDD
2
DD
2
D
2
D
c2L π (6.4)
La expresión (6.4) da una idea orientadora del tamaño de la correa la cual para determinadas
aplicaciones deberá ser modificada por ciertos factores de uso, tamaño, etc. La (6.4) puede
escribirse de otra manera sin necesidad de recurrir al empleo de funciones sinusoidales,
apelando a una expansión en series de Taylor de la función sinusoidal, truncada en el segundo
término (Ver referencia [5]). Así pues, la (6.3) se puede componer en función las relaciones
trigonometricas:
[ ]αCoscAB d .= (6.3)
Pero Cos[α] se puede expandir en una serie de Taylor de la siguiente forma:
[ ] [ ] 2
d
2
122
c4
DD
2
1
1Sen
2
1
1Cos
·
)(
··
−
−=−≅ αα
De manera que reemplazando se obtiene:
d
2
12
21d
d
2
12
21
d
2
12
d
c4
DD
DD
2
c2L
c2
DD
DD
2c4
DD
c2L
·
)(
)(·
·
)(
)(
·
)(
·
−
+++≅
−
+++
−
−≅
π
π
(6.5)
Nótese que la (6.5) es aproximada debido al truncamiento de la serie de Taylor.
Téngase presente que en las ecuaciones anteriores, los diámetros D1 y D2 son diámetros
primitivos de las correas, es decir donde la deformación flexional es nula.
En los casos de correas como la que se ilustra en la Figura 6.2.f, la determinación correcta de
la longitud no es un inconveniente serio ya que la longitud puede adaptarse a voluntad sin mas
que añadir o quitar eslabones.

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Transmisión de fuerzas
En el modelo para calcular las fuerzas actuantes en una correa se supondrá que la fricción en
la misma es proporcional a la fuerza normal de contacto de la correa con la polea a lo largo
del arco de contacto. Así pues si se observa el elemento diferencial de correa de la Figura 6.6,
se pueden establecer las siguientes dos ecuaciones de equilibrio para las fuerzas tangenciales
y para las fuerzas radiales respectivamente:
( ) 0dQ
2
d
CosF
2
d
CosdFFFt =−





−





+=∑ µ
αα
. (6.6)
( ) 0dQdC
2
d
SenF
2
d
SendFFFr =++





−





+−=∑
αα
. (6.7)
Donde dQ es la normal, dC es la diferencial de
fuerza centrífuga. Teniendo presente que para ángulos muy pequeños se cumple que
y , De la (6.6) y (6.7) se puede obtener las siguientes ecuaciones
diferenciales
( ) αααωαω dFdmVmdrmrdr C
2222
====
[ ] 1Cos =α [ ] αα =Sen
⇒−= αα dFdFdQ C. CFF
d
dQ
−=
α
( ) ⇒=−− 0dFdFdF C ααµ . CFF
d
dF
.. µµ
α
−=−
(6.8)
que al ser resueltas con las condiciones en los extremos donde F(0)=F2, F(φ)=F1, se tiene
µφ
e
FF
FF
C2
C1
=
−
−
(6.9)
donde µ y φ son el coeficiente de fricción de la correa con la polea y el ángulo de abrace
genérico de la correa en la polea impulsora.
Figura 6.6. elemento diferencial de correa
Ahora bien, las fuerzas F1 y F2 en la Figura 6.6 se pueden describir en forma aditiva según:

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FFFF
FFFF
Ci2
Ci1
∆
∆
−+=
++=
siendo
D
T
F =∆ (6.10)
Donde Fi es la tensión inicial antes del movimiento, FC es la fuerza centrífuga, ∆F es una
variación de fuerza debida al momento torsor T y D es el diámetro de la polea. Luego de
(6.10) se puede despejar (6.11) y con (6.9) obtener (6.12).
D
T2
FF 21 =− (6.11)






−
+
=−
−
=
1e
1e
D
T
F
2
FF
F C
21
i µφ
µφ
(6.12)
La (6.12) es una expresión fundamental para correas planas, dado que la ausencia de
una tensión inicial, implicaría un momento nulo y en consecuencia la incapacidad de
transmitir movimiento o carga.
La fuerza centrífuga se puede obtener como:
4
D
AmVF
2
22
C ωρ== (6.13)
Recuérdese que m es la masa por unidad de longitud, AC es el área de la sección transversal de
la correa plana.
Luego la Potencia transmitida por la correa se obtiene de:
( ) ( )
2
D
FFVFFH 2121P ω−=−= (6.14)
Variación de la Tensión a lo largo de la correa: Ciclo de Trabajo
Para poder dimensionar o seleccionar una correa es necesario estudiar que es lo que realmente
acontece a lo largo de un ciclo de trabajo. Esto se hace analizando el diagrama real de trabajo,
para luego reemplazarlo por el diagrama ideal más aproximado, del cual existen formulas de
dimensionado. El diagrama se hará para un tiempo representativo de trabajo, que corresponde
a una vuelta completa de correa, para ello obsérvese en la Figura 6.5, el recorrido A-B-E-F
con la dirección de transmisión indicada en la Figura 6.4. En cada uno de los segmentos
actúan diferentes tipos de solicitaciones que se pueden discriminar de la siguiente manera:
Un esfuerzo de tracción Fi producido por la tensión inicial. Este esfuerzo es constante
en todas las secciones de la correa.
Un esfuerzo de tracción FC debido a la fuerza centrífuga y que se traduce como un
esfuerzo constante en todas las secciones de la correa.
Un esfuerzo de tracción FF debido a la flexión de la correa sobre las poleas. La
correa flexiona sobre las poleas para adaptarse a su forma, se ve entonces sometida a
una tensión de flexión. De Resistencia de Materiales se sabe que el radio de curvatura
de la fibra neutra, fijo, esta dado por:
JE
M1 f
·
=
ρ
de donde
ρ
JE
M f
·
=

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Si DP es el diámetro primitivo genérico, luego:
x
f
f
W
M
=σ siendo
eK
J
x
·
=W y
2
DP
=ρ
En consecuencia
Dp
eEK
JDp
eK2JE
f
··
·
····
==σ
donde K y e son factores de proporcionalidad.
La situación más desfavorable se presenta para la fibra exterior que está sometida a la
tracción, porque ella se suma a las otras tensiones producidas por los esfuerzos de tracción, y
para tener esto en cuenta se considera una fuerza de tracción equivalente dada por:
1
1F
D
eEAK
F
···
= rueda impulsora
→==
Dp
eEAK
AF fF
···
·σ
2
2F
D
eEAK
F
···
= rueda impulsada
Un esfuerzo de tracción FP debido a la transmisión del esfuerzo periférico. Cuando la
correa se pone en movimiento aumenta el esfuerzo de tracción en el ramal tenso en
, y disminuye en el ramal flojo en la misma cantidad, variando exponencialmente
a su paso por las poleas de acuerdo a la ecuación de PRONY (ver expresión (6.10)).
F∆
Luego las fuerzas pico en cada rama vienen identificadas de la siguiente manera:
FFFFFFF
FFFFFFF
C2Fi2F2T2
C1Fi1F1T1
∆
∆
−++=+=
+++=+=
(6.15)
donde F1T y F2T son las fuerzas pico en los tramos tenso y suelto, F1 y F2 son las fuerzas de
extensión que actúan en los lados tenso y suelto (6.10), respectivamente, mientras que FF1 y
FF2 son fuerzas de flexión en los lados tenso y suelto respectivamente. FC es la fuerza debida
a efectos centrífugos. Para mayores detalles y explicaciones sobre la forma de calcular estas
tensiones ver la referencia [5]. En la Figura 6.7 se puede ver la sumatoria y la variación de la
tensión real en cada tramo del ciclo de carga real.
Del estudio del diagrama real de trabajo se observa que es conveniente reemplazarlo por un
diagrama ideal que corresponda al tipo de carga fluctuante (llamado “Tipo de carga I”), y por
el esfuerzo axial. El diagrama ideal debe ser trazado entre los valores máximos y mínimos del
diagrama real y en cada vuelta la correa debe cumplir dos ciclos de trabajo, luego cada ciclo
tiene una longitud de L/2. Los valores máximos y mínimos de ambos diagramas resultan:
2
2
1
2
1F1
Vm
1e
P
FF
D
eEAK
Vm
1e
eP
FFF
·
···
·
·
·min
·
·
max
+
−
==
++
−
=+=
φµ
φµ
φµ
(6.16)

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siendo P el esfuerzo o fuerza periférica que debe superarse, y la fuerza centrífuga es:
g
VA
Vm
2
2 ..
·
γ
= (6.17)
γ, A son peso específico y área de la correa, g es la constante de aceleración de gravedad.
Figura 6.7. Distribución de las tensiones en una correa.
De la observación de ambos diagramas se deduce que en el diagrama real cuando la relación
de transmisión es distinta de 1, el valor máximo se alcanza en el 50 % de los ciclos. Pero los
fabricantes de correas presentan en sus tablas la potencia que puede transmitir cada correa
que fabrican en las condiciones normales de funcionamiento, que son 8 horas diarias,
ambientes limpios y relación de transmisión igual a 1, la situación real de funcionamiento es
más favorable que aquella que indica el fabricante; luego el valor de potencia que da el
fabricante tiene un superávit que permite tolerar cargas algo mayores.

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En las correas planas ese superávit de potencia es pequeño y se desprecia, pero en las
trapeciales se debe tener en cuenta.
Fórmula general para la selección y cálculo de una correa.
Del estudio del ciclo de trabajo se ha obtenido que la correa está sometida a un esfuerzo axial
de tipo I, fluctuante. Para encontrar la formula de dimensionado, corresponde usar la
simplificación de Whal:
amedequiv σψσσ ·1. += (6.18)
Luego debe cumplirse que
admequiv σσ =. (6.19)
Esto es así en virtud de que no existen más tensiones actuantes que las normales.
Ahora bien, teniendo en cuenta que
A
Fmax
.max =σ ,
A
Fmin
min =σ ,
2
med
minmax σσ
σ
+
= ,
2
a
minmax σσ
σ
−
=








−= n
2
K
pcN
y
fa1
σ
σ
ψ
·
· ,
zabcd
rot
adm
....
σ
σ =
(6.20)
Dado que las fuerzas máxima y mínima (Fmax y Fmin) son funciones de la fuerza periférica P, y
ésta depende de la potencia y la velocidad de transmisión, se llega a la siguiente expresión de
la potencia en función de un conjunto de factores:








−+








−−= )·(·····),( //
/
//.. i1ltv4
2
LtV3
1
LtV2
LtV1LtV2S1S f1nKVVK
D
K
KffAffN αµ (6.21)
N es la Potencia a transmitir.
fS1, fS2..: Son los factores de servicio, que para cada tipo de correa están especificados
por el fabricantes.
A es Sección de la correa.
fu es el Factor de corrección por eficiencia de la unión.
fαtV/L es el Factor de corrección por ángulo de abrace. Este factor tiene en cuenta el
verdadero ángulo de abrace de una aplicación particular, ya que los valores que
asegura el fabricante acerca de la potencia que puede transmitir cada correa es para
i=1, es decir para ángulos de abrace de 180º. Este factor también depende del tiempo
de vida de la correa, de la velocidad y de su longitud.
KitV/L Son los valores de determinadas expresiones matemáticas que aparecen en el
desarrollo de la formula y que son función del material de correa y polea, de la
sección de la correa, y del tiempo, velocidad y longitud de la misma.
D1 = Diámetro primitivo del piñón o polea menor.
n1 = numero de revoluciones de la polea menor.
fi = Factor de corrección por relación de transmisión distinta de 1 (uno).

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Obsérvese que el último término de (6.21) es el que pondera la potencia para relaciones de
transmisión diferentes a la unidad.
Criterio para establecer el tamaño de la polea menor
En la expresión (6.21), nótese que el término subrayado es sustractivo, lo que implica una
merma o reducción en la capacidad de transmisión de potencia. Este término tiene en cuenta
el esfuerzo de flexión que se impone cuando la correa flexiona sobre la polea menor, y
lógicamente es inversamente proporcional al diámetro primitivo de la misma. Esto significa
que desde este punto de vista, es conveniente considerar poleas de tamaños considerables,
pero desde el punto de vista económico convendrían poleas más bien pequeñas. Los
fabricantes adoptan una solución de compromiso, y recomiendan los tamaños de polea
mínimos y admisibles para cada correa que fabrican.
Criterio económico para establecer la duración de la correa
Se pretende emplear una correa en una máquina (ya conocida), de manera que la máquina
tenga una duración de TN años y la correa una duración de tN años (con tN <TN). Ahora bien, el
costo de la máquina será:
c
N
N
PT C
t
T
CC ·+= (6.22)
siendo:
CT = Costo total.
Cp = Costo de las poleas.
CC = Costo de las correas que entran en dicha transmisión.
Es claro que TN/tN es la cantidad de veces que deben reponer las correas.
Si se traza la curva de Wöhler (ver Figura 6.8.a) para los materiales de correas, se observa que
la tensión límite de fatiga se alcanza para un número muy grande de ciclos, que la correa
nunca llega a vivirlos y se desecha antes por otras causas (como pérdida de elasticidad), no
por fatiga.
Si se fija la vida de la correa en N1 ciclos, se dimensiona con y se obtiene una sección de
correa A
1LNσ
2 LNσ1. Si se fija una vida N2>N1, se dimensiona con < , y se obtiene una sección
A
LNσ 1
2>A1, que es mas cara que la A1, por ser mayor, pero que durará mas tiempo. ¿Cuál es la
solución económica?. Los fabricantes, analizando la relación costo-tiempo de vida obtuvieron
la curva de la Figura 6.8.b, donde se observa un costo mínimo para un tiempo económico. De
esta manera se fija la vida de las correas entre 3 a 5 años para las de caucho y 7 años para las
de cuero, trabajando en condiciones normales.

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Figura 6.8. Duración económica de las correas. (a) Diagrama de Wholer (b) relación costo - vida
Dispositivos especiales para correas
Las correas suelen poseer diferentes dispositivos que permiten ajustar o tensar los ramales
para que la transmisión no se vea interrumpida y evitar el deslizamiento de la correa. En la
Figura 6.9 se muestran algunos de estos dispositivos llamados tensionadores de correas.
Figura 6.9. Tensores para correas.
Correas Planas
La correa plana es de sección rectangular con el ancho considerablemente mayor que el
espesor (Figura 6.10), y apoya sobre su parte ancha sobre la polea.
Figura 6.10. Sección de correa plana
Los materiales para construir de trasmisión deben ser fuertes, flexibles, durables y tener un
alto coeficiente de rozamiento. Los más comunes son cuero, caucho y plástico.
La fórmula general para este tipo de correa se obtiene de la (6.21) como








−+








−−= ).(........),( //
/
// ipLVt4
2
LVt3
1
LVt2
LVt1LVtu2S1S f1nKVVK
D
K
KffAffN α (6.23)

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Por comparación el término que tiene en cuenta la variación de potencia debida a una relación
de transmisión distinta de la unidad es muy pequeño con respecto de los restantes términos y
en consecuencia se desprecia. Luego el área de la sección se calcula como:
ebA .=
Téngase presente que el espesor es constante y que la correa se fabrica con diferentes anchos.
Los coeficientes de los términos dentro del corchete, que son función de la sección se pueden
obtener de la siguiente manera:
eKK LVtiLVti .' // =
El factor por eficiencia de la unión es fu se lo toma igual a 1 (uno) cuando la unión se hace
como lo indican las normas: cocida en las de cuero, de broche metálico en las de caucho y
cementada en las de plástico; porque el fabricante tiene en cuenta esta unión cuando da la
potencia que puede transmitir cada correa que fabrica. En la marcha de selección se verá
cómo se tiene en cuenta cuando se usa otra unión.
Reemplazando en la fórmula general, se obtiene la fórmula para calcular correas planas:
















−−= VVK
D
K
KfbffN 2
LVt3
1
LVt2
LVt1LVt2S1S ..'
'
'....),( /
/
//α (6.24)
En la práctica al miembro de la izquierda se lo llama Potencia de diseño o selección, ND.
..),.( 2S1SD ffNN = (6.25)
La expresión encerrada entre corchetes es la potencia transmitida por la correa por unidad
de ancho en las condiciones normales de funcionamiento. Este valor lo da el fabricante de
correa y se designa con N180
VVK
D
K
KN 2
LVt3
1
LVt2
LVt1180 ..'
'
' /
/
/








−−= (6.26)
LVtf /α es el factor de corrección por ángulo de abrace, que para correas planas es un único
factor designado con . El producto de Nαf 180 por el factor se llama “potencia que puede
transmitir una correa por unidad de ancho en las condiciones de funcionamiento”
αf
αfNN 1800 .= (6.27)
Luego reemplazando en (6.24) se llega a
0
0.
N
N
bNbN D
D =→= (6.28)
Con la cual se obtiene el ancho de correa.
Efecto de la velocidad sobre la capacidad de transmisión de potencia
La potencia que da el fabricante en sus manuales N180 es la que responde a la fórmula (6.26).
Para cada correa plana que se fabrica, las tablas se presentan en función de la velocidad y del
diámetro de la polea menor. En la práctica, las tablas se construyen en base a unos pocos

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ensayos, y estudiando matemáticamente el problema se determina para cada tipo de correa los
valores de los , y con tales fórmulas se llenan las tablas. Es de interés determinar si
tales ecuaciones tienen máximos para algún valor de la velocidad. Así pues, derivando (6.26)
con respecto de la velocidad V, se obtiene:
LVtiK /'
0VK
D
K
K
dV
dN 2
LVt3
1
LVt2
LVt1
180
=−−= .'
'
' /
/
/
(6.29)
de donde se obtiene un valor extremo:
LVt31
LVt2
LVt10
K3
1
D
K
K
/
/
/
'.
.
'
'








−=V (6.30)
Que será máximo en tanto que se cumpla
0.'.6 /32
180
2
<−= VK
dV
Nd
LVt es decir un máximo (6.31)
En la Figura 6.11 se puede obtener una imagen de la variación de la potencia que puede
transmitir la correa por unidad de ancho.
Figura 6.11. Variación de la Potencia a transmitida por unidad de ancho, como función de la velocidad
En el caso particular de las correas planas esta velocidad es muy grande y en general se
necesitarían transmisiones grandes para poder alcanzarlas, lo que resulta antieconómico por lo
que las velocidades comunes de funcionamiento son menores que la óptima
Criterios de selección de Correas Planas
En primer lugar se debe determinar el material de la correa a usar. Para las aplicaciones
comunes, por su versatilidad, el bajo costo y la fácil obtención en los mercados con calidad
garantizada, se adoptan las correas de caucho. En algunas aplicaciones donde se desea mayor
duración de correa, o bien donde las condiciones ambientales no permitan usar una de caucho,
se usan las de cuero que son más caras. Para trasmisiones que funcionen a muy alta velocidad
con tamaño chico de la trasmisión, se usan las correas de plástico, que son las más caras.
En el Caso de Estudio 10, se efectúa un análisis de selección de correas planas de plástico.

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Correas Trapezoidales o en V
Este tipo de correas se emplea como órgano de conexión de los motores eléctricos a las
maquinas como ventiladores, compresores, tornos, fresadoras, y otros tipos de máquinas
herramientas. También se las utiliza como accesorios de transmisión en los motores de
automóviles junto con las correas sincrónicas. Las correas trapeciales fueron introducidas para
obtener trasmisiones de pequeña distancia entre centros, y para reducir las fuerzas radiales
aplicadas a los árboles. Consisten en cordones de algodón o rayón, a veces reforzados por
hilos metálicos o de nylon, dispuestos dentro de una sección de forma trapecial, de tal manera
que esos cordones queden ubicados a la altura de la fibra neutra, con lo que disminuyen las
tensiones de flexión, como se muestra Figura 6.12
Figura 6.12. Secciones de correas trapezoidales
Los cordones pueden ubicarse en forma de una o varias capas, o bien en forma de uno o dos
torones, formados por varios cordones. Los cordones van rodeados por caucho natural o
sintético en forma de dos gruesas capas, la superior sometida a tracción y la inferior sometida
a compresión. Todo el conjunto va rodeado por una capa de tejido delgado impregnado en
goma, y que forma la superficie exterior resistente al desgaste. Estas correas se hacen trabajar
dentro de ranuras en V de manera que quede acuñada entre sus paredes, quedando un espacio
libre entre la correa y el fondo de la garganta, como se ve en la Figura 6.13.
Figura 6.13. Acuñamiento en la polea
En correas planas la tensión inicial da lugar a la fuerza normal N, la que produce la fuerza de
roce FR = µ N. En correas trapeciales, como el roce se produce en las caras laterales, la fuerza
N da lugar a dos fuerzas N’ sobre dichas caras y la fuerza total de roce vale FR = 2 µ N’.

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De tal manera que:
βsen
N
N
⋅
=
2
' => N
sen2
N2
F eR µ
β
µ
=
⋅
⋅⋅
= con
β
µ
µ
sen
e = (6.32)
Siendo µe el coeficiente de rozamiento equivalente. Ahora como el ángulo β es pequeño,
resulta que µe >> µ. Esto significa que para la misma tensión inicial, es decir para igual N, en
la correa trapecial se logra mayor fuerza de roce, lo que permite trasmitir mayor esfuerzo
periférico
Esquemas normalizados de perfiles para correas trapezoidales
Si bien cada fabricante adopta distintas formas constructivas para los cordones y su
distribución dentro de la sección, se han establecido normas que especifican las dimensiones
exteriores de la sección de las correas, de las gargantas de las poleas, de la longitud total
normalizada y de las potencias mínimas garantizadas.
Las correas pueden clasificarse basándose en su uso de la siguiente manera
a) Correas múltiples en V, comunes, ó de uso industrial (Figura 6.14.a): Las normas
norteamericanas ofrecen cinco tamaños de sección: A, B, C, D, E. La norma europea
agrega uno menor Z y uno mayor F: Z, A, B, C, D, E, F. Para cada tamaño están fijas
las medidas b y e. Se las utiliza en actividades industriales comunes, trabajando una o
más caras en paralelo
b) Correas en V para servicio liviano o de potencia fraccionaria (Figura 6.14.b):
Generalmente trasmiten menos de 1 HP, aunque las normas están contempladas hasta
2 HP. Hay cuatro tamaños de sección: 2L, 3L, 4L y 5L. Se las usa en aplicaciones
donde el servicio es intermitente o poco frecuente y trabajan siempre de una sola
correa. Son las que se utilizan en aparatos electrodomésticos y herramientas portátiles.
c) Correas en V angostas (Figura 6.14.c): Tienen igual campo de aplicación que las
múltiples, pero son más difíciles de construir. Los cordones están ubicados en una
sección rectangular por encima de la sección trapecial. Trasmiten igual potencia que
las múltiples con un ancho más reducido. Se normalizan tres tamaños de sección: 3V,
5V, 8V. Observandose la siguiente equivalencia con las correas múltiples:




→ B
AV3 , 5 , 8



→ D
CV 



→ E
DV
d) Correas hexagonales o doble V (Figura 6.14.d): Tienen forma hexagonal y los
cordones van en la parte central. Hay cuatro tamaños de sección: A-A, B-B, C-C y D-
D. Se la utiliza cuando la correa tiene necesidad de apoyar de ambos lados, como en
los casos de transmisión que se muestra en la Figura 6.15.

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(a) (b)
(c) (d)
Figura 6.14. Tipos y caracterizaciones de las correas trapezoidales
Figura 6.15. Ejemplo de transmisión en correas
En las normas respectivas se dan para cada tamaño de sección las dimensiones de las
gargantas de poleas para distintos valores del diámetro primitivo (Ver Figura 6.16). Se debe
aclarar que para las correas múltiples todo se normaliza basándose en el diámetro primitivo,
mientras que en las livianas y angostas todo está normalizado sobre la base del diámetro
exterior.
Figura 6.16. Poleas normalizadas

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Nociones de la distancia entre centros
La distancia entre centros para las correas trapezoidales es más pequeña que en las correas
planas. Cuando se tienen que unir árboles muy alejados es más conveniente usar correas
planas. En el caso de las correas trapezoidales, el ramal no tenso sufre vibraciones y golpes
debido a la entrada y salida de las ranuras, y se desgasta. Se suele tomar cdmáx ≤ 3 DP2 y cdmín
siguiendo el criterio de Gates:
para relaciones de transmisión ⇒





∈
3
1
12
1
;i 1Pd Dc =min
para relaciones de transmisión ⇒





∈ 1
3
1
i ; 1P
1P2P
d D
2
DD
c +
+
=min
(6.33)
Longitud de correa normalizada y su medida
Estas correas son siempre sin fin, y los largos están normalizados. Las correas múltiples se
normalizan basándose en la longitud primitiva y el número que designa el largo estándar, no
coincide exactamente con el largo de la correa. La medida del largo depende del tamaño de
sección.
Ejemplo: Nº A B
40 41,3 pul 41,8 pul
En cambio en las correas livianas y angostas lo que se normaliza es la longitud externa y el
número que designa el largo estándar es exactamente la medida del largo de la correa.
Designación de las correas
En el caso de las múltiples, se designan con una letra que indica el tamaño de sección seguida
de un número que corresponde a la designación de la longitud estándar.
Ejemplo: A120 → sección A
longitud primitiva 121,3 pul
En el caso de las livianas y angostas la letra indica igualmente el tamaño de sección y el
número, la longitud exterior en décimas de pulgadas.
Ejemplo: 3V470 → sección 3V
longitud exterior 47 pul
Variación de la distancia entre centros para permitir montaje y tensado de las correas
Estas correas no se deben estirar para montarlas, porque se corre el riesgo de la rotura de los
cordones. Se debe entonces variar la distancia entre centros para poder montarlas, en una

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cantidad ∆Cm llamada variación para el montaje. Además se debe prever otra variación de la
distancia entre centros para el tensado de las correas, porque a medida que se usan y se van
desgastando, tienden a acuñarse más en la garganta y se aflojan. La variación de tensado se
designa con ∆CT, según se ve en la Figura 6.17.
Figura 6.17. Distancias entre centros para correas en V
Los dos valores (normalizados) de ajuste dan la longitud de la guía, como:
lguía = ∆Cm + ∆CT (6.34)
Cuando las poleas son fijas y se usa un rodillo tensor se debe calcular la longitud de la correa
con una distancia entre centros de valor cd + ∆Cm .
Comparación entre la Trasmisión por correas en V y planas
De la ecuación fundamental (6.21) se deduce que el esfuerzo periférico que puede trasmitir
una correa es función del menor producto (µ α):
para una polea conductora en V vale µe.αP
para una polea conducida en V vale µe.αR
para una polea conducida plana vale µ.αR
Cuando se cumple que µe.αP ≤ µ.αR, nada se gana con usar una polea conducida en V, y en tal
caso se puede utilizar una rueda plana. Esto ocurre cuando se hacen grandes reducciones con
pequeña distancia entre centros o, expresado en relaciones, cuando
50
c
DD
d
1P2P
,>
−
(6.35)
En este caso, para hallar la relación de trasmisión el se obtiene según:2PD
DDD planapolea2P ∆+= _ (6.36)
siendo ∆D una cantidad tabulada.

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Adaptación de la fórmula general para correas en V
Téngase presente la expresión general (6.21). La sección resistente es la sección de una correa
por el número de correas :0A cn
cnAA .0= (6.37)
Como estas correas son siempre sin fin 1fu = .
Introduciendo dentro del corchete y llamando con , resulta:0A 0// .' AKK LVtiLVti =
(








−+








−−= i1LVt4
2
LVt3
1
LVt2
LVt1LVtc2S1S f1nKVVK
D
K
KfnffN ..'..'
'
'....),( //
/
//α ) (6.38)
que es la ecuación simplificada para correas en V.
La potencia de diseño es igual a:
..),.( 2S1SD ffNN = (6.39)
El factor se presenta aquí como el producto de dos factores de corrección; un factor
que tiene en cuenta el ángulo de abrace y un factor que tiene en cuenta la longitud.
LVtf /α
αf Lf
LLVt fff ./ αα = (6.40)
El primer término del corchete es la potencia transmitida por cada correa en las condiciones
normales de funcionamiento N180. El segundo término del corchete es la potencia adicional
por , y se designa . Reemplazando en la fórmula simplificada se tiene:1≠i ( )iHP∆
( )( )i180LcD HPNffnN ∆+= ... α (6.41)
Pero teniendo en cuenta que:
( )( )i180L0 HPNffN ∆+= ..α (6.42)
es la potencia transmitida por cada correa en las condiciones reales de funcionamiento.
Luego:
cD nNN .0= (6.43)
En consecuencia, el número de correas necesarias resulta:
0N
N
n D
c = (6.44)
Para este tipo de correas podrían obtenerse distintas soluciones. Si se adopta un pequeño
tamaño de sección, se necesita un mayor número de correas, y viceversa. Hay una solución
que es la económica, y para ello las normas presentan gráficos donde en función de ND y n1 se
obtiene la sección más conveniente.

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Nivel de servicio [NS%]
Cuando se calcula el número de correas necesario puede no resultar un valor entero. Se debe
entonces adoptar un número por exceso o por defecto. Si es por exceso, las correas trabajan
menos exigidas y su vida será mayor que la prevista por el fabricante, y viceversa. El nivel de
servicio mide qué porcentaje de vida se prevé por este concepto, sobre la base de la vida
asegurada por el fabricante.
Este nivel de servicio se ha introducido en las normas, y es de gran ayuda para el proyectista
porque permite determinar qué pasa de acuerdo al número de correas elegido.
Para la determinación de este nivel de servicio deben seguirse varios pasos, los que se
analizan en el protocolo de cálculo.
En el Caso de Estudio 11 se presenta un protocolo para el cálculo y selección de correas.
3. Cadenas
Las cadenas de rodillos se utilizan para transmitir potencia entre ejes paralelos a distancias
relativamente grandes y con una eficacia elevada en comparación con las correas. Esto se
debe a que las cadenas no poseen tanta deformabilidad como las correas y se puede
incrementar sustancialmente la capacidad de carga. Se requiere una cuidadosa alineación
entre las ruedas dentadas que transmiten el movimiento y una continua lubricación de las
partes de las cadenas. En la Figura 6.18 se muestra las partes componentes de las cadenas. El
ensamble de ajuste por presión impide que los pasadores tengan rotación respecto de las
placas exteriores, mientras que son los rodillos los que rotan respecto del pasador.
Figura 6.18. descripción de componentes de las transmisiones por cadenas
En la Tabla 6.1 se muestran algunas medidas estándar para las cadenas de rodillos. Las
tolerancias para la transmisión por cadenas son mayores que para los engranajes, en tanto que
resultan más fáciles para instalar y mantener.
El ángulo de abrace o de cobertura mínimo de la rueda dentada (también llamada “rueda
catarina”) es de unos 120°, aun cuando se puede disponer de ángulos de abrace menores en
tanto que se empleen ruedas dentadas locas para ajustar la cadena y evitar que se suelte. El
empleo de transmisiones de este tipo impone como convencional que la línea de centros sea
horizontal (o aproximadamente horizontal) para evitar que la cadena se suelte en la rueda

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dentada más pequeña. Si se dispone el empleo de este tipo de transmisión en sentido vertical,
es imperioso el uso de ruedas dentadas locas para prevenir que la cadena cuelgue y pierda el
contacto.
rodillo pasador enlace Resistencia
Número
de
cadena
Paso Pt,
[pul]
Diametro
[pul].
Ancho,
[pul].
diámetro
d, [pul].
Espesor de
la placa a
[pul]
promedio
a rotura
Su, [lbf]
peso
lineal
[lbf/pie]
25a
35a
41b
40
50
60
80
100
120
140
160
180
200
240
1/4
3/8
1/2
1/2
5/8
3/4
1
1 1/4
1 1/2
1 3/4
2
2 1/4
2 1/2
3
0.130
0.200a
0.306
5/16
2/5
15/32
5/8
3/4
7/8
1
1 1/8
1 13/32
1 9/16
1 7/8
1/8
3/16
1/4
5/16
3/8
1/2
5/8
3/4
1
1
1 1/4
1 13/32
1 1/2
1 7/8
0.0905
0.141
0.141
0.156
0.200
0.234
0.312
0.375
0.437
0.500
0.562
0.687
0.781
0.937
0.030
0.050
0.050
0.060
0.080
0.094
0.125
0.156
0.187
0.219
0.250
0.281
0.312
0.375
875
2100
2000
3700
6100
8500
14500
24000
34000
46000
58000
76000
95000
130000
0.084
0.21
0.28
0.41
0.68
1.00
1.69
2.49
3.67
4.93
6.43
8.70
10.51
16.90
a
sin rodillos
b
c adena liviana
Tabla 6.1. Dimensiones y propiedades de algunos tipos de cadenas estándar
Para comenzar el análisis de una transmisión por cadenas es necesario establecer las
relaciones de velocidad apropiadas. Estas se pueden obtener apelando a la siguiente
expresión:
1
2
2
1
1
2
c
d
d
N
N
i ===
ω
ω
(6.45)
siendo Ni el número de dientes de las ruedas, ωi la velocidad angular y di los diámetros de
paso. Los subíndices 1 y 2 representan la rueda conductora y la conducida respectivamente.
Se suele recomendar que ic < 7 en transmisiones de un paso, pudiéndose usar ic entre 7 y 10 a
bajas velocidades (no mayores que 200 m/min).
Para seleccionar tanto la rueda como la cadena es necesario analizar la Figura 6.19. Uno de
los factores más importantes en la selección de una cadena y que afecta la suavidad de
operación y al exceso de ruido es el denominado “incremento de cuerda”, el cual viene dado
por la diferencia entre el radio de la circunferencia de paso y su proyección sobre el plano
perpendicular a la dirección de transmisión. Es decir observando el triangulo OAC de la
Figura 6.19 se tiene
[ ]( ) 











−=−=−=
N
180
Cos1rCos1rrrr rc θ∆ (6.46)
siendo N el número de dientes de la rueda catarina. De la Figura 6.19, también se puede
extraer el valor del paso tangencial de la cadena como:

Versión 2004
[ ] [ ]SenDSenr2p θθ ... == (6.47)
Ahora bien la longitud de la cadena se puede establecer
rprt
2
en función del paso. De manera que
( )




−+
t
d2tt
p
4
NNNNcL
π
lar:

++= 1221d
c2p
2
p (6.48)
siendo cd la distancia entre centros de las ruedas catarinas. Por lo general se suele estipu
cd
[ ]pasos5030
pt
,∈ (6.49)
En el caso de no tener la distancia central como dato el diseñador tiene plena libertad de
seleccionar la que le parezca conveniente y emplear (6.48) para calcular la longitud de la
cadena. Para poder simplificar el proceso se recomienda que L/pt sea una cantidad entera o
aproximarla al mayor entero par, y luego recalcular o verificar cd/pt empleando la siguiente
expresión:
Bc 2
NNL + NN −
2
AA
p
2
t
d
++= siendo
2p
A 21
t
−=
π2
B 12
=
cierta
y (6.50)
El valor obtenido en (6.50) suele disminuirse alrededor de 1% para poder garantizar
holgura en el tramo impulsado de la cadena.
La velocidad de la cadena [pies/min] se obtiene con la siguiente expresión:
Dn p1a.π Npn 1t1a ..
1212
u1 == (6.51)
siendo na1 la velocidad en [rpm] de la rueda catarina impulsora.
Figura 6.19. descripción de la rueda catarina y de los incrementos de cuerda.
Ahora bien nó luctuación de
elocidad en la cadena asociada al “incremento de cuerda”. De manera que la velocidad
tese que de la (6.51) y observando la Figura 6.19 existirá una f
v
máxima de la cadena se tendrá con el diámetro de paso Dp, y la velocidad mínima se tendrá
con D = 2 rc = Dp Cos[θr]. Así las velocidades máxima y mínima vienen dadas por

Versión 2004
[ ]r
t1ap1a
Sen12
pn
12
Dn
u
θ
ππ
.
...
max == ,
[ ]
r
rt1a1a
Sen12
Cospn
12
Dn
u
θ
θππ
.
....
min ==
[ ]
(6.52)
En consecuencia la fluctuación de velocidades se calcula como:


−
1
1 11uuu minmax π∆
como
[ ] [

−==
1111 NTanNSenNuu // ππ ] (6.53)
La cual está en función del número de dientes de la rueda catarina solamente. En la Figura
6.20 se puede apreciar la variación con el número de dientes, pudiéndose apreciar
disminuye este efecto al aumentar el número de dientes.
Figura 6.20. Efecto de variación de velocidad de la cadena.
Tabla 6.2. potencia nominal transmitida por una sola rueda en la cadena número 25.
Para poder seleccionar una cadena es necesario estipular la potencia que puede transmitir la
isma. Por lo general este valor depende de las características de funcionamiento y servicio
(6.54)
m
que suelen ponderar de diferente manera los fabricantes.
La potencia a transmitir se obtiene con la siguiente expresión:
21ppr aahh ..=

Versión 2004
donde hp es la potencia nominal transmitida por una sola rueda y un determinado t
as condiciones de lubricación tipificadas son:
n brocha o aplicador spray
eite
te por bombeo
4. Ejes Flexibles
Una de las desventajas que traen aparejados los ejes rígidos es que no permiten ningún tipo de
enes
ipo de
cadena, para alguna de las condiciones de lubricación tipificadas, como por ejemplo la que se
muestra en la Tabla 6.2. a1 es un factor de servicio como el que se muestra en Tabla 6.3 y a2
es un factor para múltiples ruedas actuando en conjunto como la que se obtiene de Tabla 6.4.
tipo de potencia de entrada
Tabla 6.3. Factores de servicio para cadenas de rodillos
tipo de carga
impulsada
motor de
combustión interna
con transmisión
hidráulica
Motor
eléctrico o
turbina
motor de
combustión interna
con transmisión
mecánica
Uniforme
Impacto moderado
Impacto brusco
1.0
1.2
1.4
1.0
1.3
1.5
1.2
1.4
1.7
número de ruedas factor, a2
Tabla 6.4. Factores de uso para múltiples ruedas.
2
3
4
1.7
2.5
3.3
L
TIPO I: Lubricación manual de aceite co
TIPO II: Lubricación por goteo
TIPO III: Salpicado o baño de ac
TIPO IV: Suministro de aceite constan
transmisión en direcciones oblicua o con un determinado ángulo. En la Figura 6.21 se pueden
ver algunos tipo de ejes flexibles que permiten solventar este inconveniente. La construcción
del núcleo de rotación se hace a partir de un resorte de alambre recto, al cual se le añaden
capas apretadas en sentido horario y antihorario de alambre redondo. Es importante distinguir
el tipo de orientación de la capa externa pues dará el sentido de giro preferencial al núcleo del
eje. Esto es fundamental puesto que el par torsor debe tender a apretar a las capas del eje y no
lo contrario. Para evitar que las capas se suelten, se suelen poner extremos encapsulados.
Este tipo de dispositivos se calcula y selecciona según normativas de los fabricantes, qui
pueden dar suficiente información al diseñador de los usos y capacidades de cada variante de
eje flexible.

Versión 2004
Figura 6.21. Esquema de los ejes flexibles.
5. Bibliografía
[1] J.E. Shigley y C.R. Mischke, “Diseño en Ingeniería Mecánica”, McGraw Hill 2002
[2] B.J. Hamrock, B. Jacobson y S.R. Schmid, “Elementos de Máquinas”, McGraw Hill 2000
[3] R.L. Norton, “Diseño de maquinaria”, McGraw Hill 2000
[4] Fennel drivers “Technology in motion” http://www.fennerindustrial.com
[5] J.C. García, J.P. Nadalini, M. Tabó y M. Tonini “Correas planas y en V”. Serie de
monografías de Elementos de Máquina (2001)

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