Informe de tiempos de residencia de reactores de flujo no ideal en una práctica de laboratorio en la universidad

1. UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA
CARRERA DE INGENIERIAQUIMICA
GRUPO 6 MIERCOLES
ESTUDIANTES:
CORIA TAQUICHIRI TATIANA KAREN
OLIVERA HIDALGO OMARARNOL
OROSCO PEDRAZA GUIDO JUNIOR
PEREZ GARNICA DAYANA
RAMIREZ CONDORI JUANCARLOS
CARRERA: ING. QUÍMICA
DOCENTE: LOPEZ ARZE JAVIERBERNARDO
MATERIA: LABORATORIO DEREACTORES
GESTIÓN: 2-2018
FECHA: 23/11/2018
COCHABAMBA-BOLIVIA
DISTRIBUCIÓN DE TIEMPOS
DE RESIDENCIA EN
REACTORES DE FLUJO NO
IDEAL

2. 1. INTRODUCCION
Si supiéramos exactamente lo que sucede en el interior de un reactor, es decir si dispusiéramos de una
representación completa de la distribución de velocidades del fluido, podríamos predecir el
comportamiento del reactor.
Necesitamos conocer cuánto tiempo permanece cada una de las moléculas en el reactor, o más
exactamente la distribución de tiempos de residencia de la corriente del fluido. Se determina la DTR
por el método experimental de estímulo-respuesta:
2. OBJETIVOS
1.1. Objetivo General
 Determinar la distribución de tiempos de residencia para dos tipos de reactores de flujo no
ideales: Reactor tubular y de tanque agitado continuo.
1.2. ObjetivosEspecíficos
 Realizar un análisis y representación de distribución de tiempos de residencia (DTR) en un
reactor mezcla completa y un reactor flujo pistón.
 Mostrar la variación de la idealidad del reactor tanque mezcla completa por medio de las
gráficas de distribución de edades E(t)
 Determinar el número equivalentes de tanques de igual volumen para un reactor tubular.
 Determinar la varianza de los reactores continuos utilizados en el laboratorio
3. FUNDAMENTO TEÓRICO
E(t) se calcula a partir de mediciones de la concentración en la corriente de salida en unidades
arbitrarias, y la cantidad exacta inyectada de trazador no tiene que ser conocida.



0
)(
)(
)(
dttC
tC
tE
Variable adimensional de tiempo reducido esta definido como:

3. 

t




0
)(
)(
)(
dttS
tS
E


El tiempo de residencia se podrá determinar experimentalmente de acuerdo a:





0
0
)(
)(
dttS
dtttS

La varianza esta definida como:
1
)(
)(
1
0
0
2
2
2





dttS
dttSt


Reactor mezcla completa
En un tanque mezcla perfecta corresponde a una curva exponencial

 
 eE )(


/1
)( t
etE 

Modelos de tanques en serie
)!1(
)1(



N
eN
E
NNN 


NN
eN NNN
1
1
)!1(
)1(2
2


 
 



4. 4. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
4.1 Materialesyreactivos
4.1.1. Materiales
 Un sistema de alimentación
 Una jeringa de 3 ml
 Un matraz aforado de 25 mL
 Un vaso pequeño de 100mL
4.1.2. ReactivoseInsumos
 Agua destilada
 Hidróxido de sodio comercial
4.1.3. Equipos
 Un reactor tanque agitado continuo
 Un reactor tubular
 Un conductímetro o un pH-metro
 Cronómetro
 Balanza Analítica.
 Motor eléctrico
4.2 Procedimiento Experimental
4.2.1 Calibracióndela ConductividadVs.ConcentraciónNaOH
 Preparar una solución 0.1 M y medir su conductividad, diluir la muestra a 0.05 M, 0.01M,
0,005M y 0.002M leer su conductividad.
 Medir la conductividad del agua potable.
 Realizar el gráfico correspondiente así como la regresión lineal.
4.2.2 Funcionamiento del reactor ycalibracionesprevias

5. y = 0.2127x + 0.0001
R² = 0.9999
0.00E+00
5.00E-03
1.00E-02
1.50E-02
2.00E-02
2.50E-02
0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12
CONDUCTIVIDAD[S/CM]
CONCENTRACION [M]
CALIBRACION
 Calibrar con agua potable las corrientes de entrada y salida a cada reactor de manera de
que no exista acumulación (TAC).
 El reactor seleccionado se lo hace funcionar con agua
 Con ayuda de una jeringa se inyecta 1 mL de solución 1 M de NaOH a la entrada del
reactor tubular y 5 mL de la misma solución al reactor tanque agitado, por separado.
 Con ayuda del conductímetro medir y registrar la conductividad eléctrica del efluente de
cada reactor, con ello calcular la concentración del trazador ( NaOH) a través del tiempo
hasta que la concentración marque la conductividad del agua.
 Con los reporte de la señal del conductímetro realizar los tratamientos correspondientes
para la RTD
 Registrar cada 10 segundos el valor de la conductividad para el TAC y para el tubo cada 30
segundos, hasta el estado estacionario.
 Convertir los valores de conductividad a equivalentes de conversión.
5. CÁLCULOS Y RESULTADOS
5.1 Relación conductividad eléctrica y concentración de Hidróxido de Sodio
Los resultados obtenidos en la calibración se resúmen en la Tabla 1

6. 𝐴 = 1.06 ∗ 10−4
𝐵 = 0.2127
𝑟 = 0.99994
𝑌 = 𝐴 + 𝐵𝑋
[ 𝐶𝑂𝑁𝐶𝐸𝑁𝑇𝑅𝐴𝐶𝐼𝑂𝑁 𝑁𝑎𝑂𝐻] = 1.06 ∗ 10−4 + 0.2127 ∗ 𝐶𝑂𝑁𝐷𝑈𝐶𝑇𝐼𝑉𝐼𝐷𝐴𝐷
5.1 Reactor Tubular
Moles de NaOH totales en el trazador:
40 𝑚𝐿 𝑁𝑎𝑂𝐻 𝑥
1 𝑚𝑜𝑙 𝑁𝑎𝑂𝐻
1000 𝑚𝐿 𝑁𝑎𝑂𝐻
𝑥
40 𝑔𝑟. 𝑁𝑎𝑂𝐻
1 𝑚𝑜𝑙 𝑁𝑎𝑂𝐻
= 0,16𝑔𝑟 𝑁𝑎𝑂𝐻
En la Tabla 2 se detallan los datos de experimentales de la conductividad eléctrica:
El gráfico correspondiente a la tabla de datos:
REACTOR TUBULAR
t [min] COND [μs/cm] C [mol/L] E(t) t*E(t) (t-tm)2
* E(t)
1 118,8 0,00013127 0,03019061 0,03019061 6,17583608
1,3 119,3 0,00013138 0,03021507 0,03927959 5,92426832
2 119,2 0,00013135 0,03021017 0,06042035 5,34588698
2,3 118,9 0,00013129 0,0301955 0,06944965 5,10500224
3 118,5 0,0001312 0,03017593 0,09052779 4,56717268
CONCENTRACIÓN[M] CONDUCTIVIDAD[S/cm]
0 107.3*10^-6
0.002 446*10^-6
0.005 1193*10^-6
0.01 2.21*10^-3
0.05 10.91*10^-3
0.1 21.3*10^-3

7. 3,3 117,7 0,00013103 0,0301368 0,09945143 4,34150705
4 115,7 0,00013061 0,03003896 0,12015583 3,83737195
4,3 113,9 0,00013023 0,0299509 0,12878889 3,62570685
5 112,2 0,00012986 0,02986774 0,14933871 3,17020707
5,3 120,6 0,00013165 0,03027866 0,16047691 3,02938027
6 440 0,00019959 0,0459034 0,27542042 3,9723202
6,3 1698 0,00046716 0,10744356 0,67689443 8,70776401
7 3,68 0,00010678 0,02455905 0,17191333 1,6928921
7,3 5,08 0,00010708 0,02462753 0,179781 1,5771474
8 5,33 0,00010713 0,02463976 0,19711811 1,31395249
8,3 4,82 0,00010703 0,02461481 0,20430296 1,20698759
9 4,09 0,00010687 0,0245791 0,22121193 0,97631902
9,3 4,04 0,00010686 0,02457666 0,22856292 0,88549713
10 2,21 0,00010647 0,02448714 0,24487136 0,68849271
10,3 1435 0,00041122 0,09457785 0,97415187 2,36681133
11 873 0,00029169 0,06708535 0,73793885 1,24185087
11,3 512 0,0002149 0,04942557 0,558509 0,79179802
12 347 0,00017981 0,04135393 0,49624719 0,45102693
12,3 239 0,00015684 0,03607068 0,44366932 0,32517737
13 169,8 0,00014212 0,03268548 0,42491122 0,17328227
13,3 150,3 0,00013797 0,03173156 0,42202971 0,12724374
14 138,8 0,00013552 0,03116899 0,43636583 0,05287838
14,3 128,1 0,00013325 0,03064555 0,43823143 0,03079897
15 124 0,00013237 0,03044499 0,45667479 0,00278591
15,3 120,7 0,00013167 0,03028355 0,46333837 1,8927E-07
16 119,2 0,00013135 0,03021017 0,4833628 0,01469744
16,3 118,4 0,00013118 0,03017104 0,49178794 0,03002037
17 117,6 0,00013101 0,0301319 0,51224237 0,08682527
17,3 117,4 0,00013097 0,03012212 0,52111268 0,12018745

8. 18 117 0,00013089 0,03010255 0,54184595 0,21904141
18,3 116,8 0,00013084 0,03009277 0,55069767 0,27038372
19 116,6 0,0001308 0,03008299 0,57157672 0,41127972
19,3 116,4 0,00013076 0,0300732 0,58041279 0,48056995
20 116,3 0,00013074 0,03006831 0,60136619 0,66350254
20,3 116,2 0,00013072 0,03006342 0,61028738 0,75083404
21 116,1 0,00013069 0,03005853 0,63122904 0,97574502
21,3 116,1 0,00013069 0,03005853 0,6402466 1,08120536
22 116 0,00013067 0,03005363 0,66117994 1,34810101
22,3 116,1 0,00013069 0,03005853 0,67030512 1,4718159
23 116,2 0,00013072 0,03006342 0,69145861 1,78130278
23,3 116,3 0,00013074 0,03006831 0,70059161 1,92316927
24 116,3 0,00013074 0,03006831 0,72163943 2,27456257
24,3 116,4 0,00013076 0,0300732 0,7307788 2,43457621
25 116,5 0,00013078 0,03007809 0,75195233 2,82858921
25,3 116,6 0,0001308 0,03008299 0,76109953 3,00679457
26 116,7 0,00013082 0,03008788 0,78228481 3,44315155
26,3 116,8 0,00013084 0,03009277 0,79143983 3,63957015
27 117 0,00013089 0,03010255 0,81276893 4,11897765
27,3 117,1 0,00013091 0,03010744 0,82193324 4,33366579
28 117,2 0,00013093 0,03011234 0,84314543 4,85490684
28,3 117,4 0,00013097 0,03012212 0,85245601 5,08868062
29 117,5 0,00013099 0,03012701 0,87368336 5,65247545
29,3 117,6 0,00013101 0,0301319 0,8828648 5,9037442
30 117,8 0,00013106 0,03014169 0,90425064 6,51110216
30,3 117,9 0,00013108 0,03014658 0,91344138 6,7807197
31 118,1 0,00013112 0,03015636 0,93484728 7,43087504

9. 0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
0 5 10 15 20 25 30 35
Conductividad(uS/cm)
Tiempo (min)
Conductividad (uS/cm) vs Tiempo (min)
Hallamos la densidad de probabilidad de tiempos de residencia E(t):
∫ 𝑪(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟎, 𝟎𝟎𝟒𝟑𝟒𝟖 [𝒎𝒐𝒍/𝒍]
𝑬(𝒕) =
𝑪(𝒕)
∫ 𝑪(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
𝒕 𝒎 = ∫ 𝒕 ∗ 𝑬(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟏𝟓, 𝟑𝟎𝟐𝟓 [𝒎𝒊𝒏]
𝝈 𝟐 = ∫ ( 𝒕 − 𝒕 𝒎) 𝟐 ∗ 𝑬(𝒕)𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟕𝟐, 𝟐𝟑𝟗𝟖 [𝒎𝒊𝒏] 𝟐
𝒏 =
𝒕 𝒎
𝟐
𝝈 𝟐 = 𝟑, 𝟐𝟒 𝒕𝒂𝒏𝒒𝒖𝒆𝒔
Para un reactor tubular ideal de flujo en pistón :
𝝈 𝟐 = 𝟎
Hallamos la cantidad de NaOH expulsada a lo largo de la práctica
11.5min 𝑥 5
𝑚𝑙
𝑚𝑖𝑛
𝑥
1 𝑙
1000 𝑚𝑙
𝑥
0,01899 𝑚𝑜𝑙
𝑙
= 0,00109 𝑚𝑜𝑙
5.2 Reactor Tanque Agitado
Moles de NaOH totales en el trazador:
5 𝑚𝐿 𝑠𝑙𝑛 𝑥
1 𝑚𝑜𝑙
1000 𝑚𝐿
= 0,005 𝑚𝑜𝑙 𝑁𝑎𝑂𝐻
La siguiente se detalla los datos de experimentales de la conductividad eléctrica:

10. t [min] COND [μs/cm] C [mol/L] E(t) t*E(t) (t-tm)2
* E(t)
2 1670 0,00046121 0,05299425 0,10598851 21,0282484
2,5 1405 0,00040484 0,0465177 0,11629424 17,5433354
3 1362 0,0003957 0,04546678 0,13640034 16,2754081
3,5 1231 0,00036783 0,04226516 0,14792807 14,3402614
4 1206 0,00036252 0,04165417 0,16661666 13,3761028
4,5 1096 0,00033912 0,03896578 0,17534602 11,8242801
5 1072 0,00033401 0,03837923 0,19189613 10,9873204
5,5 985 0,00031551 0,03625296 0,19939127 9,77427317
6 970 0,00031232 0,03588636 0,21531817 9,09515475
6,5 891 0,00029552 0,03395561 0,22071148 8,0737387
7 878 0,00029275 0,03363789 0,23546526 7,48791033
7,5 823 0,00028105 0,0322937 0,24220277 6,71494328
8 789 0,00027382 0,03146275 0,25170199 6,09633591
8,5 721 0,00025936 0,02980084 0,25330713 5,3669438
9 720 0,00025914 0,0297764 0,26798759 4,97039014
9,5 661 0,00024659 0,02833445 0,26917725 4,37069955
10 647 0,00024362 0,02799229 0,2799229 3,97725698
10,5 588 0,00023107 0,02655034 0,27877856 3,46253899
11 581 0,00022958 0,02637926 0,29017186 3,14557418
11,5 533 0,00021937 0,02520615 0,28987069 2,7367402
12 531 0,00021894 0,02515727 0,30188721 2,47558623
12,5 483 0,00020873 0,02398415 0,29980194 2,12822238
13,1 471 0,00020618 0,02369088 0,31035048 1,84292837
13,5 441 0,0001998 0,02295768 0,3099287 1,62757829
14 431 0,00019767 0,02271328 0,31798596 1,42468648
14,5 397 0,00019044 0,02188233 0,31729376 1,20472973
15 390 0,00018895 0,02171125 0,32566873 1,03964351
15,5 368 0,00018427 0,02117357 0,32819037 0,87267124

11. 16 364 0,00018342 0,02107581 0,33721301 0,73860642
16,5 338 0,00017789 0,02044038 0,33726622 0,60044253
17 331 0,0001764 0,0202693 0,34457807 0,49062679
17,5 310 0,00017194 0,01975606 0,34573107 0,38594485
18 306 0,00017109 0,0196583 0,35384943 0,30206192
18,5 291 0,0001679 0,0192917 0,35689652 0,22563029
19 284 0,00016641 0,01912063 0,36329188 0,16301893
19,5 262 0,00016173 0,01858295 0,36236749 0,10882019
20 258 0,00016088 0,01848519 0,36970378 0,0681367
20,5 243 0,00015769 0,01811859 0,37143112 0,03652918
21 239 0,00015684 0,01802083 0,37843747 0,01524952
21,5 225 0,00015386 0,01767867 0,38009149 0,00311703
22 223 0,00015343 0,01762979 0,38785548 0,00011311
22,5 210 0,00015067 0,01731208 0,38952172 0,00582579
23 208 0,00015024 0,0172632 0,39705352 0,02013952
23,5 196,1 0,00014771 0,01697236 0,39885052 0,04237517
24 194 0,00014726 0,01692104 0,40610493 0,07321422
24,5 184,7 0,00014529 0,01669375 0,40899683 0,11112888
25 183,1 0,00014495 0,01665464 0,41636611 0,15800288
25,5 174,8 0,00014318 0,01645179 0,41952074 0,21086455
26 174,6 0,00014314 0,01644691 0,42761955 0,27379519
26,5 167,3 0,00014158 0,01626849 0,43111511 0,34126936
27 165,8 0,00014127 0,01623183 0,43825954 0,41890172
27,5 159,9 0,00014001 0,01608764 0,4424101 0,50092914
28 159,8 0,00013999 0,0160852 0,45038549 0,59463135
28,5 153,8 0,00013871 0,01593856 0,45424887 0,69010311
29 152,9 0,00013852 0,01591656 0,46158027 0,79786244
29,5 148,6 0,00013761 0,01581147 0,46643835 0,90849409
30 147,9 0,00013746 0,01579436 0,47383085 1,03118254

12. 30,5 143,5 0,00013652 0,01568683 0,4784482 1,1548346
31 142,9 0,00013639 0,01567216 0,48583704 1,29214184
31,5 139,9 0,00013576 0,01559884 0,49136355 1,43163554
32 138,7 0,0001355 0,01556952 0,49822448 1,58199377
32,5 135,4 0,0001348 0,01548886 0,50338807 1,73380041
33 135 0,00013471 0,01547909 0,51080989 1,90034617
33,5 132,7 0,00013423 0,01542288 0,51666635 2,06818787
34 132,7 0,00013423 0,01542288 0,52437778 2,25064204
34,5 128,9 0,00013342 0,01533 0,52888516 2,42610991
35 129,4 0,00013352 0,01534222 0,53697786 2,6248861
35,5 127,2 0,00013306 0,01528846 0,54274022 2,8194837
36 126,5 0,00013291 0,01527135 0,54976856 3,02753296
36,5 124,8 0,00013254 0,0152298 0,55588774 3,23754073
37 125,7 0,00013274 0,0152518 0,56431649 3,46840227
37,5 122,9 0,00013214 0,01518337 0,56937621 3,68560279
38 122,6 0,00013208 0,01517603 0,57668927 3,92406117
38,5 122 0,00013195 0,01516137 0,58371273 4,16785621
39 121,1 0,00013176 0,01513937 0,59043558 4,41660673
39,5 119,4 0,0001314 0,01509783 0,59636413 4,66613285
40 119,1 0,00013133 0,01509049 0,60361976 4,93293185
40,5 118,1 0,00013112 0,01506605 0,6101752 5,20110499
41 119,13 0,00013134 0,01509123 0,61874032 5,49396455
41,5 116,9 0,00013086 0,01503673 0,62402415 5,76478493
42 116,3 0,00013074 0,01502206 0,63092663 6,05705207
42,5 116,1 0,00013069 0,01501717 0,63822992 6,36038185
43 115,7 0,00013061 0,0150074 0,64531814 6,66884696
43,5 114,4 0,00013033 0,01497563 0,65143977 6,97416012
44 115 0,00013046 0,01499029 0,65957279 7,30822866
44,5 113,9 0,00013023 0,01496341 0,66587161 7,62925633

13. 45 114,2 0,00013029 0,01497074 0,67368325 7,97477808
45,5 113,1 0,00013006 0,01494385 0,6799454 8,30909893
46 113 0,00013004 0,01494141 0,68730491 8,66379534
46,5 113,1 0,00013006 0,01494385 0,69488926 9,02879798
47 112,4 0,00012991 0,01492675 0,70155711 9,38909433
47,5 111,9 0,0001298 0,01491453 0,70844004 9,75919432
48 111,8 0,00012978 0,01491208 0,71577999 10,1427757
48,5 112 0,00012982 0,01491697 0,7234731 10,5388657
49 111,6 0,00012974 0,0149072 0,73045257 10,9319205
49,5 111,4 0,00012969 0,01490231 0,73766421 11,3356176
50 110,6 0,00012952 0,01488276 0,74413777 11,7349338
50,5 110,4 0,00012948 0,01487787 0,7513323 12,1525711
51 110,5 0,0001295 0,01488031 0,75889588 12,5835683
Hallamos la densidad de probabilidad de tiempos de residencia E(t):
𝑬(𝒕) =
𝑪(𝒕)
∫ 𝑪(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
Para lo cual hallamos:
∫ 𝑪(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟎, 𝟎𝟎𝟖𝟕𝟎𝟑 [𝒎𝒐𝒍/𝒍]
𝑬(𝒕) =
𝑪(𝒕)
∫ 𝑪(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
𝒕 𝒎 = ∫ 𝒕 ∗ 𝑬(𝒕) 𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟐𝟏, 𝟗𝟏𝟗𝟗 [𝒎𝒊𝒏]
𝝈 𝟐 = ∫ ( 𝒕 − 𝒕 𝒎) 𝟐 ∗ 𝑬(𝒕)𝒅𝒕
∞
𝟎
= 𝟐𝟏𝟔, 𝟑𝟎𝟔𝟕 [𝒎𝒊𝒏] 𝟐
𝒏 =
𝒕 𝒎
𝟐
𝝈 𝟐 = 𝟐, 𝟐𝟕 𝒕𝒂𝒏𝒒𝒖𝒆𝒔
Hallamos la cantidad de NaOH expulsada a lo largo de la práctica
22min 𝑥 2,5
𝑚𝑙
𝑚𝑖𝑛
𝑥
1 𝑙
1000 𝑚𝑙
𝑥
0,03245 𝑚𝑜𝑙
𝑙
= 𝟎, 𝟎𝟎𝟏𝟕 𝒎𝒐𝒍 𝑵𝒂𝑶𝑯

14. 6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
 El valor calculado de la varianza o cuadrado de la desviación estándar para el reactor
tubular, proporciona una magnitud equivalente a la dispersión de la distribución;
siendo este mismo relativamente pequeño inferior al orden 101 podemos concluir que
la desviaciónde la idealidad de este prototipo de reactor corresponde a al fenómeno
de derivación, descartándose la posibilidad de volumen muerto debido a que en los
cálculos se observa que los moles de trazador permanecen iguales a la entrada y
salida del reactor.
 La desviación de la idealidad del prototipo de reactor de tanque agitado se puede
verificar con la varianza, debido a que los tiempos espaciales reales e ideales
calculados tienenvaloressemejantes, se descarta la posibilidad de derivación. Una
cola larga que se verifica en la gráfica de concentración vs tiempo muestra que el
prototipo de reactor tiene un volumen muerto, que se verifica en el cálculo de los
moles de NaOH expulsados por el reactor que son significativamente inferiores a los
ingresados en el trazador(0,0017 mol <<0,005).
 La concentración en NaOH del trazador es un factor que determina su idealidad.
Habiéndose realizado el mismo procedimiento con un trazador 10 veces más diluido
se encontró mayor dispersión en la distribución de tiempos de residencia, lo que
conlleva a concluir que la idealidad del trazador viene determinada por la resistencia
a la dilución a lo largo del reactor, lográndose con soluciones de hidróxido de sodio
más concentradas.
 La longitud del prototipo de reactor tubular contribuye a la idealidad del mismo,
siendo el mismo delgado y extenso, se simula de mejor manera el flujo tapón para
caudales pequeños.
 La formación del volumen muerto en un reactor de tanque agitado es en muchas
ocasiones debida a la formación de vórtices y remolinos en su interior ocasionados
por una agitación muy rigurosa o deficiente. Se sugiere realizar la práctica
corrigiendo este parámetro.
7. BIBLIOGRAFÍA
 Atkins P. N., Fisicoquímica, 3ª ed., Addison-Wesley Iberoamericana, Wilmington, 1991.
 Cartwright H., Kinetics of the persulfate-iodide clock reaction,Oxford University.
 http://ptcl.chem.ox.ac.uk/hmc/tlab/experiments/502.html.
 Gormley P, Determination of a rate law, Science Teachers' Resource Center
 Horta Zubiaga A., Esteban Santos S., Navarro Delgado R., Cornago Ramírez
P., Barthelemy González
 C., Técnicas experimentales de Química, UNED, 1ª ed., Madrid, 1986.
 House D. A., Chemical Reviews, 1962, 62(3), 185-203.
 Indelli A., Bonora P. L., J. Am. Chem. Soc., 1966, 88(5), 924-929.
 Levine I. N., Fisicoquímica, 3ª ed., McGraw-Hill, Madrid, 1991.