El documento presenta un análisis de sistemas de potencia de Stevenson realizado por el Ingeniero Widmar Aguilar en marzo de 2022. Incluye cálculos de resistencia, inductancia mutua, flujo magnético y energía en conductores, así como ecuaciones y tablas relacionadas con estos conceptos. El documento contiene múltiples páginas de cálculos matemáticos detallados para analizar diferentes sistemas de potencia.

1. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022

2. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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3. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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Los enlaces de flujo se miden en Webers-vuelta -------Wb-v

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13. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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14. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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18. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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19. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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20. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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∅ = 0.1672
∅ = 0.1672 *
.
= 0.42469
= 37 ∗
∅
= 37 ∗ ∗
.
= 5.2412
De: 5.067 ∗ 10 = !
= 524.12 "
#$
. % ∗& '(
= 1034379 !
= 524.12
El valor del área del conductor en cm es bastante aproximado al de las tablas.
Dado:
A 20 0
:

21. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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) = 17 !
Ω
+,
-. =
& #$
Ω
/0
∗12
.&
=
3 4 .4 +,∗& #$
Ω
/0
.&
-. =
. 4 #$Ω
.&
-. =
. 4∗ . % ∗& '( Ω
.&
= 0.0539 Ω/Km
Con la corrección por trenzado:
-. = 1.02 ∗ 0.0539 Ω = 0.0549Ω/Km
De las tablas:
-. = 0.01678
Ω
& +,
-. = 0.01678
Ω
& +,∗
67
8 9:.9(/0
= 0.0550 Ω/<
De:
=
=>
=
?@,
?@,&
;
=
=:
=
?@,
?@,
A 500
:
=
. B
=
4@
4@
- = 0.0615 Ω
De tablas: R=0.1024
Ω
CCD
E 500
C
R=0.1024
Ω
&.% 3 F$
R=0.1024
Ω
&.% 3 F
= 0.0636
Ω
F

22. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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∅G = 0.333
El área total del conductor es:
= 37 ∗
∅
= 37 ∗ ∗
.333
= 3.222
De tablas : ) = 2.82 "10 4
Ω
= 2.82 "10 %
Ω
A 200
C : - = 2.82 "10 %
Ω ∗
F
3.222 2
- = 2.82 "10 %
Ω ∗
F
3.222
- = 2.82 "10 %
Ω ∗
&
3.222
- = 0.08752
Ω
F
Por el trenzado:
- = 0.08752
Ω
F
∗ 1.02 = 0.08927
Ω
F
La resistencia a 75 0
C:
=
. 4B
=
4@
4@
- = 0.10907
Ω
F
El campo magnético a una distancia x del conductor es:

23. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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Sea d∈ = I IJKíE MNJ OI P OEO OI NQR I
d∈=
S T
U
OV ; dV= 2 "Q. O"
d∈ =
U W X
4Y Z(U
2 "Q. O" (J)
d∈ =
UW8X
YZ( Q. O"
d∈ =
UW8X
YZ( O"
La energía por unidad de longitud es:
∈ = [
UW8X
YZ( O" =
UX
YZ( [ "3
O"
Z
Z
∈ =
UX
&%YZ( J (])
∈ =
UX
&%Y
(])
La energía en el conductor por el campo es:
∈ =
&
_ `
_ =
∈
X
=
ab
>cd
X
_ =
e
8
H/m
Como e = 4 ∗ 10 H/m
_ =
4 ∗10−7
8
=
1
2
∗ 10−7
H/m

24. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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LA ecuación 4.15 es:
∅ = 0.412
De: _& = 2"10 ln i
j
Zkl ; Jm
= JI &/
= 0.778 J
_& = 2"10 ln i
3
. 4∗ . %
l = _& = 2"10 ∗ 7.5346
_& = 15.0693 ∗ 10 n/
_& = 15.0693 ∗
& 'o p
∗
7qrr
>c:s
= 0.00243 n/ QQE
_ = _1 + _2 = 2_& = 0.00485
p
CCD
El flujo interno:
_ , = 2 ∗
&
∗
& 'o p

25. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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_ , = 1"10
p
∗
7qrru
>c:s 7
_ , = 1609 "10 H/milla
El enlace de flujo entre c-d debido a la corriente Ia es:
v = 2"10 [`D ln
&
jux
+ `y ln
&
jzx
+ ` ln
&
Zmx
+ ` ln
&
j{x
]
`D = −`y ; ` = `} = 0

26. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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v = 2"10 [`D ln
&
jux
− `D ln
&
jzx
]
v = 2"10 [`D[ln
&
jux
− ln
&
jzx
]
v = 2"10 `D ln(
jzx
jux
)
El enlace de flujo entre c-d debido a la corriente Ib es:
v} = 2"10 [`D ln
&
ju{
+ `y ln
&
jz{
+ `} ln
&
Zm{
+ ` ln
&
j{x
]
`D = −`y ; ` = `} = 0
v} = 2"10 [`D ln
&
ju{
− `D ln
&
jz{
]
v} = 2"Q10 `D ln(
jz{
ju{
)
El flujo entre c-d es:
v − v} = 2"10 `D ln(
jzx
jux
) − 2"10 `D ln(
jz{
ju{
)
v} − v = 2"10 `D[ln(
jzx
jux
) − ln(
jz{
ju{
)
v − v} = 2"10 `D[ln~
•zx
•ux
•z{
•u{
€
v − v} = 2"10 `D[lni
ju{∗jzx
jux∗jz{
l]
La inductancia mutua es:
! =
•x{
X
= 2"10 ln i
ju{∗jzx
jux∗jz{
l (H/m)
b)
! = 2"10 ln i
ju{∗jzx
jux∗jz{
l (H/m)
‚D} = √1.75 + 1.8 = 2.51
‚y = √1.75 + 1.8 = 2.51
‚D = ‚y} √0.75 + 1.8 = 1.95

27. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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! = 2"10 ln i
. &∗ . &
&.B ∗&.B
l (H/m)
! = 2"10 ln 1.6569 (H/m)
! = 1.009"10-7
H/m
c)
V } = 2 „!` = … !`
V } = 377 ∗ 1.009"10 ∗ 150
†
V } = 377 ∗ 1.009"10 ∗ 150
‡
V } = 0.00456
‡
= 5.71
‡
F
Del ejercicio anterior:
v − v} = 2"10 `D ln(
jzx
jux
) − 2"10 `D ln(
jz{
ju{
)
v} − v = 2"10 `D[ln(
jzx
jux
) − ln(
jz{
ju{
)
v − v} = 2"10 `D[ln~
•zx
•ux
•z{
•u{
€

28. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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v − v} = 2"10 `D[lni
ju{∗jzx
jux∗jz{
l]
La inductancia mutua es:
! =
•x{
X
= 2"10 ln i
ju{∗jzx
jux∗jz{
l (H/m)
! = 2"10 ln i
ju{∗jzx
jux∗jz{
l (H/m)
‚D} = 21.5
‚y = 18
‚D = 20.5 ; ‚y} = 19
! = 2"10 ln i
&. ∗&4
. ∗&B
l (H/m)
! = 2"10 ln 0.9935 (H/m)
! = −0.0129"10-7
H/m
b)
V } = 2 „!` = … !`
V } = 377 ∗ (−0.0129 ∗ 10 ) ∗ 150
†
V } = −0.000073 ∗ 10 ∗ 150
‡
V } = 0.073
‡
F

29. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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= 3 ; ‚DD = ‚yy = ‚ = JI &/
‚DD = ‚yy = ‚ = 0.779J
-!ˆ = ‰(0.779J‚& ‚&3). (0.779J‚ &‚ 3). (0.779J‚3&‚3 )
s
-!ˆ = ‰((0.779J)3‚& ‚&3). (‚ &‚ 3). (‚3&‚3 )
s
‚& = 2J = ‚ 3
-!ˆ = ‰(0.7793J32J. 2J). (2J2J). (2J. 2J)
s
-!ˆ = ‰0.7793J3. (4J )3
s
-!ˆ = ‰0.779J. (4J )
8
= √3.116
8
J
-!ˆ = √3.116
8
J=1.46 r

30. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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a)
n= 4
‚&& = ‚ = ‚33 = ‚ = Jm
= 0.779J
-!ˆ =
‰(J′ ∗ ‚& ‚&3‚& ). (‚ & ∗ J′ ∗ ‚ 3 ∗ ‚ ). (‚3&‚3 ∗ J′ ∗ ‚3 )(‚ &‚ ∗ ‚ 3 ∗ J′
>c
‚& = 2J ; ‚ 3 = 2J ; ‚& = 2J ; ‚3 = 24 ; ‚&3 = ‚ = 2.828J
-!ˆ =
‰ J′ (‚& ‚&3‚& ). (‚ & ∗ ‚ 3 ∗ ‚ ). (‚3&‚3 ∗ ‚3 )(‚ &‚ ∗ ‚ 3)
>c
-!ˆ = ‰(J′) . (2J)4(2.828J)
>c
-!ˆ = ‰J′. (2J) (2.828J)
(
= √8.812
(
J
-!ˆ = 1.723 J
b)
‚&& = ‚ = ‚33 = ‚ = Jm
= 0.779J
‚& = ‚ 3 = ‚ = ‚& = ‚ 3 = 2J
‚&3 = 2√3 J

31. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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-!ˆ =
‰(J′ ∗ ‚& ‚&3‚& ). (‚ & ∗ J′ ∗ ‚ 3 ∗ ‚ ). (‚3&‚3 ∗ J′ ∗ ‚3 )(‚ &‚ ∗ ‚ 3 ∗ J′
>c
-!ˆ
= ‰(J′) ∗ (‚& ‚&3‚& ). (‚ & ∗ ‚ 3 ∗ ‚ ). (‚3&‚3 ∗ ‚3 )(‚ &‚ ∗ ‚ 3)
>c
-!ˆ =
Œ(Jm) ∗ (2J) ∗ •2√3JŽ ∗ (2J)3 ∗ •2√3JŽ(2J) ∗ (2J)3
>c
-!ˆ = Œ(Jm) ∗ (2J)& ∗ •2√3JŽ ∗ •2√3JŽ
>c
-!ˆ = ‰(Jm) ∗ (2J)& ∗ 12J
>c
-!ˆ = ‰(Jm) ∗ (2J)& ∗ 12J
>c
-!ˆ = ‰(0.779J) ∗ (2J)& ∗ 12J
>c
-!ˆ = √4525.129
>c
J
-!ˆ = 1.692 J
c)
‚&& = ‚ = ‚33 = Jm
= 0.779J
‚& = ‚ & = ‚ 3 = ‚3 = 2J
‚&3 = ‚3& = 4J

32. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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-!ˆ = ‰(J′)3 ∗ (‚& ‚&3). (‚ & ∗ ‚ 3). (‚3&‚3 )
s
-!ˆ = ‰(J′)3 ∗ (2J. 4J). (2J ∗ 2J). (4J. 2J)
s
-!ˆ = ‰(J′)3(8J ) . (4J )
s
-!ˆ = ‰(0.779J)3(8J ) . (4J )
s
= √121.0187
s
J
-!ˆ = 1.7038 J
d)
‚&& = ‚ = ‚33 = ‚ = ‚ = ‚%% = Jm
= 0.779J
‚& = ‚ & = ‚&3 = ‚3& = ‚3 = ‚ 3 = ‚3 = ‚ 3 = 2J
‚ = ‚ = ‚ = ‚ = 2J
‚ % = 2√3J
‚& = ‚ & = ‚&% = ‚%& = 4J
‚ % = ‚% = 4J ; ‚& = 2√3J

33. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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-!ˆ
= ‰(J′)% ∗ (‚& ‚&3‚& ‚& ‚&%). (‚ & ∗ ‚ 3‚ ∗ ‚ ‚ %). (‚3& ∗ ‚3 ‚3 ∗ ‚3 ‚3%)
8c
∗ ‰‚ &‚ ‚ 3‚ ‚ %. (‚ & ∗ ‚ ‚ 3 ∗ ‚ ‚ %). (‚%& ∗ ‚% ‚%3 ∗ ‚% ‚% )
8c
-!ˆ
= Œ•J′)% ∗ (2J. 2J. 4J. 2√3J. 4JŽ. •2J. 2J. 2J. 2J. 2√3JŽ. •2J. 2J. 2√3J. 2J. 2JŽ
8c
∗ Œ4J. 2J. 2√3J. 2J. 4J)•2√3J. 2J. 2J. 2J. 2JŽ. •2√3J. 4J. 2J. 4J. 2JŽ
8c
-!ˆ
= Œ•J′)% ∗ (128√3 J Ž. •32√3J Ž. •32. √3 J Ž. •128√3 J Ž. 32√3J . 128√3 J
8c
-!ˆ = Œ(Jm)%. •32√3J Ž
3
. •128√3 J Ž
3
8c
-!ˆ = Œ(J )%. •32√3J Ž
3
. •128√3 J Ž
3
8c
= √4.14367"10&&
8c
J
-!ˆ = 2.102 r
‚• = -!ˆ

34. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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‚&& = ‚ = ‚33 = ‚ = ‚ = ‚%% = ‚ = Jm
= 0.779J
‚3 = ‚ 3 = ‚&3 = ‚ & = 2√3
‚& = 4J
-!ˆ =
= ‰(J′) ∗ (‚& ‚&3‚& ‚& ‚&%‚& ). (‚ & ∗ ‚ 3‚ ∗ ‚ ‚ %‚ ).
(s
∗ ‰(‚3& ∗ ‚3 ‚3 ∗ ‚3 ‚3%‚3 ). (‚ & ∗ ‚ ‚ 3 ∗ ‚ ‚ %‚ )
(s
‰‚ &‚ ‚ 3‚ ‚ %‚ . (‚%& ∗ ‚% ‚%3 ∗ ‚% ‚% O% ). (‚ & ∗ ‚ ‚ 3 ∗ ‚ ‚ ‚ %)
(s
-!ˆ = = Œ•J′) ∗ (2J. 2√3. 2J. 2√3. 2J. 4JŽ. •2J. 2J. 2√3. 4J. 2J. 2√3Ž.
(s
∗ Œ•2√3. 2J. 4J. 2√3. 2J. 2JŽ. (2J. 2√3. 4J. 2J. 2J. 2√3)
(s
Œ(2√3. 4J. 2√3. 2J. 2J. 2J)(2J. 2J. 2J. 2J. 2J. 2J). •4J. 2J. 2√3. 2√3. 2J. 2JŽ
(s
-!ˆ = = Œ(J′) •2J. 2J. 2√3 J. 4J. 2J. 2√3 JŽ
%
. (2J)%
(s
-!ˆ = Œ(J′) •(2J) 4√3 J. 2√3 JŽ
%
. (2J)%
(s
-!ˆ = ‰(0.779J) ((2J) 24 J )%. (2J)%
(s
-!ˆ = √3.57214 ∗ 10&%
(s
J
-!ˆ = 2.1767 J
La inductancia de la línea es:

35. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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-!ˆ = 2.1767 J
-!ˆ = 2.1767 (0.1/2 ) = 0.10884
ft = 12 in
De:
_ = 2 ∗ 2"10 ln i
j
j•
l
_ = 2 ∗ 2"10 ln i
& ∗&
.& 44
l = 28.82
W& 'o p
_ = 28.82 "10
p
∗
7qrru
>c:s7
= 0.00463
p
CCD
El circuito es el siguiente:

36. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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r=0.25 cm
‚• = ‰‚DD‚Dy‚D ‚yD‚y ‚ D‚ y
s
‚• = ‰(Jm)3‚Dy‚D ‚yD‚y ‚ D‚ y
s
‚• = ‰(0.779 ∗ 0.25"10 )3. 6.12.6.6.12.6
s
‚• = ‰(0.1947"10 )3. 6.12.6.6.12.6
s
‚• = 0.4809
De:
‚ = ‰‚D}‚D‘‚D+‚y}‚y‘‚y+‚ }‚ ‘‚ +
s
‚D‘ = √9 + 6 = 10.817
‚D+ = √9 + 12 = 15
‚ = ‰9. (10.817). 15 ∗ (10.817) ∗ 9 ∗ 10.817 ∗ 15 ∗ 10.817 ∗ 9
s
‚ = ‰93. 15 ∗ (10.817)
s
‚ = 10.940
L= _W + _’

37. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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_ = 2"10 ln i
‚
=$“
l + 2"10 ln i
‚
=$“
l
_ = 4"10 ln i
‚
=$“
l
_ = 4"10 ln i
10.940
. 4 B
l = 12.498 10 n/
De la tabla A1 del libro de Stevenson:
‚• = -!ˆ = 0.0386 „”
•– = … _ ; „ = 60 n— ; ft = 0.3048 m
_ = 2"10 ln i
‚
=$“
l = 2"10 lni
3.2808
0.0386
l
_ = 8.855"10
p
; •– = … _ ;
•– = 377 ∗ 8.885"10
Ω
•– = 377 ∗ 1000 ∗ 8.885 "10
Ω
F
•– = 0.3349
Ω
F
_ = 2"10 ln i
‚
=$“
l ; •– = … _

38. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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0.651
Ω
&% B
= 377 L
4046 "10 Ω/ = 377 _
De:
_ = 10.732 "10
p
= 2"10 ln i
‚
=$“
l
Ln i
‚
=$“
l = 5.366
j
-!ˆ
= I .3%%
; D = 7 ft
-!ˆ = 0.0327 „”
Se busca en la tabla A1 el conductor que tenga el RMG, este es:
Tipo de conductor --------Rook (RMG= 0.0327 ft)
Es conocido que: •– = … _
_ = 2"10 ln i
j
j•
l

39. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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De la tabla A1 del libro de Stevenson:
Conductor Dove: RMG= 0.0314 ft
_ = 2"10 ln i
&
. 3&
l
•– = 377 ∗ 2"10 ln i
&
. 3&
l
•– = 0.00043
p
•– = 0.4345
p
F
‚& = ‚ = ‚3 = 16 „”

40. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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Para una línea transpuesta:
‚‘™ = √‚. ‚. 2‚
8
= √2
8
‚
Para el diseño original en triángulo”
‚‘™ = √‚. ‚. ‚
8
= ‚ = 16 „”
‚‘™ = √‚. ‚. 2‚
8
= √2
8
‚
16 = √2
8
‚
D= 12.7 ft
‚& = 12.7 „”

41. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
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marzo-2022
Conductor tipo Osprey ---------
‚• = -!ˆ = 0.0284 „”
‚‘™ = ‰‚& ‚ 3‚&3
8
= √25.25.42
8
‚‘™ = 29.7196
De: •– = … _ ; „ = 60 n—
_ = 2"10 ln i
jš›
jœ
l = 2"10 ln (
B. &B%
. 4
)
_ = 2"10 ln i
B. &B%
. 4
l = 13.906 "10 n/
•– = 377 ∗ 13.906 "10 (
Ω
)
•– = 0.00052 i
Ω
l = 0.8434 (
Ω
CCD
)

42. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
De:
_ = 2"10 ln i
jš›
jœ
l
‚‘™ = ‰‚& ‚ 3‚&3
8
= √10.10.20
8
‚‘™ = 12.6 „”
_ = 2"10 ln i
& .%
. &33
l = 13.707"10 n/
•– = … _ ; „ = 60 n—
•– = 377 ∗ 13.707"10 = 0.00052
Ω
•– = 0.000516 ∗ 1000 = 0.5167
Ω
F
De la tabla A1. Se puede apreciar que el conductor es:
RMG = 0.0133 m *
+,
.3 4
= 0.04364 „”
Conductor tipo Finch

43. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
De:
=•:
= :
=
4@
4@
=
4
4
= 1.1209
Se conoce que:
) = 2.82 "10 4
Ω
) = 2.82 "10 %
Ω
- = )
C
†
= 2.82 "10−6
Ω *
&
&. %
- = 2.2257x10 %
Ω
= 0.2226
Ω
F
- = - "1.1209 = 0.249
Ω
F
5.067 ∗ 10 = !
1.267 = 1.267 ∗ 100 = 250050 !
A ≈ 250000 !
De la tabla A3:

44. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
El conductor mas cercano tiene un área de 266800 CM
-D (50) = 0.3831
Ω
CCD
; milla = 5280 ft
-} (20) = 0.0646
Ω
& +,
= 0.3416 Ω/ QQE
dc:
=•:
= :
=
. B
. 3
= 1.119
:
=•:'ux
= : }
=
.343&
.3 &%
= 1.121
La variación por efecto piel es del 0. 2 %
Entre centros de cada conductor, la distancia es:
D = 2*0.5+1.46 = 2.46 cm
‚‘™ = √2.46 ∗ 2.46 ∗ 4.92
8
= 3.099
_ = 2"10 ln i
3. BB
. %&
l = 3.4182"10 n/
•– = … _ ; „ = 60 n—
•– = 377 ∗ 3.4182"10 = 0.0001288
Ω
•– = 0.00013 ∗ 1000 = 0.1288
Ω
F

45. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
‚‘™ = √‚. ‚. 2‚
8
= ‚√2
8
‚‘™ = ‚√2
8
= 3
D = 2.381 m
‚& = 2.381 ; ‚&3 = 4.762
Se tiene que:
‚&‘ = ‚3+ = ‰(1.8) + 1.881 = 2.603

46. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
‚&+ = ‚3‘ = ‰(2.881) + 1.8 = 3.397
El flujo de Ia es:
∅D = 2"10 `D ln i
3.3B
.% 3
l = 0.5324 `D"10
El flujo de Ib es:
∅y = 2"10 `y ln i
Ÿ
Ÿ
l = 0
El flujo de Ic es:
∅ = 2"10 ` ln i
3.3B
.% 3
l = 0.5324 ` "10
El flujo resultante es:
∅ = ∅ − ∅D = 0.5324` "10 − 0.5324`D "10
∅ = 0.5324 " 10 (` − `D)

47. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
` − `D = √3 `
∅ = 0.5324 " 10 " √3 `
∅ = 0.9222 " 10 `
La inductancia mutua entre la red y la línea telefónica es:
! =
∅
Xx
= 0.9222 " 10 = 0.9222" 10
p
V= … !` = 377 ∗ 0.9222" 10 ∗ 150
‡
V= 347.68x 10 ∗ 150
‡
V= 5.215
‡
F
De la tabla A1:
RMG = 0.0415 ft

48. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
‚‘™ = ‰ ‚& ‚ 3‚&3
8
= √11 ∗ 11 ∗ 22
8
= 13.859
‚‘™ = 13.859 ∗
+,
.3 4
= 45.4695 „”
L= 2x 10 ln i
jš›
=$“
l
L= 2x 10 ln i
. %B
. &
l = 13.998 " 10
p
•– = … _ = 377 ∗ 13.998"10
p
•– = 5277.324 " 10 Ω /
•– = 0.5277 Ω/<
El área del conductor Bluejay :
= 1113000 ! = 1113 ! !
El área es equivalente a los dos conductores agrupados por fase, el área de uno de los
conductores es:
m
=
&&&3
= 556.5 ! ! = 556500 !
De la tabla A1, se puede apreciar que para esta área corresponde un conductor tipo:
Conductor tipo: Dove (26/7)
-!ˆ = 0.0314 „”
D’= ‰‚• ∗ 0.4 = √0.0314 ∗ 0.3048 ∗ .4 = 0.06187
L= 2x 10 ln i
&3.4 B
. %&4
l = 10.8233 " 10
p
•– = … _ = 377 ∗ 10.8233"10
p
•– = 4080.387 " 10 Ω /
•– = 0.4088 Ω/<

49. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
O = 1.165
Conductor tipo Rail:
-!ˆ = 0.0386 „”
De la figura:
‚‘™ = ‰ ‚& ‚ 3‚&3
8
= √9 ∗ 9 ∗ 18
8
= 11.34
-!ˆ = 0.0386 „” * 03048 m/ft = 0.0117 m
Para configuraciones como:

50. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
D’= √0.0117 ∗ 0.45 = 0.1333
•– = … _ = 377 ∗ 2"10 ln i
jš›
jk l
Ω
•– = 377 ∗ 2 " 10 ln (
&&.3
.&333
) Ω /
•– = 0.000335 ∗ 1000 Ω/<
•– = 0.335 Ω/<
OTROS:
1)
De:
_ = 2"10 " ln i
jš›
j•
l i
p
l

51. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
‚• = 0.0373 „”
‚‘™ = √20 ∗ 20 ∗ 38
8
= 24.771 ft
_ = 2"10 " ln i
jš›
j•
l i
p
l
_ = 2"10 " ln i
. &
. 3 3
l i
p
l = 12.998 " 10
p
2)
De ejercicios anteriores se conoce que:
-!ˆ = ‚• = 2.1767 J

52. CAPITULO IV: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
ING. WIDMAR AGUILAR
marzo-2022
_ = 2"10 " ln i
jš›
j•
l i
p
l
_ = 2"10 " ln i
& +,
.& % Z
l i
p
l
J =
.&
∗
+,
&
= 0.00417 „”
_ = 2"10−7
"lni
10„”
2.1767∗0.00417 „”
l i
n
l
L= 14 x 10 i
p
$
l