13. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
El ejemplo que se indica tiene los datos:
En el diagrama se ha transformado la carga en delta a una conexión estrella:
1
8. /
()
8. /
()
8. /
()
2= 3
1 1 1
1 4 4
1 4 4
5 3
8()
86)
87)
5
18. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Sean las bases: = 100 ; - = 13.8 -
Solamente se debe poner los valores de la linea en pu en las bases dadas, el resto de elmentos
no cambian su valor.
LINEA:
? =
">
= 190.44 Ω
M = M = .
= 0.1050 pu
M = .
= 0.315 &'
Los diagramas de secuencia son:
POSITIVO:
Negativo:
19. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Secuencia cero:
c) El equivalente Thevenin visto desde la barra 2 son:
para secuencia positiva:
?NO = ?NO =
J . /.J . /
J . =J .
= + 0.14 pu
Secuencia negativa:
20. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
?NO =
+0.21.+0.475/
+0.21 + +0.475
= + 0.1456 &'
Secuencia cero:
?NO = +0.15 + +0.1 = +0.25
8)
21. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Para la falla trifásica, solo interviene el diagrama de secuencia positiva, así:
. /
K. ∅/ =
.
J .
= −+ 7.5 &'
Las corrientes de cada una de las fases son:
1
′′(
′′6
′′7
2= 3
1 1 1
1 4 4
1 4 4
5 3
0
−+7.5
0
5
1
′′(
′′6
′′7
2= 3
7.5∠ − 90
7.5∠150
7.5∠30
5 &'
9)
22. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Los diagramas de secuencia se obtuvieron en el ejercicios 7, así:
K( = 3 .R/
(
.R/
( =
.
J . =J . =J .
= −+1.9604 &'
K( = 3 .R/
( = −+5.8813 &'
6(ST =
√ ∗ ."
= 4183.70
K( = 4183.7 ∗ 5.8813 = 24605.59
De:
24. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
10)
Las ?UU VW XYZ[WW ]W ^4 _4`[a ? X ]W ^XV Wb'[c4^WZWV ZℎWcW[.
25. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
. /
K( =
.
J . =.
ef.:ghi∗ef.>h
ef.:ghijef.>h
/
=
.
J .
= −+4.526 &'
. /
K( = +4.526 ∗
J .
J .
= +2.8602
. /
K( = +4.526 ∗
J .
J .
= +1.666 &'
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = l
1 1 1
1 4 42
1 42
4
m n
. /
K(
. /
K(
. /
K(
o
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m 3
+1.666
−+4.526
+2.8602
5
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = 3
+1.666 − +4.526 + +2.8602
+1.666 + 4.526∠150 + 2.8602∠210
+1.666 + 4.526∠30 + 2.8602∠330
5
b) La corriente de falla es:
K =
′′
pY + ′′
pq = 3
.0/
p4
K = 3.+1.666/ = + 5 &'
6(ST =
√ ∗ ."
= 4183.70
K( = 4183.7 ∗ 5 = 20918.5
c.) las contribuciones a la falla del mottor y la linea son:
26. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Motor: por divisores de corriente
. /
Kr = = −+4.526 ∗
.
.
= −+ 3.144 &'
. /
Kr = = +2.8602 ∗
.
.
= +1.987 &'
. /
Kr= +1.666
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m 3
+1.666
−+3.144
+1.987
5
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+1.666 − +3.144 + +1.987
+1.666 + 3.144∠150 + 1.987∠210
+1.666 + 3.144∠30 + 1.987∠330
5
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+0.509
+1.666 − 2.723 + +1.572 − 1.7208 − +0.9935
+1.666 + 2.723 + +1.572 + 1.7208 − +0.9935
5
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+0.509
−4.444 + +2.3030
4.444 + +2.3030
5=3
0.509∠90
5.005∠152.61
5.005∠45
5
Línea:
. /
KB = = −+4.526 ∗
.
.
= −+ 1.382 &'
. /
KB = = +2.8602 ∗
.
.
= +0.873 &'
. /
KB= 0
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m 3
0
−+1.382
+0.873
5
27. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
−+1.382 + +0.873
1.382∠150 + 0.873∠210
1.382∠30 + 0.873∠330
5
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
−+0.509
−1.197 + +0.691 − 0.756 − +0.437
1.197 + +0.691 + 0.756 − +0.437
5
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
−+0.509
−1.953 + +0.254
1.953 + +0.254
5 = 3
0.509∠ − 90
1.969∠172.59
1.969∠7.41
5
11)
EL diagrama de secuencias para la falla bifásica a tierra:
28. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
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Abril-2022
a)
. /
K( =
1.05
+0.14 + .
+0.1456 ∗ +0.25
+0.1456 + +0.25
/
=
1.05
+0.232
= −+4.526 &'
. /
K( = +4.526 ∗
J .
J .
= +2.8602
. /
K( = +4.526 ∗
J .
J .
= +1.666 &'
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = l
1 1 1
1 4 42
1 42
4
m n
. /
K(
. /
K(
. /
K(
o
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m 3
+1.666
−+4.526
+2.8602
5
1
kk
K(
kk
K6
kk
K6
2 = 3
+1.666 − +4.526 + +2.8602
+1.666 + 4.526∠150 + 2.8602∠210
+1.666 + 4.526∠30 + 2.8602∠330
5
b) K =
′′
pY + ′′
pq = 3
.0/
p4
K = 3.+1.666/ = + 5 &'
6(ST =
√ ∗ ."
= 4183.70
K( = 4183.7 ∗ 5 = 20918.5
c)
Considerando el defasamiento para la conexión Estrella-Delta, se tiene:
29. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Línea:
. /
KB = −+ 1.382∠30 = 1.382∠ − 60 &'
. /
KB = +0.873∠ − 30 = 0.873∠60 &'
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m l
0
1.382∠ − 60
0.873∠60
m
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
1.382∠ − 60 + 0.873∠60
1.382∠180 + 0.873∠180
1.382∠60 + 0.873∠300
5
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
0.691 − +1.197 + 0.437 + +0.756
−1.382 − 0.873
0.691 + +1.197 + 0.437 − +0.756
5
1
kk
B(
kk
B6
kk
B7
2 = 3
1.128 − +0.441
−2.255
1.128 + +0.441
5 = 3
1.211∠ − 21.35
2.255∠180
1.211∠21.35
5 pu
Motor:
. /
r = −+ 3.144 &'
. /
Kr = +1.987
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m 3
+1.666
−+3.144
+1.987
5
30. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+1.666 − +3.144 + +1.987
+1.666 + 3.144∠150 + 1.987∠210
+1.666 + 3.144∠30 + 1.987∠330
5
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+0.509
+1.666 − 2.723 + +1.572 − 1.7208 − +0.9935
+1.666 + 2.723 + +1.572 + 1.7208 − +0.9935
5
1
kk
r(
kk
r6
kk
r7
2 = 3
+0.509
−4.444 + +2.3030
4.444 + +2.3030
5=3
0.509∠90
5.005∠152.61
5.005∠45
5 pu
31. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Se ponen los valores de los elementos del sistema en la base dada:
= 1000 ; - = 765 -
G1: st
kk
= s = +0.18 ∗ = j0.18
sR = + 0.07 &'
G2: st
kk
= s = +0.20
sR = + 0.10 &'
G3: st
kk
= s = +0.15 ∗ .
."
/ ∗ =j0.2539
sR = +0.05 ∗ .
."
/ ∗ = + 0.0846
s) = 3.0.0846/ = +0.254
G4: st
kk
= +0.30 ∗ .
."
/ ∗
!
=j0.3386
s = +0.40 ∗ .
."
/ ∗
!
=j0.4514
sR = +0.10 ∗ .
."
/ ∗
!
=0.1129
T1: M = +0.10
T2: M = +0.10
T3: M = +0.12 ∗ = +0.24
32. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
T4: M = +0.11 ∗
!
= 0.1467
L1-2: ? =
! >
= 585.23
M =
" .
= +0.0854
sR =
" .
= +0.256
L1-3: ? =
! >
= 585.23
M =
" .
= +0.0684
sR =
" .
= +0.1709
L2-3: ? =
! >
= 585.23
M =
" .
= +0.0684
sR =
" .
= +0.1709
Los diagramas de secuencia son:
Positiva:
Negativa:
33. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Cero:
34. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
EL sistema mostrada debe ser transformado a una estrella:
X=
J . " ∗J . "
J .
= +0.0263
Y=
J . " ∗J . "
J .
= +0.02106
Z=
J . " ∗J . "
J .
= +0.0263
a) Se elige para el caso, la barra 1 para obtener los diagramas de secuencias:
? NO =j0.28∥0.1539
? NO = +0.28 ∗
J .
J . !
= + 0.1
El diagrama de secuencia positiva es:
35. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Secuencia negativa: Se busca el equivalente thevenin de la barra 1
36. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
? NO =j0.28∥0.1802
? NO = +0.28 ∗
J . "
J .
= + 0.1097 &'
El diagrama de secuencia negativa es:
La secuencia cero es:
37. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
X=
J . ! ∗J .
J . !"
= +0.0732
Y=
J . ! ∗J . !
J . !"
= +0.0489
Z=
J . ! ∗J .
J . !"
= +0.0732
v
? NO =j0.1∥0.0.2464
? NO = +0.1 ∗
J .
J .
= + 0.0711 &'
38. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Para la falla trifásica solo interviene la secuencia positiva:
. /
K( =
J . "
= −+9.259 &'
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m l
0
9.259∠ − 90
0
m
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = 3
9.259∠ − 90
9.259∠150
9.259∠30
5 pu
La corriente base es:
6(ST =
∗
√ ∗!
= 754.71
Y las corrientes de falla son:
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = 3
9.259 ∗ 754.71∠ − 90
9.259 ∗ 754.71∠150
9.259 ∗ 754.71∠30
5 (A)
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = l
6987.86∠ − 90
6987.86∠150
6987.86∠30
m (A)
39. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Los elementos se deben poner en la base:
= 1000 ; - = 20 -
G1: M = 0.20 ∗ v w = +0.4
s = +0.1 ∗ v w = +0.2
G2:
st
kk
= s = 0.18 ∗ v
!
w = +0.24
40. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
s = +0.09 ∗ v
!
w = +0.12
G3: ? =
>
= 0.4
st
kk
= 0.17 ∗ v w = +0.17
s = +0.20 ∗ = +0.2
s = +0.09 ∗ v w = +0.09
3s) = +3 v
. "
.
w = +0.21
T1:
X= j0.12*1000/500 =j0.24
T2:
s = 0.10 ∗ v
!
w = +0.0133
T3:
s = 0.10 ∗ v w = +0.10
Lineas:
? =
>
= 250 Ω
MB = = +0.2 ; MB = = +0.2
MB = = +0.2 ; M. /B = M. /B = M. /B = = +0.6
a) Secuencia positiva:
41. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
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Abril-2022
b) secuencia negativa:
b) Secuencia cero:
42. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
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Abril-2022
Se ponen los elementos del sistema en una base:
= 100 ; - = 230 -
G1: M = 0.20 ∗ v w = +0.2
s = +0.05 ∗ v w = +0.05
3 s) = +0.03 ∗ 3 v w = +0.09
G2:
s = s = 0.2 ∗ v w = +0.2
s = +0.03 ∗ v w = +0.05
3 s) = +0.03 ∗ 3 v w = +0.09
T1:
X= j0.05
s = +0.05
T2:
43. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
s = +0.05 ; s = +0.05
T3:
s = +0.05 ; s = +0.05
Lineas:
? =
>
= 529 Ω
1-2:
s = +0.1 ; M = +0.3
1-3:
s = +0.1 ; M = +0.3
2-3:
s = +0.1 ; M = +0.3
a) Secuencia positiva:
b) secuencia negativa:
b) Secuencia cero:
44. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
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Abril-2022
Los equivalentes thevenin para la barra 3 son:
A1) positiva:
?NO = +0.0333 + +0.1417 = +0.175
B1) Negativa:
45. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
?NO = +0.0333 + +0.1417 = +0.175
C1) secuencia cero:
?NO = +0.0989 + +0.1 = +0.1989
46. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
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Abril-2022
c) Para una falla trifásica en la barra 3:
K. ∅/ =
J . !
= -j 5.7143 pu
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = l
1 1 1
1 42
4
1 4 42
m l
0
5.714∠ − 90
0
m
1
kk
K(
kk
K6
kk
K7
2 = 3
5.714∠ − 90
5.714∠150
5.714∠30
5
47. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Si se toma como base a: 100 MVA y 220 KV, los datos que se dan del
sistema permaneacen invariantes, es decir, no cambian, por lo que se puede
generar los diagrmas de secuencia fácilmente:
PPara la falla trifásica interviene solo la secuencia poisitva.
48. CAPITULO 14: ANALISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA DE STEVENSON
DEFASAMIENTOS EN CONEXIONES Y/∆ ; ∆/
ING. WIDMAR AGUILAR
Abril-2022
Secuencia negativa:
?NO =
.J . /.J . /
J. . = . /
+ +0.0714 = +0.175
K. ∅/ =
J . !
= −+5.714 &'
La corriente base en el lado de 220 KV es,
6(ST =
∗
√ I
= 262.43
K. ∅/ = 262.43 ∗ 5.714 = 1499.36