7. Regiones de operación
Región activa: Se fija el punto de operación en esta
zona cuando se quiere que el dispositivo opere
como “Amplificador” .
Cuando se requiere que el dispositivo opere como
“Interruptor” se debe seleccionar la zona de corte
para cumplir con la condición de “Apagado” y la
zona de saturación para cumplir con la condición
de “Encendido” .
Ing. José Antonio Torres Hernández
8. Para situar el punto de operación en la región activa, se
requiere polarizar la unión base emisor en “Directa” y la
unión base colector en “Inversa”.
Como puede observarse de la gráfica, cuando el transistor
está saturado, el VCE es muy pequeño.
Para transistores de pequeña señal con bajas corrientes
en el colector, un valor típico de VCEsat es de alrededor
de 0.2 Volts.
Ing. José Antonio Torres Hernández
9. Haciendo un ensayo:
VCE = VBE +VCB
Sí el transistor está saturado entonces:
VCE = 0.2Volts y VBE = 0.7Volts
Por lo que VCB = VCE - VBE
Lo que nos da VCB = 0.2V – 0.7 V
Y VCB = - 0.5 V , lo que quiere decir que esa unión
está polarizada en “Directa”
Ing. José Antonio Torres Hernández
11. VBERBIBVCC )(
VCERCICVCC )(
Sí IC = 0 ; entonces VCC = VCE
En la malla de la base tendremos:
Y en la malla del colector:
Ing. José Antonio Torres Hernández
16. VCE (Volts)
IC (mA)
Sí se sitúa el punto de operación
cercano a la zona de saturación
obtendremos el siguiente recorte.
IB = 0
IB = n
Ing. José Antonio Torres Hernández
17. Ing. José Antonio Torres Hernández
IC (mA)
VCE (Volts)
Sí se sitúa el punto de operación
cercano a la zona de corte
obtendremos el siguiente recorte.
IB = n
IB = 0
18. Tratándose de amplificadores de pequeña señal,
la mayoría de las veces se seleccionara un valor
de VCE = Vcc/2, de manera que pueda lograse un
recorte razonablemente simétrico.
Vcc / 2 Vcc
VCE (Volts)
IC (mA)
IB=n(µA)
Q
Ing. José Antonio Torres Hernández
19. 10V
RCRB
β=100
Ejemplo: Calcular RB y
RC dado el siguiente
punto de operación:
Vcc = 10Volts
VCE = ½ Vcc
IC = 1mA
Ing. José Antonio Torres Hernández
20. 10V
RB RC
β=100
Ing. José Antonio Torres Hernández
IC
VBEVcc
RB
100
1
7010
mA
VV
RB
.
K930
IC
VCEVcc
RC
mA
VV
RC
1
510
K5
22. Sí la temperatura
aumenta, IC aumenta lo
que significa que VE se
Incrementa.
IC
IC´
IB
IB´
Lo anterior implica que la
caída de tensión en RB
disminuya con el
consecuente decremento
en IB creándose así un
efecto de compensación.
Ing. José Antonio Torres Hernández
25. Escribiendo ecuaciones de malla.
En la base:
IEREVBEIBRBVcc
)( 1 IBIE
VBERERBIBVcc )( 1
Sabemos que si β>>1 entonces IE ≈ IC, por lo que:
VBERERBIBVcc )(
Ing. José Antonio Torres Hernández
RERB
VBEVcc
IB
27. Ing. José Antonio Torres Hernández
A manera de ejemplo supongamos que deseamos tener un
punto de operación en el cual:
IC = 1mA VCC = 10V VCE = ½ Vcc = 100
Y que VE = 1/10 VCC
Calcular el juego de resistencias correspondiente.
Entonces: VCE = 5 Volts y VE = 1 Volt
28. IC
VE
RE KRE 1
mA
Volt
1
1
Como >>1 entonces : IEIC
RE
IB
VBEVCC
RB
)(
.
Kx
A
VV
RB 1100
10
7010
KRB 830
VCEVEVC Ahora bien, sabemos que:
Por lo que VC = 6Volts
Ing. José Antonio Torres Hernández
30. Para el ejemplo anterior, obtuvimos los siguientes
valores:
RB=830K, RE=1K, RC=4K, para un
transistor con =100, entonces:
K
KRB
38
100
830
.
Por lo que: 38.
RE
RB
Ing. José Antonio Torres Hernández
31. En un circuito bien
diseñado, I2 >> IB, de
manera que RB1 y RB2
se comporten como un
divisor de tensión virtual.
RB1
RB2
I1
I2
IB
RE
RC
VCC
Predisposición con divisor de tensión.
21
2
RBRB
RB
VCCVB
VB
Ing. José Antonio Torres Hernández
32. Un criterio muy utilizado entre los diseñadores, es
utilizar una proporción de 20:1 entre I1 e IB; es decir
I1 = 20IB.
Este criterio introducirá un error del 5% en el
cálculo, el cual cuando se maneja en un ambiente
en donde lo común es que los componentes tengan
tolerancias que pueden ir del 5 al 10%, es
perfectamente aceptable.
Por otro lado es muy fácil y práctico multiplicar o
dividir entre 20.
Ing. José Antonio Torres Hernández
34. Aplicando el teorema de
Thevenin en la base
tendremos:
Vth
RB´
RC
RE
Vcc
Donde:
21
21
RBRB
RBRB
BR
21
2
RBRB
RBVcc
Vth
Ing. José Antonio Torres Hernández
35. ICREVBEIBRBVth ´
IBREIBRBVBEVth ´
)´( RERBIBVBEVth
RERB
VBEVth
IC
´
)(
RE
RB
VBEVth
IC
´
Ing. José Antonio Torres Hernández
36. tendremos que la corriente de colector será
prácticamente independiente de , lo cual hará
más estable a la polarización del circuito ante
los cambios de temperatura
;
RB
RESí
´
Supongamos el siguiente ejemplo:
IC=1mA, =100, Vcc=10 Volts , VCE =1/2Vcc y finalmente ICRE
= Vcc/10.
Calcular el juego de resistencias correspondiente.
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37. V
VVcc
ICRE 1
10
10
10
K
mA
V
RE 1
1
1
VCEICREVC 6V5V1VVC
IC
VCVcc
RC
K
mA
VV
RC 4
1
610
Ing. José Antonio Torres Hernández
38. Ing. José Antonio Torres Hernández
VBEVEVB 1.7VVVVB 701 .
IC
VBVcc
RB
20
1
)(
41.5K
mA
VV
RB
20
1007110
1
).(
IC
GndVB
RB
19
2
)(
8.9K
mA
VV
RB
19
100071
2
).(
39. Ing. José Antonio Torres Hernández
21
21
RBRB
RBRB
RB
´
KK
KK
RB
98541
98541
..
..
´
KRB 327.´
73.2
100
7.32KRB
´
Comparando el término anterior con RE tendremos:
6713
273
1
.
.´
K
RB
RE
40. Ing. José Antonio Torres Hernández
De modo que la corriente de colector
dependerá muy poco de la del transistor
y por ende de sus variaciones.
Un criterio muy utilizado en el diseño de
está configuración es garantizar que:
RE >10(RB´/)
42. Utilizando las formulas desarrolladas anteriormente,
tendremos:
Para = 100; IC = 0.974mA
Para = 200; IC = 1.012mA
Es decir para una de 100 tendremos en
correspondencia una IC = 4.2A
Ing. José Antonio Torres Hernández