Este documento presenta el estudio hidrológico realizado para un proyecto de canalización de aguas residuales en Lleida, España. Describe los cálculos realizados para determinar el tiempo de concentración, la precipitación máxima, la intensidad de precipitación, el coeficiente de escorrentía y el caudal máximo, utilizando métodos como el Racional de Témez. Los resultados obtenidos incluyen valores para diferentes períodos de retorno para la planificación del proyecto de canalización.

1. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
ANEXO 4.
ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc

2. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
1. INTRODUCCIÓN
2. BASES DE CÁLCULO
DETERMINACIÓN DEL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
DEFINICIÓN DE LA PRECIPITACIÓN DIARI MÁXIMA (PD)
INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN
COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA
DETERMINACIÓN DEL CAUDAL MÁXIMO
3. MODELIZACIÓN Y ESTUDIO HIDRÁULICO
MODELO
PROCEDIMIENTO
DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA
DEFINICIÓN DE LAS CONDICIONES DE CONTORNO
AJUSTAMIENTOS Y REVISIÓN DEL SUMARIO DE AVISOS Y
ERRORES
SIMULACIÓN Y REPRESENTACIÓN DE LAS ZONAS
INUNDABLES
3.3. SECCIONES TRANSVERSALES MODELADAS
0983P0R0-AN-00004.doc A04-2

3. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
1. INTRODUCCIÓN
La zona donde se pretende la instalación del colector que evacue las aguas residuales del
sector urbanístico SUR-35 hasta la red municipal existente en la rotonda del Polígono “El
Segre”, mediante hinca por debajo de la Autovía LL-11, la línea de FFCC Barcelona-Lleida y
la Clamor de Els Canals-1, se encuentra situada en la margen izquierda de la Clamor dels
Canals.
La superficie de la cuenca de esta Clamor ha estado cuantificada en 129,51 Km2
, con un
curso principal de 41,13 Km de longitud y un pendiente media de 0,0096 m/m.
El grado de urbanización se ha cuantificado en un 2,35% del total de superficie de la
cuenca, el cual representa 3.045 Km2
, el umbral de escorrentía (P0), calculado en base a los
mapas de cubiertas del suelo (CREAF) a escala 1.50.000, es de 20,38 mm, resultando un
umbral de escorrentía corregido (P ‘
0) por el factor regional de 26,49 mm.
El objetivo de este Anexo es el cálculo de los tiempos de concentración, coeficientes de
escorrentía y caudales punta correspondientes a los diferentes períodos de retorno
analizados (5, 10, 25, 50, 100 y 500 años).
Los métodos de cálculo que se han utilizado se basan en las “Recomanacions tècniques per
a estudis d’inundabilitat d’àmbit local”, publicades pel Departament de Medi Ambient –
Agència Catalana de l’Aigua (2003).
2. BASES DE CÁLCULO
El método Racional de J.R. Témez es apto para cuencas inferiores a 200 km2 y rectificado
por un coeficiente reductor, que diferencia las cuencas urbanas de las no urbanas y estás
últimas entre rurales y urbanizadas. Se ha comprobado que a Cataluña esta fórmula da
buenos resultados.
Por otro lado se ha tenido en cuenta el efecto de la variación regional de la humedad en el
suelo al inicio de las lluvias, dentro del ámbito de la cuenca de estudio, adoptando el valor
de 1,3 para este factor regional, que multiplicará el umbral de escorrentía (P0).
DETERMINACIÓN DEL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
Éste parámetro se define como el intervalo de tiempo que tarda en llegar a la zona de
estudio una gota de agua caída en el punto más lejano de la cuenca natural.
Para la realización del estudio de las cuencas se han utilizado los programas WMS 6.1
(Water Modelling System) y Hec-GeoHMS 1.0, contrastando los límites de la cuenca
resultante con los planos a escala 1:5.000 del Instituto Cartográfico de Cataluña.
Fórmulas utilizadas:
1.-Para cuencas rurales, con un grado de urbanización no superior al 4 % del área de la
cuenca, se puede utilizar la fórmula siguiente:
76,0
25,0
3,0
J
L
TC
2.-Para cuencas rurales, con un grado de urbanización superior al 4 % del área de la cuenca
y con urbanizaciones independientes que tengan una red de pluviales no unificada o
completa y curso principal no revestido con material impermeable y de pequeña rugosidad,
se puede utilizar la siguiente fórmula:
0.7625.0
)/(3.0*))2(1/(1 jLTc
0983P0R0-AN-00004.doc A04-3

4. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
3.-Para cuencas urbanas, con un grado de urbanización superior al 4 % del área de la
cuenca con una red completa y/o curso principal canalizado, impermeable y de pequeña
rugosidad, se utilizará la siguiente fórmula
0.7625.0
)/(3.0*))2(31/1 jLTc
Dónde:
TC Es el tiempo de concentración de la cuenca natural, en horas
L Es la longitud del curso principal, en Km.
j Es la pendiente media del curso principal, en m/m
Es el grado de urbanización de la cuenca, Km2/ Km2
L (km.) j (m/m) (Km2
/ Km2
) TC (h)
41,13 0,0096 2,35% 12,225
DEFINICIÓN DE LA PRECIPITACIÓN DIARIA MÁXIMA (PD)
El primer punto es definir el valor de la Precipitación máxima en 24 horas (Pd) para los
diferentes períodos de retorno considerados. Los valores de pluviometría utilizados en este
estudio, se han extraído de los planos de isomáximas de precipitación facilitados por la
Agència Catalana de l’Aigua (A.C.A.), superponiendo la cuenca, cuantificando la superficie
entre isolíneas y calculando el valor ponderado de precipitación máxima para cada uno de
los períodos de retorno considerados.
Los valores obtenidos (Pd) son los siguientes, basados en la distribución SQR-Etmáx :
Período de retorno (años) Precipitación (mm)
5 51,59
10 60,70
25 72,43
50 80,86
100 89,57
500 111,85
Una vez obtenidos los valores de Pd para los períodos de retorno analizados, se ha de
aplicar un coeficiente corrector sobre estos valores de lluvia, llamados coeficientes de
simultaneidad (Ka). Estos coeficientes disminuyen el valor de la precipitación teniendo en
cuenta que los datos están obtenidos en puntos concretos de la cuenca.
Con el objetivo de determinar el coeficiente de simultaneidad (Ka) para la cuenca, se utiliza
la siguiente fórmula:
2
11 KmSsiKa
2
115/log1 KmSsiSKa
Dónde:
aK coeficiente de simultaneidad
S superficie de la cuenca, expresada en km2
INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN
Con la finalidad de determinar la máxima intensidad de precipitación (I) se propone la
fórmula:
128
28
1.0
1,01,0
1
D
Id
I
Id
I
Si,
24
Pd
Id
Entonces,
128
28
1.0
1,01,0
11*
24
' DdP
I
0983P0R0-AN-00004.doc A04-4

5. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
Dónde:
I Intensidad de precipitación para una duración efectiva de una lluvia D horas
correspondiente al período de retorno considerado, en mm/h.
I1 Intensidad horaria para el período de retorno considerado, que es la intensidad
de precipitación para una duración efectiva de 1 hora, en mm/h.
Id Intensidad media diaria para el período de retorno considerado, que es la
intensidad de precipitación para una duración efectiva de la lluvia de un día,
expresada en mm/h.
D duración efectiva de la lluvia para la que se quiere calcular la intensidad I. Esta
duración efectiva D se expresa en horas.
Pd Precipitación máxima en un día
P’d Precipitación máxima corregida en un día
Según el mapa de isolíneas el valor de I1/Id, elaborado por J.R. Témez, para la zona de
estudio le correspondería un valor de 11.
COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA
El coeficiente de escorrentía en el ámbito de estudio se calcula mediante la fórmula
deducida por Témez a partir del método del SCS, adoptado por la instrucción de carreteras
(MOPU 1990):
2
'11'
'23'''
od
odod
PP
PPPP
C
Dónde,
oo PrP *'
C coeficiente de escorrentía.
r Factor regional (ámbito de estudio, valor de 1,3).
P’d Volumen de precipitación diaria corregida, en mm.
P0 Umbral de escorrentía, el cual es función del tipos de terrenos, en mm.
P’0 Umbral de escorrentía corregido, el cual es función de los tipos de terrenos, en
mm.
El umbral de escorrentía ó P0 es el factor que nos permite estimar la parte de precipitación
que provocara escorrentía, es decir, la lluvia neta.
Estos valores se encuentran tabulados en función de los tipos de suelo (A, B, C, D), de los
tipos de uso del suelo, de la pendiente y de las características hidrológicas. Ver tabla 1.
Para corregir los efectos de variación regional de la humedad del suelo en el ámbito de las
cuencas, al valor de P0 se debe de multiplicar por un factor regional, que en estos casos es
de 1,3. De esta forma se obtendrá el verdadero umbral de escorrentía (P0’).
Tabla 1. Valores del umbral de escorrentía P0, en condiciones de humedad normal.
0983P0R0-AN-00004.doc A04-5

6. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
Dónde,Cuenca Clamor de los Canales:
Qp Caudal punta que corresponde a un período de retorno determinado, en m3/s.
C Coeficiente de escorrentía.
I Máxima intensidad media en el intervalo de tiempo Tc para un período de retorno
considerado, en mm/h.
S Superficie de la cuenca, en km2.
K Coeficiente de uniformidad, según Témez
Tc Tiempo de concentración, en horas.
Grupo de suelo B
Tipos de uso del suelo Superficie
(Km2
)
Porcentaje % Po Po ponderada
Agua continental 0,35142 0,27 0 0.00
Bosques de ribera 0,02065 0,02 24 0.00
Plantaciones de chopos 0,01295 0,01 34 0,00
Bosques densos (no de
ribera) 0,07388 0,06 47 0,03
Matorrales 3,15904 2,44 19 0,46
Prados y herbazales 0,59665 0,46 23 0,11
Vías de comunicación 0,71878 0,55 2 0,01
Zonas desnudas 029413 0,23 4 0,01
Cultivos 121,2400 93,61 21 19,66
Zona urbana 3,04533 2,35 4 0,09
TOTAL 129,51282 100 20,38
En este estudio se han considerado como valores de lluvia máxima diaria (Pd), los
calculados según la distribución SQR – Etmáx, que según experiencias recientes,
parece indicar que se ajusta mejor al comportamiento de los ríos y barrancos de
Cataluña. En la tabla siguiente se muestran los resultados obtenidos mediante el
método racional.
DETERMINACIÓN DEL CAUDAL MÁXIMO
El cálculo del caudal máximo superficial se realiza aplicando la expresión del Método
Racional.
K
SIC
Qp
6,3
Dónde,
14
1 25,1
25,1
Tc
Tc
K
0983P0R0-AN-00004.doc A04-6

7. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
Cuenca Clamor dels Canals. Cálculo según las “Recomanacions tècniques per als estudis d’ámbit local”, publicadas por el Departamento de Medio Ambiente - Agència Catalana
de l’Aigua (2003).
Cálculo del tiempo de concentración Períodos de retorno Cálculo Intensidad máxima de lluvia Cálculo Coeficiente de escorrentía Cálculo del caudal máximo
Gradode
urbanización
Longitudtramo
principal
(km)
pendiente
media
º/1
T'c(h)
Períodode
retorno
(años)
Pd
(mm)
Kacoefi.
Simultaneidad
Pdcorregida
porKa
I1/Id factor It
Umbral
escorrentía
(Po)
Factor
regional
(r)
(P’o)
Coef.
Escorrentía
Superficiecuenca
(km2)
Caudal
(m3/s)
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 500 111.85 0.85917978 96.099258 11 0.280643217 7.848173354 20.38 1.3 26.494 0.3269620 129.51 149.56
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 100 89.57 0.85917978 76.956732 11 0.280643217 6.284853709 20.38 1.3 26.494 0.2551992 129.51 93.48
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 50 80.86 0.85917978 69.473276 11 0.280643217 5.673699575 20.38 1.3 26.494 0.2239919 129.51 74.07
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 25 72.43 0.85917978 62.230391 11 0.280643217 5.082192186 20.38 1.3 26.494 0.1918818 129.51 56.84
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 10 60.7 0.85917978 52.152212 11 0.280643217 4.259133863 20.38 1.3 26.494 0.1437786 129.51 35.69
2.35% 41.13000 0.0096 12.22504143 5 51.59 0.85917978 44.325084 11 0.280643217 3.619912949 20.38 1.3 26.494 0.1033932 129.51 21.81
0983P0R0-AN-00004.doc A04-7

8. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
3. MODELACIÓN Y ESTUDIO HIDRÁULICO
3.1. MODELO
En este apartado se ha procedido a modelar matemáticamente el comportamiento
del flujo del agua superficial de los períodos de retorno correspondientes a 5, 10, 25,
50, 100 y 500 años. Los valores de los caudales utilizados corresponden a los
cálculos realizados en el apartado 2.5.
El modelo matemático utilizado en este caso ha sido el modelo HEC-RAS versión
3.1.3, desarrollado por el Hydrologic Engineering Center de los US Army Corps o
Engineers. Este modelo se ha diseñado para el cálculo de los perfiles de lámina de
agua, para flujos permanentes, gradualmente variados y transportes de sedimentos,
en estado de régimen subcrítico, mixto o supercrítico.
La metodología del cálculo se basa en la resolución de la ecuación de balance de la
energía en una dimensión mediante un proceso iterativo (standard step method).
eh
g
V
ZY
g
V
ZY
22
2
11
11
2
22
22
Dónde:
Y1, Y2 Altura lámina de agua en la sección
Z1, Z2 Elevación del canal principal
V1, V2 Velocidades medias (descarga total/área total de flujo)
1, 2 Coeficientes de velocidad
g Aceleración de la gravedad
he Pérdidas de energía
Las pérdidas de energía se avalúan por el efecto de la fricción, ecuaciones de
Manning y por contracción – expansión.
g
V
g
V
CSLh fe
22
2
11
2
22
Donde:
L Tramo de descarga
Sf Pendiente por fricción representativa entre las dos secciones
C Coeficiente de pérdida por contracción y/o expansión
En las secciones dónde se presenten variaciones rápidas del perfil de la lámina de
agua y no se conozcan de una forma demasiado detallada las pérdidas de energía,
el programa utiliza la ecuación del “momentum”, mediante la cual se establece el
equilibrio de fuerzas (según Ley de Newton) tanto a los resaltos hidráulicos como a
las confluencias de diferentes ríos o ramas.
Xf vqgSgS
x
Y
g
A
Q
xA
I
t
Q
A
I
110
2
**
Dónde:
Q Caudal, m3/s
t Tiempos, s
x Distancia en la dirección del flujo, m.
y Calado hasta el tubo de flujo, en m.
A Área mojada, m2
v Velocidad media, m/s.
Sf Pendiente de la línea de energía, m/m
g Aceleración de la gravedad, m/s2
0983P0R0-AN-00004.doc A04-8

9. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
3.2. PROCEDIMIENTO
3.2.1. Definición de la geometría
En primer lugar se ha elaborado un modelo digital del terreno (DTM), a partir de la
fusión de la topografía de detalle realizada a escala 1:500 y de la topografía
publicada por el Instituto Cartográfico de Cataluña (I.C.C.) a escala 1:5.000. A partir
de este DTM, mediante el programa informático Arcview Gis versión 3.2, se ha
generado una red de triángulos irregulares (TIN). Con la finalidad de georeferenciar
todos los elementos de la modelación (canal principal, secciones transversales,
taludes, etc.), se han procesado los datos mediante la extensión de soporte Hec-
Georas versión 3.1.3, con su preprocesador, exportando los archivos generados al
Hec-Ras.
En total se han llegado a introducir 44 perfiles transversales, definidos por un mínimo
de 117 puntos y un máximo de 484, por tal de conseguir una modelación el máximo
detallada posible y tener una visión tanto global como puntual, del comportamiento
de la lámina de agua para cada período de retorno. Debido a la uniformidad en las
lecturas de profundidades realizadas al largo del tramo estudiado se ha procedido a
asimilar que la Clamor consta de una profundidad media de unos 4 m, la cual ha
estado aplicada en el conjunto de las secciones modeladas.
En la caracterización de cada una de las secciones el modelo HEC-RAS, permite
establecer los coeficientes de rugosidad estimados, diferenciando los tramos
correspondientes al canal principal y a las llanuras de inundación, así mismo permite
fijar zonas inefectivas, obstrucciones, leves, construcciones o estructuras que
puedan interferir y condicionar el flujo natural de una manera notable como pueden
ser puentes, pasos, estructuras laterales, aliviaderos, etc. y que permitan ajustar los
cálculos.
3.2.2. Definición de las condiciones de contorno
Una vez establecida la geometría tanto de la Clamor en sí, como de los elementos
estructurales que la componen se pasa a prefijar las condiciones de contorno, que
delimitaran el comportamiento del flujo del agua en el transcurso aguas abajo.
El primer paso es definir los caudales para los diferentes períodos de retorno que se
pretenden simular, tal y como se muestra en la tabla siguiente:
Período de retorno (años) Q (m3/s)
5 21,81
10 35,69
25 56,84
50 74,07
100 93,48
500 149,56
Posteriormente se fijan las condiciones del régimen (lento, mixto o rápido), en este
caso se prefija la alternancia de régimen, aplicando el calado crítico de aguas arriba
y calado normal aguas abajo.
3.2.3. Ajustamientos y revisión del sumario de avisos y errores
Después del proceso de cálculo de la simulación se han revisado las tablas de datos
de salida, tanto de niveles de lámina de agua, calados críticos, alturas de la línea de
energía, pérdidas por fricción, velocidad del flujo en cada una de las secciones. De
esta revisión, se ha derivado la necesidad de añadir más secciones transversales
entre las ya existentes, en los puntos dónde se producen cambios geométricos
importantes, que originan variaciones en las alturas de la lámina de agua y cambios
rápidos en la velocidad del flujo.
3.2.4.Simulación y representación de las zonas inundables
Con el objetivo de poder representar las diferentes áreas de estudio susceptibles de
ser inundadas por los diferentes períodos de retorno simulados, se ha procedido a
exportar los datos de la simulación generados por el Hec-Ras mediante un formato
SIG. Posteriormente se procesa con el Post-RAS, generando un TIN, de las zonas
inundables correspondientes a un período de retorno de 100 y 500 años.
Paralelamente se han generado archivos de delimitación de estas áreas, mediante el
programa Lamina versión 1.0 del grupo GITS de la UPC, superponiendo sobre el
mapa topográfico y obteniendo resultados similares (ver el plano de este mismo
Anexo de Delimitación de Zonas Inundables).
0983P0R0-AN-00004.doc A04-9

10. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
3.3. SECCIONES TRANSVERSALES MODELADAS
En este apartado se presentan los resultados de la modelación hidráulica en forma
de secciones transversales donde se representan las alturas de la lámina de agua, y
los calados para los períodos de retorno de 100 y 500 años.
0983P0R0-AN-00004.doc A04-10

11. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
SECCIONES Q100
0983P0R0-AN-00004.doc A04-11

12. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc A04-12

13. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc A04-13

14. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc A04-14

15. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc A04-15

16. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE CANALIZACIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES DESDE EL SUR-35 HASTA EL POLÍGONO “EL SEGRE” EN EL TM DE LLEIDA (SEGRIÀ)
ANEXO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO
0983P0R0-AN-00004.doc A04-16