Trabajo final de albañileria

GENERALIDADES
En la primera etapa del trabajo, se inicia con el desarrollo arquitectónico del edificio, el cual
incluye planos en planta, corte, elevaciones y detalles. El trabajo contempla una vivienda
unifamiliar de cinco pisos de 143.3 m2 de área, sobre un terreno rectangular.
Cuenta con dormitorios, cocina, estudio, sala, comedor, terraza, tienda, lavandería y baño
distribuidos de la mejor manera posible en un área de 143.3m2.
1. INFORMACIÓN GENERAL
- Ubicación del edificio: Huanuco.
- Uso: vivienda
- Sistema de techado: losa aligerada, espesor t = 17 cm.
- Altura de piso a techo: 2.40 m
- Peralte de vigas soleras: 0.17 m (igual al espesor del techo)
- Peralte de vigas dinteles: 0.30 m.
2. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Albañilería
- Ladrillos clase IV sólidos tipo King Kong de arcilla, t = 13 cm, f´b = 145 kg/cm2.
- Mortero tipo P2: cemento-arena 1 : 4
- Pilas: resistencia característica a compresión = f´m = 65 kg/cm2 = 650 ton/m2
- Muretes: resistencia característica a corte puro = v´m = 8.1 kg/cm2 = 81 ton/m2
- Módulo de elasticidad = Em = 500 f´m = 32,500 kg/cm2 = 325,000 ton/m2
- Módulo de corte = Gm = 0.4 Em = 13,000 kg/cm2
- Módulo de Poisson = v = 0.25
Concreto
- Resistencia nominal a compresión: f´c = 175 kg/cm2
- Módulo de elasticidad: Ec = 200,000 kg/cm2 = 2´000,000 ton/m2
- Módulo de Poisson: v= 0.15
Acero de Refuerzo
- Corrugado, grado 60, esfuerzo de fluencia = fy = 4200 kg/cm2 = 4.2 ton/cm2
DISEÑO DE UN EDIFICIO DE CINCO PISOS DE ALBAÑILERIA CONFINADA Página 1

3. CARGAS UNITARIAS Pesos Volumétricos
- Peso volumétrico del concreto armado: 2.4 ton/m3
- Peso volumétrico de la albañilería: 1.8 ton/m3
- Peso volumétrico del tarrajeo: 2.0 ton/m3
Techos
- Peso propio de la losa de techo: 0.28 ton/m2
- Sobrecarga 0.2 ton/m2, excepto en azotea: 0.1 ton/m2
- Acabados: 0.1 ton/m2
Muros
- Peso de los muros de albañilería con 1 cm de tarrajeo: 1.8x0.13 + 2.0x0.02 = 0.274 ton/m2
- Ventanas: 0.02 ton/m2
4. PREDIMENSIONAMIENTO
4.1. Espesor Efectivo de Muros “t”
Para la zona sísmica 2, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeos, es t = h / 20 = 240/20
=12 cm, donde “h” es la altura libre de la albañilería. Con lo cual, se utilizará muros en aparejo de
soga con espesor efectivo igual a 13 cm (15 cm tarrajeados).

4.2. Densidad Mínima de Muros Reforzados
Como parte del pre dimensionamiento y estructuración del edificio, se debe calcular la densidad
mínima de muros portantes mediante la siguiente expresión del artículo
19.2 de la NTE E.070:
퐴푅퐸퐴 퐷퐸 퐶푂푅푇퐸 퐷퐸 퐿푂푆 푀푈푅푂푆 푅퐸퐹푂푅푍퐴퐷푂푆
퐴푅퐸퐴 퐷퐸 퐿퐴 푃퐿퐴푁푇퐴 푇퐼푃퐼퐶퐴
=
Σ 퐿.푡
퐴푝
≥ 푍.푈.푆.푁
56
……Ecuación 4.1
Dónde:
L: Longitud total del muro incluyendo columnas (m) (mayor a 1.20 m)
T: Espesor efectivo del muro (m)
Ap: Área de la planta típica (m2)
N: Número de pisos del edificio
Además, de la NTE E.030 tenemos:
Z: Factor de zona sísmica. En Huánuco (Zona 2) corresponde Z = 0.30
U: Factor de importancia. Edificio de vivienda (categoría C), U = 1.00
S: Factor de suelo (muy intermedio), le corresponde S = 1.20
풁. 푼. 푺. 푵
ퟓퟔ
=
ퟎ. ퟑퟎ ∗ ퟏ ∗ ퟏ. ퟐ ∗ ퟓ
ퟓퟔ
= ퟎ. ퟎퟑퟐퟏ

Tabla 1 Densidad de muros en la dirección “x-x”
MURO APAREGO
ESPESOR
t (m)
LARGO
L(m)
NUMERO DE
MUROS IGUALES
(Nm)
AREA DE
MUROS Ac
(m2)
X-1 SOGA 0.13 2.9 1 0.377
X-2 SOGA 0.13 1.35 1 0.1755
X-3 SOGA 0.13 1.5 1 0.195
X-4 SOGA 0.13 3.3 1 0.429
X-5 SOGA 0.13 3.3 1 0.429
X-6 SOGA 0.13 2.45 1 0.3185
X-7 SOGA 0.13 2.15 1 0.2795
X-8 SOGA 0.13 1.35 1 0.1755
X-9 SOGA 0.13 1.5 1 0.195
X-10 SOGA 0.13 1.2 1 0.156
X-11 SOGA 0.13 3.6 1 0.468
X-12 SOGA 0.13 3.3 1 0.429
X-13 SOGA 0.13 3.6 1 0.468
X-14 SOGA 0.13 1.35 1 0.1755
X-15 SOGA 0.13 1.35 1 0.1755
Σ (Ac Nm) / Ap.= 0.0327

Tabla2: Densidad de muros en la dirección “y-y”
MURO APAREGO
ESPESOR t
(m)
LARGO
L(m)
NUMERO DE
MUROS IGUALES
(Nm)
AREA DE
MUROS Ac
(m2)
Y-1 SOGA 0.13 5.1 1 0.663
Y-2 SOGA 0.13 3.52 1 0.4576
Y-3 SOGA 0.13 2.63 1 0.3419
Y-4 SOGA 0.13 2.5 1 0.325
Y-5 SOGA 0.13 1.41 1 0.1833
Y-6 SOGA 0.13 2.97 1 0.3861
Y-7 SOGA 0.13 1.87 1 0.2431
Y-8 SOGA 0.13 2.97 1 0.3861
Y-9 SOGA 0.13 2.62 1 0.3406
Y-10 SOGA 0.13 3.71 1 0.4823
Y-11 SOGA 0.13 2.77 1 0.3601
Y-12 SOGA 0.13 2.37 1 0.3081
Y-13 SOGA 0.13 1.45 1 0.1885
Y-14 SOGA 0.13 1.45 1 0.1885
Y-15 SOGA 0.13 2.25 1 0.2925
Y-16 SOGA 0.13 2.6 1 0.338
Y-17 SOGA 0.13 1.42 1 0.1846
Y-18 SOGA 0.13 4.84 1 0.6292
Y-19 SOGA 0.13 3.42 1 0.4446
Y-20 SOGA 0.13 5.04 1 0.6552
Y-21 SOGA 0.13 4.97 1 0.6461
Σ (Ac Nm) / Ap= 0.0592

VERIFICACION DE LA DENSIDAD DE MUROS:
En el eje “X-X”:
Σ 퐿. 푡
퐴푝
≥
푍. 푈. 푆. 푁
56
ퟎ. ퟎퟑퟐퟕ ≥ ퟎ. ퟎퟑퟐퟏ Se observa que el valor es mayor al mínimo permitido
En el eje “Y-Y”:
Σ 퐿. 푡
퐴푝
≥
푍. 푈. 푆. 푁
56
ퟎ. ퟎퟓퟗퟐ ≥ ퟎ. ퟎퟑퟐퟏ Se observa que el valor es mayor al mínimo permitido

4.3. Verificación del Esfuerzo Axial por Cargas de Gravedad
Tabla 3: Esfuerzos admisibles en la dirección “x-x”
MURO ESPESOR(t)
AREA
TRIBUTARIA
(m2)
Peso
propio
muros
(kg)
Peso de
aligerados
(kg)
Peso de
acabados
(kg)
Total
de
carga
muerta
"Pd"
(kg)
Total
de
carga
viva
"Pd"
(kg)
Esfuerzo
actuante
por carga
muerta
σa(kg/cm2)
Esfuerzo
actuante
por carga
viva
σa(kg/cm2)
Esfuerzo
act.
Total
(kg/cm2)
X-1 0.13 3.4 2808 4760 1700 9268 3740 2.46 0.99 3.45
X-2 0.13 3.12 2808 4368 1560 8736 3432 4.98 1.96 6.93
X-3 0.13 4.24 2808 5936 2120 10864 4664 5.57 2.39 7.96
X-4 0.13 5.06 2808 7084 2530 12422 5566 2.90 1.30 4.19
X-5 0.13 3.14 2808 4396 1570 8774 3454 2.05 0.81 2.85
X-6 0.13 2.09 2808 2926 1045 6779 2299 2.13 0.72 2.85
X-7 0.13 3.24 2808 4536 1620 8964 3564 3.21 1.28 4.48
X-8 0.13 1.49 2808 2086 745 5639 1639 3.21 0.93 4.15
X-9 0.13 1.28 2808 1792 640 5240 1408 2.69 0.72 3.41
X-10 0.13 1.41 2808 1974 705 5487 1551 3.52 0.99 4.51
X-11 0.13 3.53 2808 4942 1765 9515 3883 2.03 0.83 2.86
X-12 0.13 4.64 2808 6496 2320 11624 5104 2.71 1.19 3.90
X-13 0.13 1.96 2808 2744 980 6532 2156 1.40 0.46 1.86
X-14 0.13 2.36 2808 3304 1180 7292 2596 4.15 1.48 5.63
X-15 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 5.24 2.11 7.34

Tabla 4: Esfuerzos admisibles en la dirección “y-y”
MURO ESPESOR(t)
AREA
TRIBUTARIA
(m2)
Peso
propio
muros
(kg)
Peso de
aligerados
(kg)
Peso de
acabados
(kg)
Total
de
carga
muerta
"Pd"
(kg)
Total
de
carga
viva
"Pd"
(kg)
Esfuerzo
actuante
por carga
muerta
σa(kg/cm2)
Esfuerzo
actuante
por carga
viva
σa(kg/cm2)
Esfuerzo
act.
Total
(kg/cm2)
Y-1 0.13 3.4 2808 4760 1700 9268 3740 1.40 0.56 1.96
Y-2 0.13 3.12 2808 4368 1560 8736 3432 1.99 0.78 2.78
Y-3 0.13 4.24 2808 5936 2120 10864 4664 3.18 1.36 4.54
Y-4 0.13 5.06 2808 7084 2530 12422 5566 3.98 1.78 5.77
Y-5 0.13 3.14 2808 4396 1570 8774 3454 4.79 1.88 6.67
Y-6 0.13 2.09 2808 2926 1045 6779 2299 1.76 0.60 2.35
Y-7 0.13 3.24 2808 4536 1620 8964 3564 3.69 1.47 5.15
Y-8 0.13 1.49 2808 2086 745 5639 1639 1.46 0.42 1.89
Y-9 0.13 1.28 2808 1792 640 5240 1408 1.54 0.41 1.95
Y-10 0.13 1.41 2808 1974 705 5487 1551 1.14 0.32 1.46
Y-11 0.13 3.53 2808 4942 1765 9515 3883 2.64 1.08 3.72
Y-12 0.13 4.64 2808 6496 2320 11624 5104 3.77 1.66 5.43
Y-13 0.13 1.96 2808 2744 980 6532 2156 3.47 1.14 4.61
Y-14 0.13 2.36 2808 3304 1180 7292 2596 3.87 1.38 5.25
Y-15 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 3.14 1.26 4.41
Y-16 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 2.72 1.09 3.81
Y-17 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 4.98 2.00 6.98
Y-18 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 1.46 0.59 2.05
Y-19 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 2.07 0.83 2.90
Y-20 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 1.42 0.56 1.99
Y-21 0.13 3.36 2808 4704 1680 9192 3696 1.42 0.57 1.99

CALCULO DEL ESFUERZO ADMISIBLE (Fa):
Sabemos que: 푭풂 = ퟎ. ퟐퟎ ∗ 풇"풎(ퟏ − ( 풉
)2)
ퟑퟓ∗풕
 Para t=0.13m
퐹푎 = 0.20 ∗ 65(1 − ( 2.4
35∗0.13
)2) 푭풂 = ퟗ. ퟑퟖ 풌품/풄풎ퟐ
COMPARARACION DEL ESFUERZO ACTUANTE (흈풂 ) CON EL ESFUERZO
ADMISIBLE (Fa):
Tabla 5: Comparación de esfuerzos admisibles en la dirección “x-x”
Esfuerzo actuante Total
σa (kg/cm2)
Esfuerzo Admisible
Fa (kg/cm2)
0.15*f"m (ton/m2) Verificacion
3.45 9.38 9.75 CONFORME
6.93 9.38 9.75 CONFORME
7.96 9.38 9.75 CONFORME
4.19 9.38 9.75 CONFORME
2.85 9.38 9.75 CONFORME
2.85 9.38 9.75 CONFORME
4.48 9.38 9.75 CONFORME
4.15 9.38 9.75 CONFORME
3.41 9.38 9.75 CONFORME
4.51 9.38 9.75 CONFORME
2.86 9.38 9.75 CONFORME
3.90 9.38 9.75 CONFORME
1.86 9.38 9.75 CONFORME

5.63 9.38 9.75 CONFORME
7.34 9.38 9.75 CONFORME
Tabla 6: Comparación de esfuerzos admisibles en la dirección “y-y”
Esfuerzo actuante
Total σa
(kg/cm2)
Esfuerzo Admisible
Fa (kg/cm2)
0.15*f"m (ton/m2) Verificacion
1.96 9.38 9.75 CONFORME
2.78 9.38 9.75 CONFORME
4.54 9.38 9.75 CONFORME
5.77 9.38 9.75 CONFORME
6.67 9.38 9.75 CONFORME
2.35 9.38 9.75 CONFORME
5.15 9.38 9.75 CONFORME
1.89 9.38 9.75 CONFORME
1.95 9.38 9.75 CONFORME
1.46 9.38 9.75 CONFORME
3.72 9.38 9.75 CONFORME
5.43 9.38 9.75 CONFORME
4.61 9.38 9.75 CONFORME
5.25 9.38 9.75 CONFORME
4.41 9.38 9.75 CONFORME
3.81 9.38 9.75 CONFORME
6.98 9.38 |9.75 CONFORME
2.05 9.38 9.75 CONFORME
2.90 9.38 9.75 CONFORME

1.99 9.38 9.75 CONFORME
1.99 9.38 9.75 CONFORME
CONCLUSION:
OBSERVADO LOS CUADROS SE COMPRUEBA QUE PARA TODOS
LOS MUROS EL ESFUERZO ACTUANTE (σa) ES MENOR AL
ESFUERZO ADMISIBLE (Fa).
σa < Fa Conforme

5.0 METRADO DE CARGAS
Las cargas actuantes en cada muro se obtienen sumando las cargas directas (peso propio, peso
de soleras, dinteles, ventanas y alféizares) más las cargas indirectas (provenientes de la losa del
techo: peso propio, acabados y sobrecarga).
5.1. CARGAS DIRECTAS
Para obtener las cargas directas primeramente se determinará las cargas repartidas por unidad de
longitud en cada sección vertical típica
SECCIONES VERTICALES TIPICAS

Zona de puertas: Piso típico y azotea: 0.13x0.3x2.4 = 0.09 ton/m
Zona de muros de albañilería: Piso típico w = 2.4x0.274 + 0.13x0.17x2.4 = 0.71 ton/m
Azotea w = 1.2x0.274 + 0.13x0.17x2.4 = 0.38 ton/m
Zona de alféizares con h = 1m: Piso típico w = 1.0x0.274 + 1.27x0.02 + 0.09 = 0.39
tn/m
Azotea w = 0.09 ton/m (dintel)
Zona de alféizares con h = 1.8 m: Piso típico w = 1.8x0.274 + 0.47x0.02 + 0.09 = 0.59
azotea w = 0.09 ton/m (dintel)
Tabla 7: Cargas directas (ton/m)
Zona Piso típico Azotea
Puertas
0.09
0.09
Muros de albañilería
0.71
0.38
Alféizar h = 1.0 m
0.39
0.09
Alféizar h = 1.8 m
0.59
0.09
5.2 CARGAS INDIRECTAS
Para determinar las cargas provenientes de la losa del techo, se aplicó la técnica de áreas de
influencias.
Piso típico: WD = Peso de la losa + Acabados= 0.38 ton/m2
WL = 0.2 ton/m2
Azotea: WD = Peso de la losa + Acabados= 0.38 ton/m2
WL = 0.1 ton/m2

Plano de áreas tributarias

Tabla 8: Cargas Indirectas para los muros en “x-x” (ton)
MURO
PISO TIPICO AZOTEA
AI(m2) PD=AI WD PL=AI WL AI (m2) PD=AI WD PL=AI WL
X-1 3.4 1.29 0.68 3.4 1.29 0.34
X-2 3.12 1.19 0.62 3.12 1.19 0.31
X-3 4.24 1.61 0.85 4.24 1.61 0.42
X-4 5.06 1.92 1.01 5.06 1.92 0.51
X-5 3.14 1.19 0.63 3.14 1.19 0.31
X-6 2.09 0.79 0.42 2.09 0.79 0.21
X-7 3.24 1.23 0.65 3.24 1.23 0.32
X-8 1.49 0.57 0.30 1.49 0.57 0.15
X-9 1.28 0.49 0.26 1.28 0.49 0.13
X-10 1.41 0.54 0.28 1.41 0.54 0.14
X-11 3.53 1.34 0.71 3.53 1.34 0.35
X-12 4.64 1.76 0.93 4.64 1.76 0.46
X-13 1.96 0.74 0.39 1.96 0.74 0.20
X-14 2.36 0.90 0.47 2.36 0.90 0.24
X-15 3.36 1.28 0.67 3.36 1.28 0.34

Tabla 9: Cargas Indirectas para los muros en “y-y” (ton)
MURO
PISO TIPICO AZOTEA
AI(m2) PD=AI WD PL=AI WL AI (m2) PD=AI WD PL=AI WL
Y-1 4.41 1.68 0.88 4.41 1.68 0.44
Y-2 2.64 1.00 0.53 2.64 1.00 0.26
Y-3 5.01 1.90 1.00 5.01 1.90 0.50
Y-4 1.73 0.66 0.35 1.73 0.66 0.17
Y-5 2.21 0.84 0.44 2.21 0.84 0.22
Y-6 0 0.00 0.00 0 0.00 0.00
Y-7 3.51 1.33 0.70 3.51 1.33 0.35
Y-8 2.64 1.00 0.53 2.64 1.00 0.26
Y-9 1.29 0.49 0.26 1.29 0.49 0.13
Y-10 2.96 1.12 0.59 2.96 1.12 0.30
Y-11 2.62 1.00 0.52 2.62 1.00 0.26
Y-12 0 0.00 0.00 0 0.00 0.00
Y-13 2.01 0.76 0.40 2.01 0.76 0.20
Y-14 1.21 0.46 0.24 1.21 0.46 0.12
Y-15 0.73 0.28 0.15 0.73 0.28 0.07
Y-16 0 0.00 0.00 0 0.00 0.00
Y-17 0.43 0.16 0.09 0.43 0.16 0.04
Y-18 3.92 1.49 0.78 3.92 1.49 0.39
Y-19 6.66 2.53 1.33 6.66 2.53 0.67
Y-20 10.58 4.02 2.12 10.58 4.02 1.06
Y-21 6.62 2.52 1.32 6.62 2.52 0.66

5.3. Cargas por Nivel y Centro de Gravedad
Para determinar las cargas existentes en cada nivel del muro (P), se sumó la carga directa con la
carga indirecta. Puesto que estas cargas se utilizan para el análisis sísmico, se trabajó con el
25% de la sobrecarga (0.25 PL).
Tabla 10: Cargas en al nivel de la Azotea (ton)
MURO PUERTA
Alf.
H=1m Alf. H=1.8m P(ton)
directa
Carga
Indirecta
PD+0.25PL
Pi
(ton)
Yi (m)
0.38 0.09 0.09 0.09
Muro Longitudes de Influencia (m)
X-1
2.9
0.75 0 0 1.17 1.38 2.55 20.84
X-2
1.35
0 0.38 0 0.55 1.27 1.81 19.92
X-3
1.5
1.14 0.38 0 0.09 1.72 1.81 19.92
X-4
3.3
0.5 0 0 1.30 2.05 3.35 17.32
X-5
3.3
0 0 0 1.25 1.27 2.52 14.79
X-6
2.45
0.5 0 0 0.98 0.84 1.82 14.79
X-7
2.15
0.5 0 0 0.86 1.31 2.17 11.59
X-8
1.35
0 0.38 0 0.55 0.61 1.15 11.59
X-9
1.5
0 0.38 0 0.60 0.52 1.13 11.59
X-10
1.2
0 0 0.84 0.53 0.58 1.11 9.07
X-11
3.6
0.46 0 0 1.41 1.43 2.84 7.77
X-12
3.3
0.71 0 0 1.32 1.88 3.19 6.69
X-13
3.6
0.66 0 0 1.43 0.79 2.22 5.04
X-14
1.35
0.93 0 0 0.60 0.96 1.56 0
X-15
1.35
0.98 0 0 0.60 1.37 1.97 0

MURO PUERTA
Alf.
0.38 0.09 0.09 0.09
Y-1
5.1
0 0 0 1.94 1.79 3.73 17.4
Y-2
3.52
0 0 0 1.34 1.07 2.41 19.24
Y-3
2.63
1.64 0 0 1.15 2.03 3.18 16.26
Y-4
2.5
0 0 0 0.95 0.70 1.65 16.1
Y-5
1.41
0.5 0 0 0.58 0.90 1.48 15.6
Y-6
2.97
0 0 0 1.13 0 2.55 13.24
Y-7
1.87
0.35 0 0 0.74 1.42 1.81 13.9
Y-8
2.97
0.5 0 0 1.17 1.07 1.69 13.24
Y-9
2.62
0.4 0 0.84 1.03 0.52 2.23 10.23
Y-10
3.71
0 0 0 1.41 1.20 2.48 9.77
Y-11
2.77
0.46 0 0 1.09 1.07 2.16 10.26
Y-12
2.37
0.5 0 0 0.95 0.00 0.95 10.33
Y-13
1.45
0.4 0 0 0.59 0.81 1.40 7.53
Y-14
1.45
0 0 0 0.55 0.49 1.04 7.53
Y-15
2.25
0 0 0 0.86 0.30 1.16 7.93
Y-16
2.6
0 0 0 0.99 0.00 0.99 6.45
Y-17
1.42
0 0 0 0.54 0.17 0.71 3.43
Y-18
4.84
0 0 0 1.84 1.60 3.44 3.24
Y-19
3.42
1.59 0 0 1.44 2.70 4.14 1.94
Y-20
5.04
0.71 0 0 1.98 4.29 6.27 2.72
Y-21
4.97
0.98 0 0 1.98 2.69 4.67 2.72
PESO TOTAL DE LA AZOTEA= 81.32 ton
directa
Carga
Indirecta
PD+0.25PL
Pi
(ton)
Yi (m)

Tabla 11: Cargas en el nivel de los pisos típicos (ton)
MURO PUERTA
Alf.
directa
Carga
Indirecta
PD+0.25PL
Pi
(ton)
Yi (m)
0.38 0.09 0.09 0.09
X-1
2.9
0.75 0 0 1.17 1.38 2.55 20.84
X-2
1.35
0 0.38 0 0.55 1.27 1.81 19.92
X-3
1.5
1.14 0.38 0 0.09 1.72 1.81 19.92
X-4
3.3
0.5 0 0 1.30 2.05 3.35 17.32
X-5
3.3
0 0 0 1.25 1.27 2.52 14.79
X-6
2.45
0.5 0 0 0.98 0.84 1.82 14.79
X-7
2.15
0.5 0 0 0.86 1.31 2.17 11.59
X-8
1.35
0 0.38 0 0.55 0.61 1.15 11.59
X-9
1.5
0 0.38 0 0.60 0.52 1.13 11.59
X-10
1.2
0 0 0.84 0.53 0.58 1.11 9.07
X-11
3.6
0.46 0 0 1.41 1.43 2.84 7.77
X-12
3.3
0.71 0 0 1.32 1.88 3.19 6.69
X-13
3.6
0.66 0 0 1.43 0.79 2.22 5.04
X-14
1.35
0.93 0 0 0.60 0.96 1.56 0
X-15
1.35
0.98 0 0 0.60 1.37 1.97 0

MURO PUERTA
Alf.
directa
0.38 0.09 0.09 0.09
Y-1
5.1
0 0 0 1.94 1.79 3.73 17.4
Y-2
3.52
0 0 0 1.34 1.07 2.41 19.24
Y-3
2.63
1.64 0 0 1.15 2.03 3.18 16.26
Y-4
2.5
0 0 0 0.95 0.70 1.65 16.1
Y-5
1.41
0.5 0 0 0.58 0.90 1.48 15.6
Y-6
2.97
0 0 0 1.13 0 2.55 13.24
Y-7
1.87
0.35 0 0 0.74 1.42 1.81 13.9
Y-8
2.97
0.5 0 0 1.17 1.07 1.69 13.24
Y-9
2.62
0.4 0 0.84 1.03 0.52 2.23 10.23
Y-10
3.71
0 0 0 1.41 1.20 2.48 9.77
Y-11
2.77
0.46 0 0 1.09 1.07 2.16 10.26
Y-12
2.37
0.5 0 0 0.95 0.00 0.95 10.33
Y-13
1.45
0.4 0 0 0.59 0.81 1.40 7.53
Y-14
1.45
0 0 0 0.55 0.49 1.04 7.53
Y-15
2.25
0 0 0 0.86 0.30 1.16 7.93
Y-16
2.6
0 0 0 0.99 0.00 0.99 6.45
Y-17
1.42
0 0 0 0.54 0.17 0.71 3.43
Y-18
4.84
0 0 0 1.84 1.60 3.44 3.24
Y-19
3.42
1.59 0 0 1.44 2.70 4.14 1.94
Y-20
5.04
0.71 0 0 1.98 4.29 6.27 2.72
Y-21
4.97
0.98 0 0 1.98 2.69 4.67 2.72
PESO TOTAL DEL PISO TIPICO (1, 2,3 Y 4)= 325.28 ton
Carga
Indirecta
PD+0.25PL
Pi
(ton)
Yi (m)

Una vez determinada la carga Pi, se calculara la posición del centro de gravedad (CG)
de cada nivel del edificio, mediante las expresiones:
Σ푃푖∗푋푖
Xcg=
푊
Σ푃푖∗푌푖
Ycg=
푊
Entonces: Por poseer simetría el plano se obtiene:
Xcg=3.92m
El centro de gravedad para la azotea se calculó de la siguiente manera:
Σ푷풊 ∗ 풀풊 = ퟖퟐퟏ. ퟐퟖ 풕풐풏.풎
El peso total de la azotea es (W):
W=81.32 tn
Por lo tanto el centro de gravedad es:
Ycg= ퟖퟐퟏ.ퟐퟖ
ퟖퟏ.ퟑퟐ
= ퟏퟎ. ퟏퟎ풎
Entonces en todos los niveles la posición del centro de
gravedad es: (XCG, YCG) = (3.92, 10.10) m.

5.4. Peso Total del Edificio y Cargas Acumuladas
El peso obtenido en cada nivel del edificio, con 25% de sobrecarga para efectos
sísmicos, es:
W5 = 81.32 ton (azotea)
Wi = 325.28 ton (piso típico, i = 1, 2, 3,4)
Luego el peso total del edificio resulta: P = 81.32 + 325.28= 406.6 ton
Con la información presentada en las tablas 10 y 11, se elabora la Tabla 12
correspondiente a las cargas verticales acumuladas en cada piso de cada muro:
Pg = PD + 0.25 PL.
Tabla 11: Cargas de Gravedad Acumuladas (ton):Pg.=PD+0.25PL
CARGA POR NIVEL CARGAS ACUMULADAS Pg
MURO L (m) Azotea Piso Tipico Piso 5 Piso 4 Piso 3 Piso 2 Piso 1
X-1
2.9
2.55 2.55 2.55 5.10 7.65 10.20 12.75
X-2
1.35
1.81 1.81 1.81 3.63 5.44 7.26 9.07
X-3
1.5
1.81 1.81 1.81 3.62 5.42 7.23 9.04
X-4
3.3
3.35 3.35 3.35 6.69 10.04 13.39 16.73
X-5
3.3
2.52 2.52 2.52 5.04 7.56 10.09 12.61
X-6
2.45
1.82 1.82 1.82 3.64 5.46 7.27 9.09
X-7
2.15
2.17 2.17 2.17 4.34 6.52 8.69 10.86
X-8
1.35
1.15 1.15 1.15 2.31 3.46 4.62 5.77
X-9
1.5
1.13 1.13 1.13 2.25 3.38 4.51 5.63
X-10
1.2
1.11 1.11 1.11 2.21 3.32 4.43 5.53
X-11
3.6
2.84 2.84 2.84 5.67 8.51 11.35 14.18
X-12
3.3
3.19 3.19 3.19 6.39 9.58 12.77 15.96
X-13
3.6
2.22 2.22 2.22 4.43 6.65 8.87 11.09

X-14
1.35
1.56 1.56 1.56 3.11 4.67 6.23 7.78
X-15
1.35
1.97 1.97 1.97 3.93 5.90 7.86 9.83
Y-1
5.1
3.73 3.73 3.73 7.46 11.19 14.92 18.65
Y-2
3.52
2.41 2.41 2.41 4.82 7.23 9.64 12.05
Y-3
2.63
3.18 3.18 3.18 6.36 9.54 12.72 15.90
Y-4
2.5
1.65 1.65 1.65 3.30 4.95 6.60 8.25
Y-5
1.41
1.48 1.48 1.48 2.96 4.44 5.92 7.40
Y-6
2.97
2.55 2.55 2.55 5.0972 7.6458 10.1944 12.743
Y-7
1.87
1.81 1.81 1.81 3.6242 5.4363 7.2484 9.0605
Y-8
2.97
1.69 1.69 1.69 3.3872 5.0808 6.7744 8.468
Y-9
2.62
2.23 2.23 2.23 4.4632 6.6948 8.9264 11.158
Y-10
3.71
2.48 2.48 2.48 4.9596 7.4394 9.9192 12.399
Y-11
2.77
2.16 2.16 2.16 4.328 6.492 8.656 10.82
Y-12
2.37
0.95 0.95 0.95 1.8912 2.8368 3.7824 4.728
Y-13
1.45
1.40 1.40 1.40 2.794 4.191 5.588 6.985
Y-14
1.45
1.04 1.04 1.04 2.082 3.123 4.164 5.205
Y-15
2.25
1.16 1.16 1.16 2.31 3.465 4.62 5.775
Y-16
2.6
0.99 0.99 0.99 1.976 2.964 3.952 4.94
Y-17
1.42
0.71 0.71 0.71 1.4192 2.1288 2.8384 3.548
Y-18
4.84
3.44 3.44 3.44 6.8784 10.3176 13.7568 17.196
Y-19
3.42
4.14 4.14 4.14 8.2854 12.4281 16.5708 20.7135
Y-20
5.04
6.27 6.27 6.27 12.5382 18.8073 25.0764 31.3455
Y-21
4.97
4.67 4.67 4.67 9.3336 14.0004 18.6672 23.334

6. ANÁLISIS ANTE EL SISMO MODERADO
Dada la regularidad del edificio, se hará un análisis estático ante las acciones del
sismo moderado, modelando al edificio mediante un sistema de pórticos planos
conectados a través de diafragmas rígidos (losas de techo), empleando el
programa SAP2000. De acuerdo a la Norma E.070, el sismo moderado se define
como aquél que origina fuerzas de inercia iguales a la mitad de las
correspondientes al sismo severo (donde R = 3, según la Norma E.030), esto
significa que para el sismo moderado puede emplearse un factor de reducción de
las fuerzas sísmicas elásticas R = 6.
6.1. Determinación de las Fuerzas de Inercia (Fi):
De acuerdo a la Norma E.030, la fuerza cortante en la base del edificio (H)
se calcula con la expresión:
푯 =
풁푼푺푪
푹
∗ 푷
Dónde:
Z = 0.3 (edificio ubicado en la zona sísmica 2)
U = 1.0 (edificio de uso común, destinado a vivienda)
S = 1.2
Tp = 0.6 seg
C = 2.5 (Tp / T) <=2.5; para Tp > T C = 2.5
T = hm / 60 = 12.50 / 60 = 0.21 seg = período natural de vibrar para
edificios de muros portantes.
R = 6 (para sismo moderado)
P = 406.6 ton = peso total del edificio con 25% de sobrecarga

De este modo se obtiene la fuerza cortante:
푯 =
풁푼푺푪
푹
푷 =
ퟎ. ퟑ ∗ ퟏ ∗ ퟏ. ퟐ ∗ ퟐ. ퟓ
ퟔ
ퟒퟎퟔ. ퟔ = ퟔퟎ. ퟗퟗ 풕풏
Luego calculamos las fuerzas inerciales:
푭풊 =
푾풊
푾풊 ∗ 풉풊
푯
Tabla 12: Fuerzas de Inercia ante Sismo Moderado “Fi”
NIVEL hi Wi Wi*hi
SISMO MODERADO SISMO SEVERO
Fi (ton) Hi (ton) Vei (ton)=2H
5 12.5 81.32 1016.50 20.33 20.33 40.66
4 10 81.32 813.20 16.264 36.59 73.188
3 7.5 81.32 609.90 12.198 48.79 97.584
2 5 81.32 406.60 8.132 56.92 113.848
1 2.5 81.32 203.30 4.066 60.99 121.98
Σ
406.60 3049.50 60.99

6.2. DESPLAZAMIENTOS LATERALES.
Para calcular los desplazamientos laterales, según lo estipula la Norma E.030 en su
inciso 16.4, se multiplican por 0.75R los desplazamientos obtenidos como respuesta
máxima elástica del análisis dinámico. Esto se hace para estimar los efectos de la
incursión en el rango inelástico de la estructura durante un sismo severo.
A continuación se muestran las tablas de verificación de desplazamientos máximos en la
dirección X-X e Y-Y para el análisis estático.
 DESPLAZAMIENTOS EN EL EJE X-X:
DESPLAZAMIENTOS DE LOS ENTREPISOS- CASO ESTATICO.
DERIVADA MAXIMA PERMITIDA 0.005
PISO CARGA
DISTORSION EN
"X-X"
Desplazamiento
inelastico
Verificacion
PISO 5 SISMOX 0.001641 0.00369225 OK
PISO 4 SISMOX 0.00162 0.003645 OK
PISO 3 SISMOX 0.00146 0.003285 OK
PISO 2 SISMOX 0.001102 0.0024795 OK
PISO 1 SISMOX 0.000475 0.00106875 OK

DESPLAZAM IENTO DEL EDIFICIO ANTE EL SISM O EN “X-X”:

DESPLAZAMIENTO DEL EJE 31-31 ANTE EL SISM O EN “X-X”:

DESPLAZAMIENTO DEL EJE 29-29 ANTE EL SISM O EN “X-X”:

 DESPLAZAMIENTOS EN EL EJE Y-Y:
DESPLAZAMIENTOS DE LOS ENTREPISOS- CASO ESTATICO.
DERIVADA MAXIMA PERMITIDA 0.005
PISO CARGA
DISTORSION EN
"Y-Y"
Desplazamiento
inelastico
Verificacion
PISO 5 SISMOY 0.000626 0.0014085 OK
PISO 4 SISMOY 0.000618 0.0013905 OK
PISO 3 SISMOY 0.00056 0.00126 OK
PISO 2 SISMOY 0.000429 0.00096525 OK
PISO 1 SISMOY 0.000198 0.0004455 OK

DESPLAZAM IENTO DEL EDIFICIO ANTE EL SISM O EN “Y-Y”:

DESPLAZAMIENTO DEL EJE M-M ANTE EL SISM O EN “Y-Y”:

DESPLAZAMIENTO DEL EJE D-D ANTE EL SISM O EN “Y-Y”:

6.3. FUERZAS INTERNAS POR SISMO MODERADO.
La nomenclatura que se emplea en este acápite, es:
Ve = fuerza cortante (ton) producida por el sismo moderado
Me = momento flector (ton-m) producido por el sismo moderado
Los valores Ve, Me fue obtenido del análisis elástico, ante un sismo moderado.
Tabla 13: Fuerzas de Internas Ve (ton) y Me (ton-m) ante un Sismo Moderado “X-X”
Muro
Piso 1 Piso 2 Piso 3 Piso 4 Piso 5
Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me
X-1 4.69 22.86 4.15 13.12 3.12 5.84 2.19 0.82 0.5 0.18
X-2 1.62 0.63 1.48 0.37 1.67 1.23 1.31 1.26 1.37 1.85
X-3 1.99 1.63 1.82 0.07 1.92 1.07 1.56 1.41 1.48 2
X-4 6.01 32.63 5.8 18.8 4.38 8.46 2.98 1.5 0.8 0.21
X-5 6.13 31.73 5.72 18.1 4.27 8.03 2.88 1.32 0.75 0.24
X-6 3.34 11.75 2.18 6.57 1.6 2.8 1.15 0.12 0.11 0.08
X-7 2.85 7.97 1.57 4.4 1.24 1.72 0.94 0.18 0.24 0.38
X-8 2.58 0.88 2.97 2.3 3.1 3.04 2.71 2.99 2.76 3.51
X-9 2.26 1.04 2.1 0.56 2.38 1.8 1.97 1.94 2.2 3.02
X-10 0.86 0.81 0.01 0.79 0.23 0.22 0.11 0.04 0.03 0.01
X-11 7.03 34.18 6.3 19.15 4.59 8.28 2.98 1.3 0.69 0.18
X-12 10.4 12.99 9.61 7.51 9.26 8.68 7.63 8.01 5.5 6.3
X-13 7.15 33.1 6.21 18.3 4.47 7.76 2.87 1.08 0.64 0.23
X-14 1.84 0.05 0.76 0.2 0.57 0.14 0.36 0.3 0.02 0.02
X-15 1.78 0.03 0.75 0.15 0.64 0.24 0.44 0.41 0.11 0.17

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE DEBIDO AL SISMO EN “X-X”:

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE EN EL EJE “26-26”
DEBIDO AL SISMO EN “X-X”:
MURO X-2 MURO X-3

MUROX-1

MURO X-11

MURO X-12

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR EN EL EJE “10-10”

Tabla 14: Fuerzas de Internas Ve (ton) y Me (ton-m) ante un Sismo Moderado “Y-Y”
Muro
Piso 1 Piso 2 Piso 3 Piso 4 Piso 5
Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me
Y-1 5.56 36.54 5.73 22.85 4.72 11.64 3.35 3.74 1.68 0.15
Y-2 3.31 15.36 2.69 8.92 2 4.13 1.35 0.92 0.4 0.02
Y-3 1.89 5.46 1.04 3.08 0.8 11.31 0.6 0.07 0.2 0.2
Y-4 1.8 5.28 0.95 3.03 0.71 1.34 0.51 0.14 0.08 0.03
Y-5 0.61 0.59 0.04 0.52 0.17 0.16 0.1 0.03 0.03 0.05
Y-6 2.81 6.26 2.44 3.12 1.94 1.06 1.37 0.28 0.58 0.42
Y-7 1.04 1.77 0.31 1.12 0.34 0.42 0.26 0.06 0.1 0.15
Y-8 2.46 9.1 1.66 5.16 1.23 2.3 0.86 0.34 0.23 0.11
Y-9 2.9 3.39 3.26 0.34 3.17 1.4 2.73 2.28 2.3 2.89
Y-10 3.25 14.35 2.52 8.34 1.89 3.87 1.29 0.85 0.41 0.07
Y-11 2.14 6.94 1.28 3.93 0.95 1.73 0.68 0.2 0.18 0.11
Y-12 1.79 5.29 0.94 3.04 0.7 1.35 0.5 0.15 0.06 0
Y-13 1.87 0.91 2.36 2.03 2.48 2.5 2.23 2.46 2.08 2.58
Y-14 0.96 0.58 0.24 0.67 0.05 0.43 0.05 0.22 0.28 0.34
Y-15 2.25 2.96 1.96 1.13 1.59 0.01 1.15 0.62 0.5 0.47
Y-16 1.76 4.76 0.84 2.74 0.64 1.22 0.46 0.12 0.05 0
Y-17 1.69 0.59 1.84 1.31 1.66 1.47 1.28 1.31 0.78 0.9
Y-18 5.89 29.23 6.79 17.47 5.98 8.4 4.51 1.9 2.73 1.37
Y-19 3.09 13.29 2.38 7.66 1.78 3.5 1.22 0.7 0.4 0.13
Y-20 6.41 33.11 7.81 19.83 6.96 9.53 5.2 2.29 3.26 1.69
Y-21 7.4 32.16 9.84 19.43 8.96 8.97 6.92 1.7 4.53 2.56

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE EN EL EJE “A-A”
DEBIDO AL SISMO EN “Y-Y”:

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE EN EL EJE “D-D”

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR EN EL EJE “D-D”

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR EN EL EJE “A-A”

7. VERIFICACIONES NESESARIAS PARA EL DISEÑO DE LOS MUROS
CONFINADOS ANTE SISMO MODERADO Y SEVEROS.
Antes de empezar con el diseño de los muros de albañilería confinada debemos verificar:
b) Verificación al corte-control de fisuración Art 26.2 (E.070)
a) Resistencia al agrietamiento diagonal Art 26.3 (E.070)
c) verificación de resistencia al corte del edificio Art 26.4 (E.070)
d) Calculo de las fuerzas internas amplificadas. Art 27 (E.070)
Ningún muro debe agrietarse ante el sismo moderado: Ve<=0.55Vm. De no cumplirse
esta expresión, donde puede aceptarse hasta 5% de error, deberá cambiarse la
calidad de la albañilería, el espesor del muro, o convertirlo en placa de concreto
armado; en los dos últimos casos, deberá reanalizarse el edificio.
En cualquier piso, la resistencia global a fuerza cortante (ΣVm) deberá ser mayor o
igual a la fuerza cortante producida por el sismo severo (VE). De no cumplirse esta
expresión, deberá cambiarse en algunos muros la calidad de la albañilería, su espesor,
o convertirlos en placas de concreto armado, reanalizando al edificio en los 2 últimos
casos. Cuando se tenga exceso de resistencia (ΣVm > VE), se podrá dejar de
confinar algunos muros internos.
Cuando ΣVm > 3 VE = R VE, culmina el diseño y se coloca refuerzo mínimo. Esta
expresión indica que todos los muros del edificio se comportarán elásticamente ante el
sismo severo.
Todo muro de un piso superior que tenga Vu>=Vm, se agrietará por corte, y se
diseñará como un muro del primer piso. En esta expresión puede admitirse hasta 5%
de error.

Tabla 15: PISO 1- SISMO EN X-X (VE=121.98 ton.)
MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
X-1 2.9 12.75 4.69 22.86 0.59 12.02 6.61 2.56 12.02 58.57
X-2 1.35 9.07 1.62 0.63 1.00 9.19 5.06 3.00 4.86 1.89
X-3 1.5 9.04 1.99 1.63 1.00 9.98 5.49 3.00 5.97 4.89
X-4 3.3 16.73 6.01 32.63 0.61 14.41 7.92 2.40 14.41 78.23
X-5 3.3 12.61 6.13 31.73 0.64 13.98 7.69 2.28 13.98 72.35
X-6 2.45 9.09 3.34 11.75 0.70 11.07 6.09 3.00 10.02 35.25
X-7 2.15 10.86 2.85 7.97 0.77 11.20 6.16 3.00 8.55 23.91
X-8 1.35 5.77 2.58 0.88 1.00 8.44 4.64 3.00 7.74 2.64
X-9 1.5 5.63 2.26 1.04 1.00 9.19 5.06 3.00 6.78 3.12
X-10 1.2 5.53 0.86 0.81 1.00 7.59 4.17 3.00 2.58 2.43
X-11 3.6 14.18 7.03 34.18 0.74 17.30 9.51 2.46 17.30 84.10
X-12 3.3 15.96 10.4 12.99 1.00 21.05 11.58 2.02 21.05 26.29
X-13 3.6 11.09 7.15 33.1 0.78 17.29 9.51 2.42 17.29 80.04
X-14 1.35 7.78 1.84 0.05 1.00 8.90 4.89 3.00 5.52 0.15
X-15 1.35 9.83 1.78 0.03 1.00 9.37 5.15 3.00 5.34 0.09
Σ 180.97
1.- Verificación al corte-control de fisuración (ante sismo moderado)
(Ve < 0.55Vm). Los muros del piso 1 no se agrietan por corte ante el sismo
moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm = 180.97 ton > VE = 121.98 ton
3.-Resistencia al agrietamiento diagonal: (ΣVm > 3 VE, 180.97< 365.94.). Se comporta
inelásticamente ante un sismo severo.

Tabla 15: PISO 1- SISMO EN Y-Y (VE=121.98 ton.)
MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
Y-1
5.1
18.65 5.56 36.54 0.78 25.13 13.82 4.52 25.13 165.13
Y-2
3.52
12.05 3.31 15.36 0.76 16.83 9.26 3.00 9.93 46.08
Y-3
2.63
15.90 1.89 5.46 0.91 16.26 8.94 3.00 5.67 16.38
Y-4
2.5
8.25 1.8 5.28 0.85 13.12 7.21 3.00 5.40 15.84
Y-5
1.41
7.40 0.61 0.59 1.00 9.13 5.02 3.00 1.83 1.77
Y-6
2.97
12.74 2.81 6.26 1.00 18.57 10.21 3.00 8.43 18.78
Y-7
1.87
9.06 1.04 1.77 1.00 11.93 6.56 3.00 3.12 5.31
Y-8
2.97
8.47 2.46 9.1 0.80 14.50 7.98 3.00 7.38 27.30
Y-9
2.62
11.16 2.9 3.39 1.00 16.36 9.00 3.00 8.70 10.17
Y-10
3.71
12.40 3.25 14.35 0.84 19.26 10.60 3.00 9.75 43.05
Y-11
2.77
10.82 2.14 6.94 0.85 14.95 8.22 3.00 6.42 20.82
Y-12
2.37
4.73 1.79 5.29 0.80 11.09 6.10 3.00 5.37 15.87
Y-13
1.45
6.99 1.87 0.91 1.00 9.24 5.08 3.00 5.61 2.73
Y-14
1.45
5.21 0.96 0.58 1.00 8.83 4.86 3.00 2.88 1.74
Y-15
2.25
5.78 2.25 2.96 1.00 13.17 7.25 3.00 6.75 8.88
Y-16
2.6
4.94 1.76 4.76 0.96 14.30 7.86 3.00 5.28 14.28
Y-17
1.42
3.55 1.69 0.59 1.00 8.29 4.56 3.00 5.07 1.77
Y-18
4.84
17.20 5.89 29.23 0.98 28.81 15.84 3.00 17.67 87.69
Y-19
3.42
20.71 3.09 13.29 0.80 19.08 10.50 3.00 9.27 39.87
Y-20
5.04
31.35 6.41 33.11 0.98 33.10 18.21 3.00 19.23 99.33
Y-21
4.97
23.33 7.4 32.16 1.00 31.53 17.34 3.00 22.20 96.48
Σ 353.48

Verificación de los muros del piso 1, ante un sismo en “Y-Y” :
moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm = 353.48ton > VE = 121.98 ton

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
X-1 2.9 10.20 4.15 13.12 0.92 16.35 8.99 3.00 12.45 39.36
X-2 1.35 7.26 1.48 0.37 1.00 8.78 4.83 3.00 4.44 1.11
X-3 1.5 7.23 1.82 0.07 1.00 9.56 5.26 3.00 5.46 0.21
X-4 3.3 13.39 5.8 18.8 1.00 20.45 11.25 3.00 17.40 56.40
X-5 3.3 10.09 5.72 18.1 1.00 19.69 10.83 3.00 17.16 54.30
X-6 2.45 7.27 2.18 6.57 0.81 12.16 6.69 3.00 6.54 19.71
X-7 2.15 8.69 1.57 4.4 0.77 10.68 5.88 3.00 4.71 13.20
X-8 1.35 4.62 2.97 2.3 1.00 8.17 4.49 3.00 8.91 6.90
X-9 1.5 4.51 2.1 0.56 1.00 8.93 4.91 3.00 6.30 1.68
X-10 1.2 4.43 0.01 0.79 1.00 7.34 4.03 3.00 0.03 2.37
X-11 3.6 11.35 6.3 19.15 1.00 21.56 11.86 3.00 18.90 57.45
X-12 3.3 12.77 9.61 7.51 1.00 20.31 11.17 2.11 20.31 15.87
X-13 3.6 8.87 6.21 18.3 1.00 20.99 11.55 3.00 18.63 54.90
X-14 1.35 6.23 0.76 0.2 1.00 8.54 4.70 3.00 2.28 0.60
X-15 1.35 7.86 0.75 0.15 1.00 8.92 4.90 3.00 2.25 0.45
Σ 202.45
moderado

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
Y-1
5.1
14.92 5.73 22.85 1.00 30.28 16.66 3.00 17.19 68.55
Y-2
3.52
9.64 2.69 8.92 1.00 20.75 11.41 3.00 8.07 26.76
Y-3
2.63
12.72 1.04 3.08 0.89 15.22 8.37 3.00 3.12 9.24
Y-4
2.5
6.60 0.95 3.03 0.78 11.84 6.51 3.00 2.85 9.09
Y-5
1.41
5.92 0.04 0.52 0.33 3.81 2.10 3.00 0.12 1.56
Y-6
2.97
10.19 2.44 3.12 1.00 17.98 9.89 3.00 7.32 9.36
Y-7
1.87
7.25 0.31 1.12 0.52 6.76 3.72 3.00 0.93 3.36
Y-8
2.97
6.77 1.66 5.16 0.96 16.50 9.07 3.00 4.98 15.48
Y-9
2.62
8.93 3.26 0.34 1.00 15.85 8.72 3.00 9.78 1.02
Y-10
3.71
9.92 2.52 8.34 1.00 21.81 12.00 3.00 7.56 25.02
Y-11
2.77
8.66 1.28 3.93 0.90 15.15 8.33 3.00 3.84 11.79
Y-12
2.37
3.78 0.94 3.04 0.73 10.01 5.51 3.00 2.82 9.12
Y-13
1.45
5.59 2.36 2.03 1.00 8.92 4.91 3.00 7.08 6.09
Y-14
1.45
4.16 0.24 0.67 0.52 4.92 2.71 3.00 0.72 2.01
Y-15
2.25
4.62 1.96 1.13 1.00 12.91 7.10 3.00 5.88 3.39
Y-16
2.6
3.95 0.84 2.74 0.80 11.82 6.50 3.00 2.52 8.22
Y-17
1.42
2.84 1.84 1.31 1.00 8.13 4.47 3.00 5.52 3.93
Y-18
4.84
13.76 6.79 17.47 1.00 28.65 15.76 3.00 20.37 52.41
Y-19
3.42
16.57 2.38 7.66 1.00 21.82 12.00 3.00 7.14 22.98
Y-20
5.04
25.08 7.81 19.83 1.00 32.30 17.77 3.00 23.43 59.49
Y-21
4.97
18.67 9.84 19.43 1.00 30.46 16.75 3.00 29.52 58.29
Σ 345.90

moderado.
3.-Resistencia al agrietamiento diagonal: (ΣVm > 3 VE, 345.90> 341.55). Se comporta
elásticamente ante un sismo severo.

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
X-1 2.9 7.65 3.12 5.84 1.00 17.03 9.37 3.00 9.36 17.52
X-2 1.35 5.44 1.67 1.23 1.00 8.36 4.60 3.00 5.01 3.69
X-3 1.5 5.42 1.92 1.07 1.00 9.14 5.03 3.00 5.76 3.21
X-4 3.3 10.04 4.38 8.46 1.00 19.68 10.83 3.00 13.14 25.38
X-5 3.3 7.56 4.27 8.03 1.00 19.11 10.51 3.00 12.81 24.09
X-6 2.45 5.46 1.6 2.8 1.00 14.15 7.78 3.00 4.80 8.40
X-7 2.15 6.52 1.24 1.72 1.00 12.82 7.05 3.00 3.72 5.16
X-8 1.35 3.46 3.1 3.04 1.00 7.90 4.35 2.55 7.90 7.75
X-9 1.5 3.38 2.38 1.8 1.00 8.67 4.77 3.00 7.14 5.40
X-10 1.2 3.32 0.23 0.22 1.00 7.08 3.89 3.00 0.69 0.66
X-11 3.6 8.51 4.59 8.28 1.00 20.91 11.50 3.00 13.77 24.84
X-12 3.3 9.58 9.26 8.68 1.00 19.58 10.77 2.11 19.58 18.35
X-13 3.6 6.65 4.47 7.76 1.00 20.48 11.27 3.00 13.41 23.28
X-14 1.35 4.67 0.57 0.14 1.00 8.18 4.50 3.00 1.71 0.42
X-15 1.35 5.90 0.64 0.24 1.00 8.46 4.66 3.00 1.92 0.72
Σ 201.58
moderado.

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
Y-1
5.1
11.19 4.72 11.64 1.00 29.42 16.18 3.00 14.16 34.92
Y-2
3.52
7.23 2 4.13 1.00 20.20 11.11 3.00 6.00 12.39
Y-3
2.63
9.54 0.8 11.31 0.33 6.76 3.72 3.00 2.40 33.93
Y-4
2.5
4.95 0.71 1.34 1.00 14.30 7.87 3.00 2.13 4.02
Y-5
1.41
4.44 0.17 0.16 1.00 8.45 4.64 3.00 0.51 0.48
Y-6
2.97
7.65 1.94 1.06 1.00 17.40 9.57 3.00 5.82 3.18
Y-7
1.87
5.44 0.34 0.42 1.00 11.10 6.10 3.00 1.02 1.26
Y-8
2.97
5.08 1.23 2.3 1.00 16.81 9.24 3.00 3.69 6.90
Y-9
2.62
6.69 3.17 1.4 1.00 15.33 8.43 3.00 9.51 4.20
Y-10
3.71
7.44 1.89 3.87 1.00 21.24 11.68 3.00 5.67 11.61
Y-11
2.77
6.49 0.95 1.73 1.00 16.08 8.84 3.00 2.85 5.19
Y-12
2.37
2.84 0.7 1.35 1.00 13.13 7.22 3.00 2.10 4.05
Y-13
1.45
4.19 2.48 2.5 1.00 8.60 4.73 3.00 7.44 7.50
Y-14
1.45
3.12 0.05 0.43 0.33 3.24 1.78 3.00 0.15 1.29
Y-15
2.25
3.47 1.59 0.01 1.00 12.64 6.95 3.00 4.77 0.03
Y-16
2.6
2.96 0.64 1.22 1.00 14.37 7.90 3.00 1.92 3.66
Y-17
1.42
2.13 1.66 1.47 1.00 7.97 4.38 3.00 4.98 4.41
Y-18
4.84
10.32 5.98 8.4 1.00 27.86 15.32 3.00 17.94 25.20
Y-19
3.42
12.43 1.78 3.5 1.00 20.86 11.48 3.00 5.34 10.50
Y-20
5.04
18.81 6.96 9.53 1.00 30.86 16.97 3.00 20.88 28.59
Y-21
4.97
14.00 8.96 8.97 1.00 29.39 16.16 3.00 26.88 26.91
Σ 346.00

moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm =346 ton > VE = 97.58 ton
3.-Resistencia al agrietamiento diagonal: (ΣVm > 3 VE, 346> 292.74). Se comporta

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
X-1 2.9 5.10 2.19 0.82 1.00 16.44 9.04 3.00 6.57 2.46
X-2 1.35 3.63 1.31 1.26 1.00 7.94 4.37 3.00 3.93 3.78
X-3 1.5 3.62 1.56 1.41 1.00 8.73 4.80 3.00 4.68 4.23
X-4 3.3 6.69 2.98 1.5 1.00 18.91 10.40 3.00 8.94 4.50
X-5 3.3 5.04 2.88 1.32 1.00 18.53 10.19 3.00 8.64 3.96
X-6 2.45 3.64 1.15 0.12 1.00 13.74 7.55 3.00 3.45 0.36
X-7 2.15 4.34 0.94 0.18 1.00 12.32 6.78 3.00 2.82 0.54
X-8 1.35 2.31 2.71 2.99 1.00 7.64 4.20 3.00 8.13 8.97
X-9 1.5 2.25 1.97 1.94 1.00 8.42 4.63 3.00 5.91 5.82
X-10 1.2 2.21 0.11 0.04 1.00 6.83 3.75 3.00 0.33 0.12
X-11 3.6 5.67 2.98 1.3 1.00 20.26 11.14 3.00 8.94 3.90
X-12 3.3 6.39 7.63 8.01 1.00 18.84 10.36 2.47 18.84 19.78
X-13 3.6 4.43 2.87 1.08 1.00 19.97 10.99 3.00 8.61 3.24
X-14 1.35 3.11 0.36 0.3 1.00 7.82 4.30 3.00 1.08 0.90
X-15 1.35 3.93 0.44 0.41 1.00 8.01 4.41 3.00 1.32 1.23
Σ 194.41
moderado

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
Y-1
5.1
7.46 3.35 3.74 1.00 28.57 15.71 3.00 10.05 11.22
Y-2
3.52
4.82 1.35 0.92 1.00 19.64 10.80 3.00 4.05 2.76
Y-3
2.63
6.36 0.6 0.07 1.00 15.31 8.42 3.00 1.80 0.21
Y-4
2.5
3.30 0.51 0.14 1.00 13.92 7.66 3.00 1.53 0.42
Y-5
1.41
2.96 0.1 0.03 1.00 8.10 4.46 3.00 0.30 0.09
Y-6
2.97
5.10 1.37 0.28 1.00 16.81 9.25 3.00 4.11 0.84
Y-7
1.87
3.62 0.26 0.06 1.00 10.68 5.87 3.00 0.78 0.18
Y-8
2.97
3.39 0.86 0.34 1.00 16.42 9.03 3.00 2.58 1.02
Y-9
2.62
4.46 2.73 2.28 1.00 14.82 8.15 3.00 8.19 6.84
Y-10
3.71
4.96 1.29 0.85 1.00 20.67 11.37 3.00 3.87 2.55
Y-11
2.77
4.33 0.68 0.2 1.00 15.58 8.57 3.00 2.04 0.60
Y-12
2.37
1.89 0.5 0.15 1.00 12.91 7.10 3.00 1.50 0.45
Y-13
1.45
2.79 2.23 2.46 1.00 8.28 4.55 3.00 6.69 7.38
Y-14
1.45
2.08 0.05 0.22 1.00 8.11 4.46 3.00 0.15 0.66
Y-15
2.25
2.31 1.15 0.62 1.00 12.38 6.81 3.00 3.45 1.86
Y-16
2.6
1.98 0.46 0.12 1.00 14.14 7.78 3.00 1.38 0.36
Y-17
1.42
1.42 1.28 1.31 1.00 7.80 4.29 3.00 3.84 3.93
Y-18
4.84
6.88 4.51 1.9 1.00 27.06 14.89 3.00 13.53 5.70
Y-19
3.42
8.29 1.22 0.7 1.00 19.91 10.95 3.00 3.66 2.10
Y-20
5.04
12.54 5.2 2.29 1.00 29.42 16.18 3.00 15.60 6.87
Y-21
4.97
9.33 6.92 1.7 1.00 28.31 15.57 3.00 20.76 5.10
Σ 348.86

moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm =348.86 ton > VE =73.19 ton

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
X-1 2.9 2.55 0.5 0.18 1.00 15.85 8.72 3.00 1.50 0.54
X-2 1.35 1.81 1.37 1.85 1.00 7.52 4.14 3.00 4.11 5.55
X-3 1.5 1.81 1.48 2 1.00 8.31 4.57 3.00 4.44 6.00
X-4 3.3 3.35 0.8 0.21 1.00 18.14 9.98 3.00 2.40 0.63
X-5 3.3 2.52 0.75 0.24 1.00 17.95 9.87 3.00 2.25 0.72
X-6 2.45 1.82 0.11 0.08 1.00 13.32 7.32 3.00 0.33 0.24
X-7 2.15 2.17 0.24 0.38 1.00 11.82 6.50 3.00 0.72 1.14
X-8 1.35 1.15 2.76 3.51 1.00 7.37 4.06 2.67 7.37 9.38
X-9 1.5 1.13 2.2 3.02 1.00 8.16 4.49 3.00 6.60 9.06
X-10 1.2 1.11 0.03 0.01 1.00 6.57 3.61 3.00 0.09 0.03
X-11 3.6 2.84 0.69 0.18 1.00 19.61 10.78 3.00 2.07 0.54
X-12 3.3 3.19 5.5 6.3 1.00 18.11 9.96 3.00 16.50 18.90
X-13 3.6 2.22 0.64 0.23 1.00 19.46 10.71 3.00 1.92 0.69
X-14 1.35 1.56 0.02 0.02 1.00 7.47 4.11 3.00 0.06 0.06
X-15 1.35 1.97 0.11 0.17 0.87 6.66 3.66 3.00 0.33 0.51
Σ 186.34
moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm = 186.34ton > VE = 40.66 ton

MURO L(m)
Pg
(ton)
Ve
(ton)
Me
(ton)
α
Vm
(ton)
0.55Vm
(ton)
Vm1/Ve1
Vu
(ton)
Mu
(ton-m)
Y-1
5.1
3.73 1.68 0.15 1.00 27.71 15.24 3.00 5.04 0.45
Y-2
3.52
2.41 0.4 0.02 1.00 19.09 10.50 3.00 1.20 0.06
Y-3
2.63
3.18 0.2 0.2 1.00 14.58 8.02 3.00 0.60 0.60
Y-4
2.5
1.65 0.08 0.03 1.00 13.54 7.45 3.00 0.24 0.09
Y-5
1.41
1.48 0.03 0.05 0.85 6.62 3.64 3.00 0.09 0.15
Y-6
2.97
2.55 0.58 0.42 1.00 16.22 8.92 3.00 1.74 1.26
Y-7
1.87
1.81 0.1 0.15 1.00 10.26 5.64 3.00 0.30 0.45
Y-8
2.97
1.69 0.23 0.11 1.00 16.03 8.81 3.00 0.69 0.33
Y-9
2.62
2.23 2.3 2.89 1.00 14.31 7.87 3.00 6.90 8.67
Y-10
3.71
2.48 0.41 0.07 1.00 20.10 11.06 3.00 1.23 0.21
Y-11
2.77
2.16 0.18 0.11 1.00 15.08 8.29 3.00 0.54 0.33
Y-12
2.37
0.95 0.06 0 0.33 4.34 2.38 3.00 0.18 0.00
Y-13
1.45
1.40 2.08 2.58 1.00 7.96 4.38 3.00 6.24 7.74
Y-14
1.45
1.04 0.28 0.34 1.00 7.87 4.33 3.00 0.84 1.02
Y-15
2.25
1.16 0.5 0.47 1.00 12.11 6.66 3.00 1.50 1.41
Y-16
2.6
0.99 0.05 0 0.33 4.74 2.61 3.00 0.15 0.00
Y-17
1.42
0.71 0.78 0.9 1.00 7.64 4.20 3.00 2.34 2.70
Y-18
4.84
3.44 2.73 1.37 1.00 26.27 14.45 3.00 8.19 4.11
Y-19
3.42
4.14 0.4 0.13 1.00 18.96 10.43 3.00 1.20 0.39
Y-20
5.04
6.27 3.26 1.69 1.00 27.98 15.39 3.00 9.78 5.07
Y-21
4.97
4.67 4.53 2.56 1.00 27.24 14.98 3.00 13.59 7.68
Σ 318.65

moderado
2.-Verificación de resistencia al corte del edificio: ΣVm =318.65 ton > VE =40.66 ton

8.0 DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS POR CORTE
Se admite que ante la acción del sismo severo, todos los muros del primer piso fallan por
corte. Además, cada dirección se diseña en forma independiente, y en la columna de la
intersección entre 2 muros ortogonales, se utilizará el mayor refuerzo y la mayor sección
proveniente del diseño de ambos muros. En esta etapa del diseño, debe además incluirse al
segundo piso del muro X-8, que es el único que se fractura en el piso 2.
Por otro lado, a fin de facilitar el proceso constructivo, se tratará de reducir la cantidad de
columnas de confinamiento. Así, por ejemplo, en la dirección X-X, se ha unificado a
los muros X1 con X5 y en Y-Y a los muros Y3 con Y4, trabajándose con los más críticos
(X1 e Y3, que son los presentan mayores valores de Vu, Mu e n las tablas 16 y 17,
respectivamente).
8.1. Parámetros comunes:
f´c = 0.175 ton/cm2
fy = 4.2 ton/cm2
t = 13 cm = espesor efectivo
tn = 13 – 4 = 9 cm = espesor del núcleo confinado
h = 2.57 m
μ= 1.0 = coeficiente de fricción en junta rayada
Estribos [] ¼”: Av = 0.64 cm2
Recubrimiento = 2 cm

TABLA 24. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS X-X
MURO X-1 X-2 X-3 X-4 X-5 X-6 X-7 X-8 X-9
Colu. C-2 C-2 C-1 C-2 C-2 C-3 C-3 C-3 C-3 C-2 C-1 C-3 C-1
Ubic. Ext. Int. Ext. Int. Int. Ext. Int. Ext. Ext. Int. Int. Ext. Int.
Pg 12.75 9.07 9.04 16.73 12.61 9.09 10.86 5.77 5.63
Vm 12.01 9.19 9.98 14.41 13.98 11.07 11.2 8.44 9.19
Mu 58.57 1.89 4.89 78.23 72.35 35.25 23.91 2.64 3.12
L 2.9 1.35 1.5 3.3 3.3 2.45 2.15 1.35 1.5
Lm 2.9 1.35 1.5 3.3 3.3 2.45 2.15 1.35 1.5
Nc 2 1 1 2 2 2 1 1 1
M 43.14 -9.92 -7.93 59.71 54.39 21.03 9.52 -8.21 -8.69
F 14.87 7.35 5.29 18.09 16.48 8.58 4.43 6.08 5.79
Pc 6.38 9.07 9.04 8.37 6.31 4.55 10.86 5.77 5.63
Pt 0 0 5.24 0 0.00 3.95 2.98 2.98 2.89 0.00 3.94 3.33 2.93
T 8.50 4.27 -6.96 8.06 2.86 5.78 1.60 7.19 1.14 4.17 -1.41 -3.03 7.19
C 21.25 1.053 16.42 0.49 2.7538 26.46 0.861273 22.79 13.12665
-
1.26 4.17 11.85 -2.24
Vc 6.01 4.00 6.89 4.99 4.80 2.52 4.66 2.45 5.54 3.69 5.60 6.33 4.60
As 4.06 2.317 2.65 3.66 2.15 2.32 1.75 2.70 1.87 2.20 1.17 0.93 3.30
As a
usar
2#4 +
2#3
2#4
1#4 +
2#3
2#4 +
2#3
3#3 2#4 1#4 +1#3 2#4 1#4 +1#3 2#4 2#3 2#3
2#4
+1#3

TABLA 24. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS X-X
MURO X-10 X-11 X-12 X-13 X-14 X-15
Colu. C-3 C-3 C-2 C-1 C-3 C-3 C-2 C-1 C-1
Ubic. Ext. Ext. Int. Int. Ext. Int. Ext. Ext. Int.
Pg 5.53 14.18 15.96 11.09 7.78 9.83
Vm 7.59 17.3 21.05 17.29 8.9 9.37
Mu 2.43 84.1 26.29 80.04 0.15 0.09
L 1.2 3.6 3.3 3.6 1.35 1.35
Lm 1.2 3.6 1.65 3.6 1.35 1.35
Nc 1 2 2 2 1 1
M -7.32 61.87 -0.76 57.82 -11.29 -11.95
F 6.10 17.19 0.23 16.06 8.36 8.85
Pc 5.53 7.09 7.98 5.55 7.78 9.83
Pt 3.59 3.07 0.00 3.77 3.77 2.40 0.00 4.50 5.68
T -3.02 7.02 2.19 4.64 -11.52 4.40 10.52 -3.91 2.33
C 11.63 24.3 0.9149
-
0.22 8.21008 -0.63 21.61 16.14 0.91
Vc 5.69 8.65 5.77 3.51 3.36 5.76 2.73 6.68
4.69
As 0.75 4.39 2.23 2.28 2.29 2.85 3.71 0.77
1.96
As a usar 2#4
2#4
+
2#3
+1#3
2#4
2#4
+
2#3
2#4 2#4+1#3 2#4+2#3 2#3 3#3

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