MANUEL DE ESTRUCTURAS DE ACERO PERFILES I, IPN CUADERNO N°1

1. Estructuras
de Acero
Siderúrgica del Turbio S.A.
Estructuras
Manual de
de Acero
SER LOS LÍDERES EN NUESTRAS ÁREAS DE INFLUENCIA
SIDETUR es una empresa siderúrgica que persigue activamente la satisfacción de sus
clientes mediante la manufactura, desarrollo y comercialización de sus productos,
sustentada en la calidad de su recurso humano, la competitividad en costos, la innovación y
el mejoramiento continuo de sus procesos y productos, con el fin de aumentar el valor de la
empresa.
En SIDETUR valoramos, como factor estratégico para el logro de nuestros objetivos
empresariales y como recurso orientador de nuestra conducta en la gestión diaria, los
siguientes principios de comportamiento profesional:
Respeto
Trabajo en equipo
Tenacidad
Creatividad
Responsabilidad
Coherencia
Honestidad
Austeridad
Lealtad
OFRECER PRODUCTOS Y SERVICIOS DE CALIDAD A NUESTROS CLIENTES
Estamos comprometidos a ofrecer permanentemente a nuestros clientes internos y
externos, actuales y potenciales, productos y servicios que satisfagan sus expectativas en
cuanto a cantidad, calidad, costo y oportunidad.
La instrumentación de esta política implica el cumplimiento de los siguientes objetivos:
Evaluar constantemente las expectativas del cliente, a fin de garantizar la satisfacción de
sus requerimientos.
Mejorar continuamente nuestros procesos productivos y administrativos, optimizando
costos y productividad, garantizando la calidad y creando nuevas aplicaciones de nuestros
productos.
Mantener una evaluación constante sobre el medio ambiente en todas nuestras
operaciones, desarrollando planes que mejoren el ambiente de trabajo en seguridad
industrial.
Velar por la capacitación del personal a fin de garantizar el buen desempeño en el puesto
de trabajo.
VISIÓN
MISIÓN
VALORES
POLÍTICA
DE LA CALIDAD
IPN Cuaderno Nº 1
PERFILES I

2. Este Manual ha sido preparado con reconocidos principios de ingeniería y con el mayor cuidado
posible, pero su aceptabilidad para cualquier aplicación dada, según la Norma Venezolana COVENIN
1618:1998 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. MÉTODO DE LOS ESTADOS
LÍMITES, deberá estar avalada por un profesional competente. Quien utilice este Manual asume toda
la responsabilidad que provenga de su uso.
Se agradece hacer llegar por escrito cualquier sugerencia, observación o comentario que produzca el
uso del presente Manual a:
Gerencia de Mercadeo y Ventas, SIDETUR
Planta de Antímano, Caracas:
Telf. 58-212- 407. 04.18 y 407.03.60
Fax: 58-212- 407.03.72 y 407.03.73
email: ce.tec@sidetur.com.ve
arnaldo.gutierrez@sidetur.com.ve
Internet: http://www.sidetur.com.ve
e + 1 = 0i
2
RESPONSABILIDADES

3. Los que reciben son
de varias clases:
la esponja, el embudo,
el filtro y la criba;
¡ Escoge!.
DISEÑO CON
PERFILES IPN
Las Tablas de perfiles IPN laminados en caliente del presente Manual están
concebidas para ser utilizadas conjuntamente con la Norma venezolana
, cuya notación, definiciones y requisitos
adopta.
La geometría de los perfiles IPN está condicionada por el proceso de laminación
en caliente. Los perfiles IPN fabricados conforme con la Norma venezolana
se caracterizan por su forma de doble te, con las caras interiores
de las alas inclinadas 14% (8º aproximadamente) con respecto a las caras
exteriores, de manera que las alas presentan un espesor decreciente hacia los
bordes. Las aristas exteriores en los bordes de las alas son rectas, y las interiores,
al igual que la unión del alma con las alas, redondeadas.
Para el mejor aprovechamiento de su geometría y propiedades, los perfiles IPN se
usan fundamentalmente como vigas. Como columnas, es preferible utilizar
combinaciones de dos o más perfiles.
Las dimensiones y propiedades de los perfiles IPN que son independientes de la
calidad del acero se han organizado en dos tablas. La primera de ellas suministra
los valores más frecuentemente utilizados en el proyecto, y se han reservado para
la segunda tabla los datos de uso ocasional. Las distancias d y d se han
actualizado de acuerdo con el del 14 de febrero de 2001.
Las tablas de resistencias de diseño se han elaborado para las calidades de acero
laminadas por SIDETUR. Estas calidades se identifican por el valor de la tensión
cedente mínima especificada: F = 2500 kgf/cm para la calidad AE-25, y de
3500 kgf/cm para la calidad AE-35.
Para facilitar el diseño de los miembros solicitados simultáneamente por fuerzas
axiales y momentos flectores, según el Capítulo 18 de la ,
las tablas de vigas y columnas se presentan enfrentadas.
Las Tablas de o Axial (págs. 14 y 16)
se han calculado conforme con el Capítulo 15 de la Norma .
Estas tablas incluyen la clasificación de la sección transversal y el factor de
reducción por pandeo local,
La resistencia de diseño a compresión normal, N , está calculada para el
pandeo flexional alrededor del eje de menor radio de giro, es decir, con k L /r .
Para obtener la resistencia de diseño al pandeo flexional con respecto al eje de
mayor radio de giro, r , se debe entrar a la Tabla con una longitud efectiva
equivalente kL, obtenida de dividir la longitud efectiva k L entre el valor r /r dado
al pie de la Tabla. Véase el ejemplo de aplicación No. 3.
La resistencia de diseño de una columna debe considerar la estabilidad de toda la
estructura. Cuando el desplazamiento lateral de un pórtico no está impedido, tal
como se ilustra en la Figura No. 1, la longitud efectiva de la columna es mayor que
COVENIN 1618 : 1998
COVENIN 1149
COVENIN 1618:1998
COVENIN 1618:1998
ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES.
MÉTODO DE LOS ESTADOS LÍMITES
AISC Advisory
Resistencia de Diseño a Compresión Normal
f f 1
y
as
c t
y y y
x
x x x y
2
2
.
Dimensiones
y propiedades
ESTADO LÍMITE
DE AGOTAMIENTO
DE RESISTENCIA
3
Perfiles IPN
Resistencia
de diseño
a compresión

4. su altura real. Por el contrario, cuando dicho pórtico se arriostra de tal forma que
quede impedido el desplazamiento lateral de los extremos superiores de las
columnas respecto a sus bases, la longitud efectiva puede llegar a ser menor que
su altura real. Véase el ejemplo de aplicación No. 3. Para los valores del factor de
longitud efectiva, k, consúltese el Capítulo 9 del Articulado y el Comentario de la
Figura No. 1
El momento de diseño M se ha calculado en función de la longitud entre arrios-
tramientos laterales, L , suponiendo conservadoramente C = 1.0 Cuando se
requiere calcular con mayor precisión el momento para una longitud comprendida
entre L y L , se usará la siguiente fórmula con ayuda del valor tabulado de FFx:
M = C [ M - FFx ( L - L )] M
El cálculo del coeficiente de modificación C se podrá realizar como se indica en la
Figura No. 2. Véase el ejemplo de aplicación No. 2.
Como la resistencia de diseño por flexión alrededor del eje Y-Y no está afectada
por el pandeo lateral torsional, al pie de las tablas se entrega el valor de M .
Igualmente el valor de la resistencia de diseño por fuerza cortante V .
COVENIN 1618: 1998.
Longitud efectiva de una columna en un pórtico con desplazamientos
laterales permitidos
Para facilitar el diseño de la zona del panel en conexiones viga columna, según los
requisitos del Artículo 20.7 de la Norma para el Nivel de
Diseño ND1, y la Sección 11.4.5 para los Niveles de Diseño ND2 y ND3, se dan los
valores de 0.40 N y 0.75 N , siendo N la carga normal de compresión que produce
cedencia.
En el encabezamiento de las Tablas
se suministran los valores de las longitudes y momentos que
definen la capacidad resistente de las vigas según el Capítulo 16 de la Norma
COVENIN 1618: 1998
COVENIN 1618: 1998.
y y y
Resistencia de Diseño a Flexión
(págs. 15 y 17)
b t x
b b .
p r
b t x b b px b p b px
b
b py
v t
Resistencia
de diseño a flexión
4
´

5. Figura No. 2
Para el cálculo de la resistencia de diseño a los efectos locales de flexión de las alas
y de cedencia y aplastamiento del alma según el Capítulo 20 de la Norma
, se han tabulado los valores de R a R . El valor de R
corresponde a una plancha base de 10 cm de longitud, colocada en los apoyos de
las vigas o puntos de aplicación de cargas puntuales. La longitud mínima de
contacto en los apoyos de las vigas, d , será el mayor valor que se obtenga con las
siguientes fórmulas:
COVENIN 1618:1998 1 6
R
d = ( R - R ) / R
d = ( R - R ) / R cuando d / d 0.2
d = ( R - R ) / R cuando d / d > 0.2
Las resistencias de diseño por flexión y corte deberán complementarse con la
verificación por flecha producidas por las cargas de servicio. El valor de L
corresponde a la longitud de la viga para la cual el momento M produce
exactamente la flecha L/360. Para determinar la longitud máxima para la cual se
produce una flecha igual a L/360 bajo las cargas variables de servicio, CV, se
multiplicará el valor tabulado L por el cociente M / M , en donde M
representa el momento producido por la carga variable de servicio, es decir, no
mayoradas. Para otros valores límites de la flecha, multiplíquese el valor de L
por el cociente que resulte de dividir 360 por el nuevo valor límite prefijado.
Véanse los ejemplos de aplicación No. 1 y 2.
Para facilitar el cumplimiento de las protecciones contra incendio y corrosión,
según las Secciones 8.4.7 y 8.4.8, respectivamente, de la Norma
, se han tabulado los valores del factor de forma S y la
superficie a proteger para los perfiles IPN. Los perfiles con menores valores de S
requieren una protección menos gruesa que los perfiles con valores más altos.
u 1 2
Rreq u 3 4 R
Rreq u 5 6 R
360
b p
360 b p CV CV
360
COVENIN 1618:1998
C
b =
2.5 M + 3 M + 4 M + 3 Mmáx
máx12.5 M
A B C
Resistencia
de diseño para
fuerzas concentradas
ESTADO LÍMITE
DE SERVICIO
Flecha
Protecciones
5
Rmín

6. Seleccionar el perfil IPN como viga para soportar una carga uniformemente
distribuida sobre tres tramos iguales de 4.0 metros, es decir, sobre cuatro apoyos.
La viga no forma parte del sistema resistente a sismos, pero está soportada
(arriostrada) lateralmente en sus apoyos. El área tributaria de la viga es de 1.0 m.
La calidad del acero es AE-25.
Las cargas de servicio son:
Carga permanente, incluyendo el peso propio del perfil, CP = 100 kgf/m .
Carga variable, CV = 175 kgf/m .
La flecha admisible es L/360.
La viga se diseñará para la solicitación más desfavorable. En este caso está
controlado por la hipótesis de solicitaciones :
1.2 CP + 1.6 CV = 1.2 x 100 x1.0+ 1.6 x 175x1.0 = 400 kgf/m
Con q = 400 kgf/m y usando las fórmulas mostradas en la Figura No. 3, se obtienen
las solicitaciones :
Máximo momento , M = - qL /10 = - 640 m kgf
Corte máximo, V = 0.6 q L = 960 kgf
Figura No. 3
Entrando en la Tabla de la página 15, con L = 4.0 m y barriendo de izquierda a
derecha encontramos que el perfil IPN 120 es satisfactorio. En efecto :
M = 696 m kgf > M = 640 m kgf
V = 8260 kgf > V = 960 kgf
2
2
2
ux
u
b
b t x ux
v t u
EJEMPLOS
DE APLICACIÓN
1. Cálculo de
solicitaciones
Ejemplo No. 1
Diseño
de viga continua
Solución
2. Selección
del perfil IPN
6

7. Conservadoramente se ha supuesto C = 1.0, aún cuando para este caso de
cargas la Tabla C-16.1 de la Norma permite usar C = 1.14.
Es decir, incrementar la resistencia de diseño en un 14%:
C M =1.14 x 696 m kgf = 793.4 m kgf > M = 640 m kgf
En la Tabla de la página 15 encontramos L = 1.29 m.
Bajo la carga variable de servicio, M = -175 x 4 / 10 = 280 m kgf
Entonces la longitud para la cual se alcanza la flecha máxima es :
L = ( M / M )L = (1420 / 280 ) 1.29 = 6.54 m > 4.0 m Verifica
En efecto, podemos comprobar que para la CV de servicio y la luz de 4.0 m, la
flecha no excede el valor máximo admisible de L / 360 = 400 /360 = 1.11 cm. Con el
valor de I obtenido de la Tabla de la página 13 y la fórmula de la Figura 3, la flecha
resultante es:
< 1.11 cm Verifica
La reacción máxima ocurre en los apoyos B y C.
R = 1.10 q L = 1.10 x 400 x 4 = 1760 kgf
Usando la longitud mínima de contacto, d = 10 cm, la resistencia del perfil es
R = 17210 kgf > 1760 kgf Verifica
El ancho de esta plancha de apoyo debe ser igual o un poco mayor que el ancho
de las alas, b, y su espesor
= 0.246 cm = 2.46 mm
calculado con n = 0.5 b - d = 5.8 x 0.5 1.4 = 1.5 cm
A = b x d = 5.8 x 10 = 58 cm
R = 1760 kgf y F = 2500 kgf/cm
Entonces, acorde con las dimensiones comerciales, la plancha base será una
pletina de 10 cm de largo, 6 cm de ancho y espesor de 6 mm.
Seleccionar el perfil IPN más económico en acero AE-25 como viga para las
cargas y las condiciones de apoyo mostradas en la Figura No. 4. La viga no forma
parte del sistema resistente a sismos, pero está arriostrada lateralmente en los
apoyos y en las alas donde se aplican las cargas aplicadas.
La carga permanente de servicio, CP, es una carga uniformemente distribuida que
incluye el peso propio del perfil. Las cargas variables de servicio,CV, son cargas
concentradas. La flecha admisible es L/360. Usar acero AE-25.
b
b
b b t x ux
360
b px 360
x
B
R
f
f f
1 f f
u y
COVENIN 1618:1998
2
2
2
0.069 x 175 x 4 x 400
3
2.1x10 x 328
6
= 0.449 cm=
máx
2.22R n
2
u
1 yA F
t=
Ejemplo No. 2
Diseño de una
viga isostática
con voladizos
3. Verificación por flecha
4. Verificación para las
cargas concentradas
7
máx
máx

8. En la Figura No. 4 se muestran los resultados del análisis estructural, los diagra-
mas de momento y corte para la combinación más desfavorable, 1.2 CP + 1.6 CV,
así como los valores de flecha para diferentes solicitaciones de servicio.
Entrando en la Tabla de la página 15 con L = L = 2.50 m, encontramos que el perfil
IPN 120 satisface los requisitos del Estado Límite de Agotamiento Resistente:
M = 1020 m kgf > M = 722 m kgf
V = 8260 kgf > V = 678 kgf
R = 17210 kgf > R = 1152 kgf
Con el valor de I = 328 cm , tomado de la página 13, los valores de flecha verifican.
Es interesante observar la variación en magnitud y sentido de los valores de la flecha
vertical en los extremos del voladizo y en los puntos internos adyacentes a los apoyos.
El perfil IPN 120 es satisfactorio.
Seleccionar el perfil IPN en calidad AE-25 como columna en los pórticos mostrados
en la Figura No. 5. Como se observa en la Figura No. 5, los pórticos F y G pueden
desplazarse lateralmente mientras que los pórticos 1 y 2 están arriostrados contra el
desplazamiento. Las solicitaciones mayoradas obtenidas del análisis estructural son
las siguientes:
N = 4000 kgf ( No incluye el peso propio de la columna).
Reacciones de vigas:
Viga V1, R = 900 kgf ;
Viga V2, R = 800 kgf.
b
b t x ux
v t u
u
x
u
u1
u2
Nota sobre el cálculo de C
El perfil se ha seleccionado conservadoramente con el valor de C = 1.0, pero cuando sea la capacidad
resistente a momento flector la variable crítica se justifica hacer un cálculo más refinado de C , como el que
se indica a continuación usando la fórmula de la Figura 2.
b
b
b
4
TRAMO C C Mb b b tx
12.5 x 722
2.5 x 722 + 3 x 464 + 4 x 257 + 3 x 103
= 1.99 2.00
12.5 x 722
2.5 x 722 + 3 x 341 + 4 x 11.5 + 3 x 266
= 2.46
12.5 x 595
2.5 x 595 + 3 x 569 + 4 x 595 + 3 x 569
=1.02 1.00
Volado
(
)
Tramo
interior
adyacente
a los apoyos
Tramo
central
extremo
arriostrado
2040
2510
1020
2. Selección
del perfil IPN
Solución
1. Cálculo de
solicitaciones
3. Verificación
por flecha
Ejemplo No. 3
Diseño de una columna
solicitada por cargas
axiales y momentos
flectores simultáneamente
8

9. Figura No. 4
9

10. Fuerza normal
Peso propio = 1.2 (4.50 m x 14.3 kgf/m) = 77.2 kgf
Carga axial (del análisis), N = 3986.8 kgf
Reacciones de vigas, R = 900.0 kgf
R =
Total N = 5764.0 kgf
Momentos
Para el cálculo de los momentos se ha supuesto que las reacciones de las
vigas actúan a 5 cm del eje de la columna. Suponiendo un perfil IPN 140, con
d = 140 mm y t = 5.7 mm, resultan los siguientes momentos:
M = R [Dist. min. a la col.+ 0.5 d ] = 900 [0.05+ 0.07] = 108 m kgf
M = R [Dist. min. a la col.+ 0.5 t ] = 800 [0.05+ 0.00285] = 42.3 m kgf
Figura No. 5
En la Figura No. 6 se muestran las condiciones de desplazabilidad de la columna.
Según la Tabla C-9.2 de la Norma , se tienen los siguientes
valores para el factor de longitud efectiva:
k = 2.1 ; entonces k L = 2.1 x 4.50 = 9.45 m
k = 1.0; k L = 1 x 2.50 = 2.50 m ; k L = 1 x 2.0 = 2.00 m
u
u1
u2
u
w
ux u1
uy u2 w
x x x
y y y y y
800.0 kgf
COVENIN 1618:1998
1. Cálculo de
solicitaciones
Solución
2. Verificación
de la resistencia
2.1 Solicitaciones
individuales
10
´ ´

11. 2.2 Solicitaciones
simultáneas
Pandeo alrededor del eje X - X Pandeo alrededor del eje Y - Y
Figura No. 6
De la Tabla de la página 14, entrando con kL = k L = 2.50 m, N N = 8820 kgf > Ny y c t = c ty u
La resistencia respecto al eje X-X se obtiene con el siguiente kL equivalente :
kL = k L / (r /r ) = 945 / 4.01 = 2.36 m
con lo cual N = N es mayor que 8820 kgf pero menor que 10890 kgf
(exactamente, N = 9910 kgf). En todo caso la resistencia a carga axial está
controlada por N = 8820 kgf
De la Tabla de la página 15 entrando con L = L = 4.50 m
M = 1010 m kgf > M = 108 m kgf
M = 361 m kgf > M = 42.3 m kgf
El perfil seleccionado verifica las solicitaciones individuales.
Las solicitaciones combinadas de flexión y carga axial se verificarán según el
Artículo 18.2 de la Norma como se explica a continuación.
Como N / N = 5764 / 8820 = 0.65 > 0.2 , se usará la fórmula
donde M = B M + B M
En el pórtico restringido contra la desplazabilidad, y según la figura Nº 7
C = 0.6 - 0.4 (M /M ) = 0.6 0.4 (11 / 45) = 0.50
equiv x x x y
c t c t x
c t x
c t y .
x b
b t x ux
b t y uy
u c t
u 1 nt 2 lt
1 2
COVENIN 1618:1998
N 8 M M
N 9 M M
u
t
+
b tx b ty
uyux
+ 1.0
1
m
u el
B
C
1 - (N /N )1 =
11
my

12. Diagrama de momento Columna en curvatura reversible
Figura No. 7
N = = = = 11830 kgf
, entonces B = 1.0
En el pórtico desplazable lateralmente
C = 0.85
N = = = = 13294 kgf
= = 1.765
= 0.65 + 0.168 + 0.117 =0.935 < 1.00 Verifica
Las columnas pueden diseñarse con perfil IPN 140 en acero AE-25
e1
1
e2
.
5764 8
+
8820 9
+
1.765 x 108 1.0 x 42.3
1010 361
=++
N 8
N 9
u
t b t x b ty
M M
M M
ux uy
B1 = = 0.975 < 1.0
0.50
1 (5764/11830)
2
(kL/r)
EA
2
EA
2
(k L /r )
2
y y y
x 2.1x10 x18.2
2 6
2
(1.0 x 250/1.40 )
2
(kL/r)
EA
2
(k L /r )
2
x x x
EA
2
2
(2.1 x 450/5.61)
x 2.1x10 x18.2
2 6
u
B2 =
1
e2
N
N
1-
1
1-
4 x 5764
4 x 13294
12
mx

13. COVENIN1149
PROPIEDADES
kgf
Perfil
IPN
Peso
kgf
m
h
t w
A ry rx xI xS xZ C1 C2
kgf 2
2
cm 2
cm
3
cm 3
cmcm 4
cm
4
cm
cm
60
80
100
120
140
4.20
6.10
8.32
11.1
14.3
3.21
3.56
3.68
3.77
3.84
11.7
13.8
16.4
18.0
18.9
5.35
7.77
10.6
14.2
18.2
0.75
0.90
1.07
1.23
1.40
2.38
3.18
4.01
4.81
5.61
30.4
78.4
171
328
573
10.1
19.6
34.2
54.7
81.9
11.9
22.0
39.4
63.1
94.5
463790
361520
337320
318270
304030
0.19710 x10
-7
-7
0.54037 x10
0.10651 x10
-7
0.88316 x10
-7
0.68712 x10
-7
DIMENSIONES Y
PROPIEDADES
Perfil
IPN
60
80
120
140
100100
60
80
120
140
Dimensiones
mm
d bf tf tw df
34
42
50
58
66
5.3
5.9
6.8
7.7
8.6
3.6
4.2
4.5
5.1
5.7
9
11
13
14
16 8
7
7
7
8
J CwI y Sy Z y
cm3
cm64
cm 4
cmcm3
3.04
6.29
12.2
21.5
35.2
1.79
2.99
4.88
7.41
10.7
3.33
4.68
8.19
12.5
18.0
0.490
0.772
1.50
2.55
4.07
23
86
263
673
1510
df1
PERFILES
ALAS
INCLINADAS
DE
IPN
bf
2t f
3.4 1.9
3.9 2.3
4.5 2.7
5.1 3.1
5.7 3.4
r r1 2
Propiedades
13

14. FY = 2500 kgf/cm
2
c = 0.85
PERFIL
Peso
as
kL
m
0.00
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
A cm
2
rx ry/
c Nt
kgf
kgf
kL m
0.75Ny
0.40Ny kgf
kgf
c Nt
IPN 60 IPN 80 IPN 100 IPN 120 IPN 140
4.20 6.10 8.32 11.2 14.3
11370 16510 22525 30175 38675
4630 8850 14490 21610 29890
2980 6220 11310 17910 25860
2070 4320 8330 14240 21660
3175 6120 10840 17570
4690 8300 13780
6560 10890
8820
7290
5.35 7.77 10.6 14.2 18.2
3.17
1.02
4430
5350
10030
3.53
1.23
6440
7770
14570
3.75
1.46
8780
10600
19875
3.91
1.68
11770
14200
26625
4.01
1.91
15080
18200
34125
RESISTENCIA
DE DISEÑO A
COMPRESIÓN
NORMAL
IPN
(1)
Sección Plástica
1.00
PROPIEDADES (2)
14
Notas
1. Los valores tabulados corresponden a la longitud efectiva kL según el eje Y-Y. Para referirlos
al eje X-X, calcúlese la longitud efectiva equivalente como kL / (rx/ry).
No se imprimen valores para kL/r > 200
2. Los valores de kL y N según el eje Y-Y corresponden al valor = 1.5
y
c t c as

15. C = 1.0b
PERFIL
L r
Lp m
b Mpx m kgf
m
Mrx m kgf
0.38 0.45 0.54 0.62 0.71
268 495 886 1420 2130
2.75 2.61 2.91 3.18 3.48
164 318 554 886 1330
Lb
m m kgf
1.00
1.25
1.50
2.00
2.25
2.50
2.75
3.00
3.25
3.50
3.75
4.00
4.25
4.50
4.75
5.00
5.50
5.75
6.00
L360 m
240
230
219
197
186
175
164
150
138
128
120
112
106
100
94
90
81
78
75
0.64
450
429
409
368
347
327
301
275
253
235
219
205
192
182
172
163
148
142
136
0.89
822
787
752
682
647
612
576
537
494
457
426
398
374
353
334
317
288
275
263
1.08
1340
1290
1240
1130
1080
1030
975
923
865
800
744
696
653
616
582
552
501
479
458
1.29
2040
1970
1900
1750
1680
1610
1540
1460
1390
1320
1220
1140
1070
1010
819
904
954
783
749
1.51
FFx
kgf/cm
Vt
R3
R
Mpy
kgf
v kgf
R1 kgf
R2
kgf
R4 kgf/cm
R5 kgf
R6 kgf/cm
kgf
m kgf
44 82 140 209 289
2920 4540 6075 8260 10770
2020 2890 3660 4460 5700
900 1050 1125 1275 1425
3420 4540 5410 6950 8670
957 1020 874 963 1000
3040 4000 4830 6200 7740
1280
11030
60
1365
13390
101
1165
14910
165
1250
17210
250
1340
19950
361
Nota: R d = 10 cm.Rcorresponde a
RESISTENCIA
DE DISEÑO
A FLEXIÓN
IPN
IPN 60 IPN 80 IPN 100 IPN 120 IPN 140
b
Mtxb
b
F = 2500 kgf/cmY
2
b = 0.90
PROPIEDADES
15

16. PERFIL
Peso
Sección
kL
m
0.00
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
IPN 60 IPN 80 IPN 100 IPN 120 IPN 140
Plástica
4.20 6.10 8.32 11.2 14.3
1.00
15920 23120 31535 42245 54145
4650 9660 17000 26480 37750
2980 6220 12000 20360 30820
2070 4320 8330 14750 24050
3175 6120 10840 18000
4690 8300 13780
6560 10890
8820
7290
5.35 7.77 10.6 14.2 18.2
3.17
0.866
6210
7490
14040
3.53
1.04
9000
10880
20400
3.75
1.23
12300
14840
27825
3.91
1.42
16470
19880
37275
4.00
1.62
21110
25480
47775
RESISTENCIA
DE DISEÑO A
COMPRESIÓN
NORMAL
F = 3500 kgf/cmY
2
c = 0.85
as
kgf
c Nt
Notas
1. Los valores tabulados corresponden a la longitud efectiva kL según el eje Y-Y. Para referirlos
al eje X-X, calcúlese la longitud efectiva equivalente como kL / (rx/ry).
No se imprimen valores para kL/r > 200
2. Los valores de kL y N según el eje Y-Y corresponden al valor = 1.5
y
c t c as
A cm
2
rx ry/
c Nt kgf
kL m
0.75Ny
0.40Ny kgf
kgf
PROPIEDADES (2)
IPN
16
(1)

17. 0.32 0.38 0.46 0.52 0.60
375 693 1240 1990 2980
1.79 1.72 1.93 2.12 2.33
255 494 862 1380 2060
1.00
1.25
1.50
2.00
2.25
2.50
2.75
3.00
3.25
3.50
3.75
4.00
4.25
4.50
4.75
5.00
5.50
5.75
6.00
319
299
278
227
201
181
164
150
138
128
120
112
106
100
94
90
81
78
75
0.45
601
564
527
420
371
332
301
275
253
235
219
205
192
182
172
163
148
142
136
0.63
1100
1040
972
828
728
651
588
537
494
457
426
398
374
353
334
317
288
275
263
0.77
1810
1710
1615
1425
1290
1150
1030
942
865
800
744
696
653
616
582
552
501
479
458
0.92
2765
2630
2500
2240
2110
1910
1710
1560
1430
1320
1220
1140
1070
1010
819
904
954
783
749
1.08
82 149 257 382 526
4080 6350 8500 11570 15080
2840 4040 5120 6250 7980
1260 1470 1575 1785 1995
4040 5380 6400 8220 10260
1130 1210 1030 1110 1190
3590 4730 5710 7330 9160
1510
15440
85
1615
18740
141
1380
16740
231
1480
19300
350
1580
22130
506
RESISTENCIA
DE DISEÑO
A FLEXIÓN
IPN
C = 1.0b
F = 3500 kgf/cmY
2
b = 0.90
PERFIL
L r
Lp m
b Mpx m kgf
m
Mrx m kgf
Lb
m m kgf
IPN 60 IPN 80 IPN 100 IPN 120 IPN 140
b
Mtxb
FFx
kgf/cm
Vt
Mpy
kgf
v kgf
kgf
kgf
kgf/cm
kgf
kgf/cm
kgf
m kgfb
Nota: R d = 10 cm.Rcorresponde a
PROPIEDADES
L360 m
17
R3
R
R1
R2
R4
R5
R6

18. 4 caras3 lados 4 lados 3 caras
389
346
302
268
238
454
401
349
309
274
287
266
236
210
189
351
322
283
251
225
Factor de forma S, en m
-1
Protección en cajón
PERFIL
Protección de la sección
transversal
Por longitud
60
80
100
120
140
0.249
0.320
0.391
0.462
0.533
59.24
52.40
47.00
41.43
37.28
m
2
Superficie a proteger
Por peso
m
2
m/ /1000 kgf
PERFIL
IPN
PROTECCIÓN
CONTRA
INCENDIOS
60
80
100
120
140
PROTECCIÓN
CONTRA
CORROSIÓN
IPN
18

19. 19
SIDETUR. Evolución y sus productos
IPN y sus combinaciones
Vigas y columnas mixtas acero - concreto
Perfiles importados
UPL y sus combinaciones
Columnas mixtas acero - concreto
Perfiles importados
L y sus combinaciones
Conexiones parcialmente restringidas
Conexiones totalmente restringidas
Selección de perfiles
Miembros en tracción
Sistemas de piso
Inspección de estructuras de acero
Análisis estratégico de estructuras de acero
Detallado de estructuras de acero y mixtas acero - concreto
Pasarelas peatonales
Diseño sismorresistente de edificaciones
Diseño de galpones
Diseño de escaleras
Guía para el detallado y la inspección de acero de refuerzo
en estructuras de concreto y mixtas acero - concreto
Guías para la rehabilitación de edificaciones existentes
Planchas base de vigas
Planchas bases de columnas
Etc, etc.
Series estándar
Diseño sismorresistente
PLAN DE LA OBRA
INTRODUCCIÓN
PERFILES I
PERFILES U
PERFILES L
CONEXIONES
GUÍAS DE DISEÑO
JOIST y VIGAS DE CELOSÍA