Inecel sn3 3598

NORMAS
PARA
LINEAS DE SUBTRANSMISION A.69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN
TOMO 2

;-
Í N D I C E
TOMOJL
XI « ELECCIÓN DE POSTES,
X!í - APOYOS.
XII.1. Hipótesis de calculo.
Xíi.l, 1. Apoyos de línea situados en zona A.
XI 1.1 .2. Apoyos de línea situados en zona B.
XI1.1 .3. Apoyos de línea situados en zona C.
X1Í.2. Coeficientes de seguridad.
XÜ.2,1 . Elementos metálicos.
f ;
XII.2.2, Elementos de hormigón arrngd.b, .,.•
000100
-
Xll.2.3. Elementos de madera.
XI 1.2.4. Tensores.
XI!.3. APOYO DEALINEACIÓN.
XH.3.1. Solución en hormiaon.
XI!.3.2. Cuadros de vanos de utilización por resísiencía y por distancia entre con
ductores.
XI!.4, CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA GRAPA.
XI!.4.1. Ejemplo de utilización del gráfico.
XI!i - APOYO DEÁNGULO.
XIII. 1 , Esfuerzo resultante de ángulo.
XIII.2. Esfuerzo resultante dei viento sobre los conductores.
XI 11.3. Esfuerzo del viento sobre el poste,.
XI 11.4, Abacos de utilización de esfuerzos.
XÍ1I.5. Solución en hormigón.
XÍU.6, Abaco de utilización de apoyos.
XHL7. Ejemplo de utilización de abacos de esfuerzos.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Xilí.8, Abacos de utilización a'e apoyos.
XÍ1L9. Ejemplos de utilización de los abacos de apoyos.
XIII.9.1. Ejemplo 12.
XÍV - APOYO DE ANCLAJE,
,*
XIV.1 . Solución en hormigón
XIV.2. Primera hipótesis.
XIV.3, Segunda Hipótesis.
XIV.4. Tercera Hipótesis.
XV - APOYO TERMINAL O FIN DELÍNEA.
XV. 1. Solución en hormigón.
XV,2. Primera hipótesis.
XV.3. Tercera hipótesis .
XV.4. Cuadros de esfuerzos útiles, de vanos por separación entre conductores y por
resistencia para apoyos de anclaje y fin de línea.
XV.5. Apoyos fin de línea con cable de tierra.
XV.6, Líneas de doble circuito.
XVI - CRUCETAS,
XVI. 1 . Apoyo de al ¡neación,
XVÍ .1.1. Cruceta tipo bóveda,
XVI. 1 .2. Cruceta tipo canadiense.
XVI. 1 ,3. Cruceta tipo triangular.
XVI.2. Apoyo de ángulo, anclaje y termina! o fin de línea.
XVI.2.1 . Apoyo de ángulo.
XVI.2.2, Apoyo de anclaje.
XVI.2.3. Apoyo terminal o fin de línea.

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV,
P f">. í1
Im
XVII » CIMENTACIONES.
XVÜ.l, Consideraciones.
XVII. 1.1. Caso a) Coeficiente de seguridad ai vuelco.
XVÍL1 .2. Caso b) Ángulo de giro de ¡os cimientos.
XVíI.2. Dimensiones de la cimentación.
XVÍL2.1. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 8 Kg/cm3.
XVÜ.2.2. Dimensionesde !a cimentación para terrenos con ct - 10 Kg/cm3.
,»
XVII.2.3. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 12 Kg/cm3.
XVIII - PLANOS.
XVIÍI.l, Apoyos simple circuito.
XVMI.1.1. Apoyo de alineación con cruceta de bóveda.
t
XVII i. 1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIÍI.l.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XViíl. 1.4. Apoyo de alineación y ángulo, anclaje y fin de línea con cruceta hori-
zontal .
XVIII.2. Apoyos de doble circuito.
XVIII,2.1. Apoyo de alíneacíón y ángulo con crucetas triangulares,
XIX - PLANILLA DEMATERIALES,
XIX, 1. Denominación de apoyos.
XIX. 1.1. Estructuras de alineación simple circuito (S.C.)
XIX. 1,2. Estructuras a'e alineación doble circuito (D. C.)
XIX. 1.3. Estructuras dobles.
XiX.2. Estructuras de alineación tipo "B".,
X'X.3. Estructura de alineación tipo "C..; C,?; CT^ y CT ''
X1X.4. Estructuras de alineación tipo "A..; A-; AT. y ATO"
XIX.5. Estructura de ángulo tipo "AG y AGT"
XIX.ó. Estructura de anclaje y fin de línea tipo "AC; ACT, FL y FLT"
XIX.7. Estructura de alineación tipo "2A,, 2A 2At , 2AT "

I NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
ü
i
i
XIX.8. Suspensión cable de guarda o cable de tierra,
XIX.9, Amarre cable de guarda o cable de fierra.
XIX. 10 Toma de tierra.
l
l

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 !<V
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 158
x¡ ~ ELECCIÓN DEPOSTES.
Los esfuerzos de los postes a emplear en esta norma han sido elegidos de ma
ñera tal que cubran toda la gama de esfuerzos que sobre los apoyos de una
línea puedan darse.
Para llegar a la elección de los postes, primeramente hemos llevado rodos
los esfuerzos que sobre los apoyos de alineación y ángulo se ejercen en to-
dos los cosos posibles que pueden darse en una línea, es decir, ya sea de sírn
pie circuito con o sin cable de protección a Herró ó de doble circuito con
o sin cable de protección a tierra.1 «/
Estos esfuerzos corresponden a un vano de 266 mis. elegido como el más eco
nórnico.
/
Una vez representados en el gráfico estos esfuerzos, se observa que a'ístribu
yendo íos esfuerzos según una progresión aritmética de razón 300 Kgs. par-
tiendo de 500 kg. y llegando hasta el poste de 2.000 Kg. se cubría la ma-
yor parte c'e los esfuerzos que puedan darse sobre la línea, además para cu-
brir los esfuerzos que quedaban fuera de la zona de postes elegidos anterior
mente, se eligió otro tipo de poste, el de 2.600 Kg, de esfuerzo útil, que
agemelado nos cubre toda !a gama de esfuerzos obtenidos anteriormente, -
también agernelando los anteriores podemos obtener esfuerzos útiles que cu
bran todos aquellos esfuerzos superiores a los 2.600 T<g. que puedan darse
en cualquier apoyo,
En resumen los postes elegidos son los de esfuerzos Otiles siguientes:
500, 800, 1.100, 1.400, 1.700, 2.000 y 2.600.
La configuración de ios postes, el taladrado, así como algunas de las dimen
sIones principales, figuran en los esquemas adjuntos.

[--1II1'1'"'
—•—••-•—1••1'_i¡
r~~f~•iv...,
Cs
^
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I
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i^
I<s>
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1X
^í
S-
&
;i
ÑS.

í:^^
APOYOS^
Se estudia en este capítulo ías soluciones de hormigón para (os distintos
tipos de apoyos que se dan en una línea eléctrica.
El estudio está dividido en dos partes:
- En ia primera se estudian ios postes necesarios para cada tipo de apoyo.
- En la segunda se estudian las diversas crucetas de las soluciones en hor-
migón.
Estos cálculos están resumidos mediante cuadros de utilización.
/
Lcshípótesls de cálculo son las que recoge el apartado V,4.2e de las Es
pecíficaciones Técnicas Generales.

pAR^^ Kv-
DE POSTES DE HORMIGÓN Hola 102
XI! - Hipótesis de cálculo.
XII. 1 . 1 . APOYOS DE LINEAS SITUADOS EN ZONA A
Tipo de apoyo
meacion
Anguio
Anclaje
Fin de línea
(Altitud inferior a 1 .000ni.)
la. Hipótesis
(viento)
Cargas permanentes
III.2.
Viento I I I -3.
Temperatura 5-C
Caraos permanentes
lil.2.
Viento I i1-3.
Resultante ángulo
111.7.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentes
iií.2.
Viento I I I . 3 .
Temperatura 5-C
Cargas permanentes
111,2.
Viento MÍ.3.
Esfuerzos longitud!
nales U1.5.3.
Temperatura 5-C.
2a. Hipótesis
(carga longitudinal)
Cargas permanentes
lil.2.
Esfuerzo longitudinal
lii.5,1.
Temperatura5-C.
Cargas permanentes
III.2.
III.5.1.
Temperatura5-C.
Cargas permanentes
III.2,
111.5,2.
Temperatura 5-C
3a. Hipótesis
(rotura de conductores)
Cargas permanentes
lil.2.
Rotura conductores
111.6.2.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentes
III.2.
Rotura conductores
111.6.3.
Temperatura 52C,
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de pro
teccíon a tierra se considerarán éstos además sometidos a la acción de! -
viento, según 111,3.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
XII.1.2. APOYOS DE LÍNEAS SITUADOS EN ZONA B
(Superior a 1.000 m. e inferior a 3.500 m)
Tipo de apoyo
Alineación
Anaulo
la. Hipótesis
(Viento)
Cargas permanentes
III.2.
Viento HÍ-3.
Temperatura-5-C.
Cargas permanentes
MI. 2.
Viento H1.3.
Resultante ángulo
111.7.
Temperatura-5-C.
2a. Hipótesis
(Carga longitudinal)
Cargas permanentes
11 r ^
MI .¿.
. III.5.1.
Temperafura-5-C.
Cargas permanentes
líí.2.
111.5.1.
Temperatura-5-C.
3a. Hipótesis
(Rotura de conductores
Anclaje
Cargos permanentes
111.2.
Viento 1N-3.
Temperatura -5-C
Cargas permanentes
111.2.
III.5.2.
Temperatura -5-C,
Cargas permanentes
111.2.
Rotura conductores
III.6.2.
Temperatura -5~C.
Fin de línea
Cargas permanentes
111.2.
Viento NI-3 -
Esfuerzo longitud!-
na¡ III. 5.3.
Temperatura -5~C.
Rotura conductores
MI.ó.3.
Temperatura -5eC.
Para ía determinación de ías tensiones de los conductores / cables de tierra
se consideraran estos además sometidos a la acción del viento, según Ü1.3.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍ5ION A 69 KV.
Hoja 164
XII.1.3. APOYOS DE LINEAS SIllJADQS EN ZONA C
(MHtud ígua! o.superior a 3.500 mts.)
Tipo de apoyo
Alineación
Ángulo
Anclaje
Fin de
1ínea
• la. Hipótesis
(Viento)
> Cargas permanen
tes 111.2.
Viento 111.3.
Temperatura-5-C.
Cargas permanen
tes'I11.2.
Viento 11!. 3.
Resultante de án-
gulo 1H.7.
Temperatura ~5~C
Cargos permanen
tes 111.2.
Viento 1 ! í - 3 -
Temperatura -5-C
Cargas permanen-
tes 111.2.
Viento Hl, 3.
Esfuerzo longitu-
dinal 111.5.3.
Temperatura -5-C
2a. Hipótesis
(Carga longít.)
Camas permanen
tes 111.2.
Esfuerzo longitu-
dinal III. 5.1.
Temperaura -5-C
Cargas perrnanen
tes 111.2.
Esfuerzo longitu
dínal ili.5.1.
Temperatura -5£C
Cargas permanen-
tes 11!. 2.
Esfuerzo longitu-
dinal lli.5.2.
Temperatura -5~C
•
3a. Hipótesis
(Rotura cond. )
•
,
Cargas perrnanen
tes III.2.
Hielo U l -4 -
Rotura de condu
tores 111.6.2.
Carqas permanen
tes III. 2.
Hielo 111.4.
Rotura de con-
ductores III .6.3
Temperatura
4a. Hipótesis
(Hielo)
Cargas perma
nentes 111.2,
Hielo Mi. 4,
Temperatura -
tura-lG2C
Cargas perma
nentes íí i .2 .
Hielo Mí. 4.
Resultante de
ángulo líi .7.
Temperatura
Cargas perma
nentes 111.2.
Hielo 111.4.
Temperatura
-'IOS C.
Cargas perma
nenies 111.2.
Hielo 111.4.
Temperatura
-TOSC.

i
-D-E SUBTRANSMISjQN A 69 KV.
En el coso de ios apoyos especiales se considerarán las distintas acciones
definidas en el capítulo iíí , que pueden corresponderies de acuerdo con
su función, combinadas a una hipótesis acordes con las pautas, generales
seguidas en el establecimiento de las hipótesis de los apoyos normales.
XIi.2. Coeficientes de seguridad.
Los coeficientes de seguridad de los apoyos serán diferentes según e' carac
ter de la hipótesis de cálculo a que han de ser aplicados. En este sentido,
las hipótesis se clasifican de acuerdo con el cuadro siguiente:
XII.2.1
tipo de apoyo
Alineación
Ángulo •
Anclaje
Fin de línea
Elementes metálicos.
Hipótesis normales
la/ 2a, 4a.
la, 2a, 4a.
la, 2a, 4a.
la, 2a, 4a.
Hipótesis excepcionales
3a.
3a.
El coeficiente de seguridad respecto al límite de fluencia no será Inferior
a: 1,5 para las hipótesis normales y 1/2 para las hipótesis anormales.
XII.2.2, Elementos de hormigón armado.
El coeficiente de seguridad a rotura de los apoyos y elementos de hormigón
armado no será inferior a 2,00 para las hipótesis normales y 1,50 para las
anormales.
XII.2.3, Elementos de madera.
Los coeficientes de seguridad a la rotura no serán inferiores a 3,5 para las
hipótesis normales y 2,8 para las anormales,
Xll.2.4. Tensores. t
Los cables o varillas utilizados corno tensores tendrán un coeficiente de se
gúridad a la rotura no Inferior a 2,50 en las hipótesis normales y 2,00 en
lar. anormales.

NORMAS PARA LINEAS DESUBTRAJ^M!SION_A 69 KV'
X I I . 3 .
Hoja 166
APOYO DE ALINEACIÓN,
Las hipótesis que dimensíona este tipo de apoyo es !a la, es decir !a hipó-
tesis de viento, tanto en zona A como en zona B.
Consto de un poste de hormigón con la posibilidad de utilizar distintos tipos
de"* armados metálicos Cjue pueden ser: cruceta tipo bóveda/ cruceta cana
dieüse o cruceras para disposición en triangulo.
La cajena de aisladores será deí tipo'de suspensión.
La fuerza de! viento por metro de línea es:
Conductor Esfuerzo en Kgs/m.
Quail
Par tr id ge
Hawk
2/0
266,7
477
Fv - 3 x 0,507 - 1,701
Fv - 3 x 0,6512 = 1,954
Fv - 3 x 0,872 - 2,616
Fv- 3 xO,57 - 1,71
Fv - 3x0,652 - 1,956
Fv - 3 xO,872 - 2,616
Sí se denomina Esfuerzo Utií (E. U.) al esfuerzo que admite un poste a o, 25
mis. por debajo de la punta, con coeficiente de seguridad de 2 y descantan
do ya e! esfuerzo del viento sobre e! propio poste, et vano "a" que se puede
lograr por resistencia del apoyo se obtendrá por la expresión:
E. U.
Fv.
Operando con los distintos valores de esfuerzos útiles y teniendo en cuenta
los esfuerzos equivalentes a los producidos sobre los conductores, por efecto »
del viento, transladados a 0,25 mis. por debajo de la punta, se obtienen íos !
siguientes vanos máximos per resistencia de los postes, en todos Sos casos po
síbies que afectan a esta norma.

_NORMA5 PARA LÍNEAS DE SUBTANSMISIQN A 69 KV.
p ft{ p f'* E":Ií K .; i¿-,« ¿¿-' t.-~-s
Hola 167
Los vanos máximos por resistencia de los postes a emplear en alineación pa
ra cada uno de los conductores a utilizar y para todos los casos posibles que
pueden darse, según sea simple circuito o doble circuito, con cable de pro-
tección a tierra o sin él y según el tipo de armado a emplear están recogidos
en los cuadros siguientes.
También están recogidos en tablas los vanos máximos que por distancias en
tre conductores nos permiten establecer los distintos tipos de armado a utilí
zar, según los conductores a emplear y según la zona de establecimiento -
de la línea.

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 KV.
XII.3.2. CUADROS DEVANOS DE UTILIZACIÓN POR
RESISTENCIA Y POR DISTANCIA ENTRE CON
- • • • • : DUCTORES.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 6? KV.
VANO MÁXIMO (en rnts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES
UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA DE BÓVEDA.
CONDUCTOR
Quail
Parirídge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
~T ~~
500 Kg
270
235
*17Ó
269
235
176
9 800 Kg
431
375
280
429
375
280
l . l O O K g
593
516
590
516
386
1
UTiLIZAGON DE LA CRUCETA DE BÓVEDA.
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES,
CONDUCTOR
Quaii
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
299
311
315
347
353
345
ZONA B
304
327
311
332
375
356

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISíON A 69 KV
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE2,7 mts. DE-
SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE C¡R
curro SIN CABLE DE TIERRA.
. „. „
CONDUCTOR
Quaíl
Parir idge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F U E
500 Kg.
315
274
205
313
273
204
R Z O
800 K<
500
439
"328
500
'438
328
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SE
PARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaíl
Parfrídge .
Hawk
2/0
260,8
477
ZONA A
410
. 427
418
484
492
480
ZONA B
414
432
423
464
503
490

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 69 KV.
VANO MÁXIMO (en mts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES
UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE
DE 2,7 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTO-
RES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA .
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S
500 Kg.
245
220
173
245
220
173
F U E R Z
800 Kg .
393
352
277
393
352
277
O
l.lOOKg.
578
524
415
578
524
415
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE
SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaií
Partria'ge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
410
. 427
418
484
492
480 _
ZONA B
414
432
423
, 464
503
490

S PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV. ¡f^ECEL
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja '172
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES CON
CRUCETA CANADIENSE CON 3,5 mis. DE SEPARACIÓN ~
VERTICAL ENTRE CONDUCTORES SIMPLE CIRCUITO SIN
CABLE Díf TIERRA.
*•
CONDUCTOR'
Quoií
Partrldge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg. 800 Kg. l.lOOKg.
315 515 710
275 449 618
205 335 » 461
315 . 513 706
275 448 , 617
205 335 461
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE
SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
. _
Quail
Parfridge
Hawk
2/0
250,8
477i
!
ZONA A - ZONA B
570 580
600 608
585 . 590
700 710
710 720
690 705

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSÍON A 69 KV.
LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL
ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO' CON CABLE DE-
TIERRA.
CONDUCTOR
Quaíli*
Partridge
Hawk
2/0
260,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg .
250
225
175
250
225
175
800 Kg.
400
358
282
400
358
282
l.lOOKg.
550
494
388
550-
494
388
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SE
PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
Quaíl
Pariridge
Hawk
2/0
260,8
477
ZONA A ZONA B
580
608
- 590
710
720
705

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1SION A 09 KV.
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTOS AL -
TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SÍN CABLE DE TIERRA.
CONDUC1OR
Quaii
Paffrídge
Hawk
2/0
206,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
326
283
. 212
324
" 283
212
800 Kg.
522
454
339
519
'454
339
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quail
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
j
ZONA A
345
360
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358 '
415
422
412

Hoja 175
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTASAL -
TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
275
248
196
274
248
196
•
800 Kg.
442
398
315
441
,398
315
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SE
PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. i
CONDUCTOR
QuaÜ
i
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
L - -
ZONA A
345
300
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358
415 -
422 .
412
:
'
i

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 K/:
DE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 176
COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-
BOLILLO DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-
TORES PARA SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quaí!
Partridge
Hawk
2/0
266, 8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
332
289
' 215
332
289
215
800 Kg.
534
465
347
531
464
347
l . l O O K g .
735
640
478
731
639
478
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mis. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;
CONDUCTOR
Quaü
Partria'ge
Hawk
2/0
200,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553
:

1MECK
Hoja 177
COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-
BOLILLO DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-
TORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Qyai!
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
250
225
178
250
225
178
800 Kg.
411
370
293
411
370
293
l.lOOKg.
590
531
421
590
531
421
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTÍ
CAL ENTRE CONDUCTORE5. (CRUCETA TRIANGULAR)
VANO MÍNIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 1<V.
Hoja 178
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES.CRUCETA
TRIANGULAR DE 2,40 mts. DE SEPARACIÓN VERTICALENTRE
CONDUCTORES.PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
•
CONDUCTOR-
Quaíl
Parfridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F
800 Kg.
275
239
. 178
273
239
178
U E- R Z O
1.100 Kg.
377
328
245
377
328
245
1.400 Kg.
480
418
• 312
480"
,418
312
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL EMTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quctil
Parfridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
345
300
352
404
411
400
. __..
ZONA B
351
360
358
415
422_
412

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM!S!ON A 09 KV.
ÑOR/VA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
VANO MÁXIMO PORRESISTENCIA DE LOS POSTES , CRUCETA
TRIANGULAR DE2,40 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE -
CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA
CONDUCTOR.
_,
Quail
Portridge
Hawk
2/0
260, 8
477
E S F
800 Kg.
- 238
210
160
238
210
160
: U E R Z C
1.100 Kg,
326
289
222
326
289
222 .
)
l,4QÜKg.
416
368
283
416
368
283
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARA
C1ON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaíl
ParÍT ídge
Hawk
2/0
266,8
477
) PORDISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
ZONA A
345
360
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358
415
422
412

NORMAS PARA LINEAS DE SÜBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNÍCA
Hoja 180
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS PQSTES.CRUCETA -
TRIANGULAR DE 3 rnrs, DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quaíl
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
1.100 Kg.
415
360
270
415
360
270
1.400 Kg.
530
460
345
530
460
345
1.700 Kg.
645
560
420
645-
560
420
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA
CÍON VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaií
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553

MAS PARA LÍNEAS DESUBTRANSMISION A 69 ¡<v: ÍKECKL
DE POSTES DE HORMIGÓN H°ÍQ 18]
VANO AAAXiMO,POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO
CON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR ""
Quaíl
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
1.100 Kg. 1.400 Kg. 1.700 Kg,
350 455 550
310 400 490
- 240 312 380
350 455 550
310 400 ' 490
240 312 380
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA
CION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
QuaíS
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A ZONA B
472 477
493 504
482 487
562 541
- 583 582
559 553 .

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 09 [<V.
XII.4. CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA CADE
Sea el apoyo Bde ia figura
Ctt
La acción que ejercen los conductores en sentido vertical es TvB que tiene
por valor:
TvB - W tg ./2),
Siendo Wv la componente vertical devído ai peso del conductor en Kg/rruso
bre el conductor y P (m) el parámetro de la parábola que corresponde a ías
condiciones del estudio.
Cuando se considere e! conductor sin sobrecarga o con sobrecarga en direc
ción vertical, la fórmula puede transformarse así:
a, f art
tg ,
T- Tensión máxima de! conductor en (kgs.)
Wv~ Peso de! conductor (Kg/m)
-) Wv

^ KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y .TÉCNICA
Con objeto de calcular las cargas verticales máximas que actúan sobre ía
cruceta, así corno las cargas que intervienen en el cáiculo de los contrape
sos se adjunta un gráfico para el cálculo de TvB en función de:
W
; Itag =tg tag
y Wv.

CARGAVERTICAL
EN.LAGRAPA
-V
'/'/-•
GV
*-/
;.
-1200
-UOO
-1500
-1800
-2000
.
-2200
i/fin
-2000

XI!.4,1. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEL
. GRÁFICO.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
Hoja 186
Gráfico para el cálculo de las cargas verticales transmitidas por e! conduc
tor a Í a cadena - Forma de uilÜzac'án.
Existen cinco escalas verticales, en la izquierda se han representado val_o
res del parámetro de la parábola P, en la siguiente valores de P £ tg, lúe
go valores de p £_t g •*• a, la siguiente escaia representa valores cié! vano me
dio a y la última escala nos da el vaior de la carga vertical transmitida por
el conductor a la cadena.
Son datos el parámetro de la parábola (P), la suma de tangentes
vano medio (a) y W .
el
Se une el valor de P con e! de Z tg y se prolonga obteniendo el valor de
P. 5! tg, se une este punto con el valor deí vano medio, y donde corte a
la escala de P ^ rg 4- a obtenemos un punto m, que unido con el vcslor de W
obtenemos el valor de TvB.
Ejemplo.
Datos: Parámetro de la parábola P - 1 .500
¿tg -0,5
Vano medio a 400 m.
W - 0,3
Se une el valor de P = 1 .500 con el valor de ia suma de tangentes ¿? íg ~
= 0,5 y se prolonga hasta cortar a Pátg = 761,3, se une este punto con
ei valor de a - 400 y se tiene corno valor de P¿tg •*• a - 1105, este pun
to unido con el correspondiente a W - 0,3 se obtiene 345 Kg. como valor
de TvB.

JllQRMASJVRA LINEAS DE SUETRANSMISION A 69 KV.
Hoja 187
XÍH.
APOYO DE ÁNGULO,
La hipótesis que dirnensiona este fipo de apo/os sigue siendo la primera -
tanto en zona A como en zona B,
La acción total que se ejerce sobre un apoyo cíe ángulo será la siguiente:
Consideremos un apoyo colocado en la línea formando un cíerio ángulo:
Este apoyo debe soportar:
- Un esfuerzo resultante de ángulo (Faí)
- Un esfuerzo resultante de la acción del viento sobre los conductores en
su caso (Fe)
- Un esfuerzo del viento sobre el poste (Fu) •
! Í. 1 . Esfuerzo resul tanie de ángulo, ;
SÍ llamarnos Ti a la tensión máxima de un conductor se tiene para tres con
ductores:
Fai = 3 (2 Ti sen ^f-) - ó TI sen
XIII.2. Esfuerzo resultante del viento sobre !os conductores.
Supongamos un conductor de diámetro menor a 16 mm.
Para conductores de diámetro menor de 16 mm. la presión del viento a con
siderar es de 50 Kg/m2.
Fe' = 3 (J2T . 10. arn . 50)
Siendo:

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMíSION A 69 KV.
NORMA.ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA H .
• DE POSTES DE HORMIGÓN Í0
1K Flj E V'J í.-t". Vi-,
J2f -: Diámetro del conductor en mm.
am " Semisuma de vanos adyacentes a! apoyo (vano medio en metros)
Fe = 0,15 . $' arn
XÜI.3. Esfuerzo de! viento sobre el poste.
Este esfuerzo ya se ha tenido en cuenta para eí dimensíonamiento del poste.
E! esfuerzo a considerar por efecto de! viento sobre los conductores y resul-
tante de ángulo es Fav = 6 TÍ sert^/2 4- 0,15 . $ . am (a)
Este esfuerzo deberá compararse siempre con el esfuerzo útil de! poste, de-
biendo ser igual 6 inferior a éí -
/
Cuando e! ángulo0* sea nulo estaremos en el caso de un apoyo de alinea-
ción.
Xíll.4. Abacos de utilización de esfuerzos.
Los abacos que se adjuntan es una representación gráfica de estas fórmulas,
una vez obtenido el valor Fav se multiplicará por 3 o por ó dependiendo si
es simple o doble circuito. . i
XII!.5. SOLUCIÓN EN HORMIGÓN .
Está formado por un sólo poste con armado de crucetas metálicas deí tipo pi
romidal para disposición de triángulo, o por dos postes en Forma de pórtico
con cruceta metálica horizontal y cadena de aisladores horizontales.
XIII.6. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS.
Para completar e! estudio de los apoyos de ángulo y dar así una utilidad ma
yor a las Normas, incluímos los abacos de utilización de los apoyos de ángu
lo en función del ángulo entre alineaciones (c£) y del vano a que vaya a esta
blecerse el apoyo.
Estos abacos están realizados para todos los conductores y para íos casos en
los que se utilicen o no cables de protección a tierra.

ji^^^NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
XIII.4. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE ESFUERZOS

FaiFav
O/rTO
200
400
ORARCODeRESULTANTESDEÁNGULO
.
CONDUCTORQUAILyARVIDAL2/0
<&12QQ
i
T"nniJ'JÜ•
iSGQ
2100
2/>G"0-
2700
30001
3300-
36CO
3900-
¿200
••¿500•
¿300•
.
.
..
1
-1260
•1575
•15SO
•2205
-2520
-2S35
•3150
.3¿65
.37BO
.¿095
-¿¿10
¿725'
50¿0
circ

600
.OftAFlCODe.RE9JJANTgS_CE_ANGULp..^A^CASLEDE_
^
5'OQ

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09
Xlii.7. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DE
ABACOS DE ESFUERZOS.

NOR/viAS PARA LINEAS DE SUBYRANSMíSlON A 09 KV.
D-.O p;i¡ ufc-»
Ho¡a 195
Modo de utilización de ios abacos de apoyo de ángulo para esfuerzos.
Los abacos están realizados para obtener eí esfuerzo de ángulo de uno sola
fase. Partimos de la tensión máxima de! conductor TÍ, uniendo este punió ~
representativo dei ángulo c^. (ángulo entre alineaciones) obtenernos un pun
to que es el valor í-ai, que es e! esfuerzo resultante de ángulo, unirnos este
punto con el correspondientea! vano medio (am) que afecte ai apoyo obte-
niendo en la escala centra! e! valor de Fav que es ia suma de! esfuerzo cié
ángulo y de! producido por efecto deí viento sobre los conductores.
Ejemplo Para conductor Partridge y Arvidíi 266,8
Ti - S.OOQKg.
t
*L = 409-
am = 250 m .
Unirnos Ti - 3.000 Kg. con el ~ 4Cg obteniendo como valor de Faí
1854 Kg. uniendo este punto con eí correspondiente a! vano medio
250 m, obtenemos un valor de Fav de 2.010 Ka.
c '
• • ' ' ' p -. " "
f -.-
000*00

p^'lii!^¿5i^B^!^5]^L:JAÉlilYí.
Ho¡o 196
XII!.8. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS

por sep&rac/oh e/tke cor/dücfcres

Hoja 202
¿TI
i
W
vW /?¿5>y. por separados? e¿/s~e aMe¿/tí£?rc$
WM! A

SdJ£pftpt/03 3J¿l/3 ¿íQfD8J&c/$S JOd "XOW QÜDK (i

¿fo?e& &fá&MS/¿y¿fa f/7*&¿r¿f#/úfr, £&£/££/&$?#&/&{!?
ú^^/r^¿;>>Aí^^ >$&/%:

]• JW s
i • ' [ • : ' } • Í • :
i . ' '
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MSVZfr¿//t
Qítffb '. ' .
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V
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. . ' ; . , ' : '• '••'.:.'. ' • ! : ' -
' ' ! • ! ; í " :
. .; . . . i . . ' : . ; • . ' . . • . ; :
i . . . . ; . : . , . . . ; . . ] . 'r; - - . . • ' ;
. . . .: • i- ; , : í . : : ' , ;

i
rr/ax. por Q/¿SÜ/K/& e/j/re eof?afociares.

vano max. flor^se/fátrac/dh e/
/'4 8
X'x

'.-/i^ov?^ r/,o/¿/&fy/~/£//
?/¿/<pd$GtyófáGfr
' ¿/¿LM7^y&3
VTFJ^F^o/^^TF'
7r77^"JF~^JWF

NORMAS PARA LINEAS DE..SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 233.
XII!.9. EJEMPLOS DE UTILIZACIÓN DE LOS ABACOS
DE APOYOS.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍS1ON A 69 KV.
DE POSTES DE HORMIGÓN HO¡Q 234
XIII ,9. Ejemplo de utilización de los abacos de apoyos de ángulo.
Los abacos están realizados para obtener qué tipo de apoyo debe emplear
se en función de! ángulo (oí) entre alineaciones y del vano medio qu¿
afecte al apoyo.
También nos sirve para obtener distintos pares de valores (de ángulo y de
vano medio) para un determinado tipo de apoyo.
.Otra de las aplicaciones es la de ver cual es el vano máximo que nos per
mita establecernos para zona A y zona B en función de la cruceta emplea
da y del ángulo (o() entre alineaciones.
Ejemplos prácticos:
Para todos los ejemplos aquí explicados, están realizados para conductor
Quail y cruceta horizontal de distancia entre* conductores 3,5 mts. ver -
hoja
XIII.9.1. Ejemplo is.
El ángulo que forman dosalineaciones en el apoyo considerado es de 50 g.
y el vano medio que afecta al apoyo es de 200 m. Queremos saber que ti
po de apoyo hay que colocar.
. Realización práctica:
Por e! punto representativo de 50 g. se traza una parábola al eje de absci
sas y por el punto representativo de 200 m. se traza una parálela al eje
de ordenadas; el punto de intersección de estas dos rectas paralelas a los
ejes (Punto 1). Este punto puede hallarse sobre la recta representativa de
un determinado tipo de apoyo o bien fuera de ella . En nuestro ejemplo se
halla fuera de estas rectas representativas de apoyos. Cuando esto ocurre,
deberemos tomar el tipo de apoyo correspondiente a la primera recta que
se halla representada encima del punto de intersección (punto 1). En núes
tro caso tendríamos que adoptar el poste de 1.100 Kg. de esfuerzo.
XIII.9.2. Ijemploj^.
Supongamos que tenemos un apoyo e.n forma de pórtico constituido por dos
apoyos de 1.400 Kg. de esfuerzo, este apoyo puede utilizarse para todos
los pares de volares correspondientes a las coordenadas (ángulo y vano me-
dio) correspondientesa todos los puntos de la recta representativa de este

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.
r *. r*:.' f í i1?-" *
lte U L:L,
Hoja 235
tipo de apoyo. Así por ejemplo este tipo de apoyo podemos utilizarlo para
un vano de 186 m. y 70 g, entre alineaciones, o bien para un vano de -
382 rn. y un ángulo entre alineaciones de 60 g.
El vano máximo a que podemos establecernos con la cruceta horizontal de
3,5 rnts. de separación entre conductores para un ángulo entre alineacio-
nes de 50g. y estando situada la línea en la zona A, es de 408 rn. y para
la zona B 414 m. Esto quiere decir que si por ejemplo tenemos un apoyo
tipo pórtico constituido por dos postes de 1.700 Kg. y una cruceta horizon
tal de 3,5 m. de separación entre conductores; y un ángulo entre alinea-
ciones de 75g; por resistencia de! apoyo podríamos tr a un vano medio de
442 m, pero el vano máximo que nos permite establecernos, por la Umita
clon impuesta debido a la crucera empleada, es de 350 m. para Zona A y
358 m. para zona B, siendo por tanto estos vanos los máximos a que pode-
mos establecernos y no el de 442 m. , '<

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA Ho-a 23Ó
DE POSTES DE HORMIGÓN ' M
í
XIV - APOYOS DEANCLAJE.
Los apoyos de anclaje tal corno se han definido en las Especificaciones Téc
nicas Generales, son aquellos apoyos destinados a proporcionar punios en
la línea que independicen mecánicamente, ios tramos adyacentes, en cua^n
to a la propagación de esfuerzos longitudinales.
XIV 1 Solución en hormigón.
Están constituidos por un pórtico, formado por dos postes y una cruceta rn_e
tálica, siendo ia cadena de aisladores horizontal,
Los esfuerzos;que actúan sobre el apoyo son:
XIV.2. Primera hipótesis. ^ ;
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.
- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones exteriores
del mismo.
XÍV.3, Segunda hipótesis.
- Desequilibrio del 66 % de las tensiones máximas unilaterales de los con-
ductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre ¡ospostes,
XiV.4. Tercera hipótesis.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los postes.
- Rotura de conductores según II 1.6.2.
La rotura de un conductor extremo produce un momento de torsión sobre el
pórtico; este momento es anulado por las reacciones de los postes cuyo va
lor será: /- - • & ,-
T . b - R . (b - a) T ~%T" ~¿
R, - T . <_ t ) - T . V
b - a .: Q—
i "» -,ir^_

LINEAS DE SU8TRANSMISIQN A 69 KV. Bfi^E-^-íí;_ s |SV
NORMA ELECTOMECANICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 237
Para esta hipótesis 3a. la resistencia o esfuerzo útil de los postes a colo-
car en [a línec¡ deberá ser como mínimo e! valor que fija R. con coefícien
te de seguridad 1,5.
XV - APOYO TERMINAL. O FIN DELINEA.
Son ios destinados a soportar ei tiro unilateral de todos los conductores y
. cables de tierra en sentido longitudinal de la línea.
XV, 1, Solución en hormigón.
Estará constituido por un pórtico formado por dos postes y una cruceta me-
tálica siendo la cadena de aisladores horizontal.
Los esfuerzos que actúan sobre el apoyo son;'
XV.2. Primera hipótesis.
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.
- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones del mismo
- Esfuerzo total debido a las tracciones unilaterales de todos los conducto-
res y cabíes de tierra en los puntos de fijación de los mismos
XV.3. Tercera hipótesis.
Idéntica a la de los apoyos de anclaje.
A continuación damos unos cuadros resumen donde se recogen los tipos de
postes a emplear según su esfuerzo útil, para cada conductor utilizado en
la línea, así como para el vano máximo que la separación entre conducto
res impuestos por la cruceta nos permite establecer los apoyos, tanio en 20
na A .como en zona B y la limitación de los vanos por esfuerzo transver-~
sal.

69 KV.
EL*
Hoja 238
XV,4. CUADROS DE ESFUERZOSÚTILES, DE VANOS POR
SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES Y POR RESIS-
TENCIA PARA APOYOS DE ANCLAJE Y FIN DE LI-
NEA,

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISiON A 69 KV.
APOYOS DE ANCLAJE SIN CABLE DE TIERRA
E. U.
Vano máx. por
separación en-
tre conductores
Zona A
Zona B
Vano máximo
por resistencia
. A
E. U.
Vano máx, por
separación en-
tre conductores
Zona A
Zona B
Vano máximo
por resistencia
Quail
2x1100
450
455
400
POYOS DE
Quaíi
2x1 .700
450
455
350
Partrídge
2x1400
-460
472
400
Howk
2x2600
460
407
400
2/0
2x1100
510
516
400
ANCLAJE CON CABLE DE TIERRA
Partridge
2x2.000
466
472
350
Hawk
2x2.600
460
467
350
2/0
2x1600
510
516 ;
350 ;
i
266,8
2x1700
528
534
400
266,8
2x2000
•
528
534
350
477
2x2600
516
521
400
.mm^™~j™^_™.,rr-1...~,,
477
2x2600
516
521
350
m
i
-

APOYOS FIN DE LINEA SIN CABLE DE TIERRA
E. U.
Vano máx. en
mts. por separa
cí&n entre con
ductores
Zona A
Zona &
Vano máx. en
metros por resis
tencía
"O
1 "°
u
is
Quail
2x1700
450
455
400
Partrídge
2x2600
466
,472
400
Hawk
-
-
-
2/0
2x2000
510
£16
400
206,8
2x2600
528
534
400
477
-
Para los conductores Hawk y 477 se utilizarán apoyos de estructuras meta
lieos, debido a los esfuerzos solicitantes que ejercen estos conductores -
sobre los apoyos.
XV.5.
XV. 6.
APOYOS FIN DE LÍNEA CON CABLE DE TIERRA.
Los apoyos de fin de línea con cable de protección a tierra o cable de guar
da estarán constituidos por estructuras metálicas para todos los conductores
normalizados, dado los grandes esfuerzos que sobre este tipo de apoyo se
ejercen.
LÍNEAS DE DOBLE CIRCUITO.
Para este tipo de líneas, tanto los apoyos de Ángulo, Anclaje y Fin de Lí-
nea se realizarán mediante estructuras metálicas debido a los enormes es-
fuerzos que se dan utilizando cualquier conductor de los seis normalizados.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
XV¡ CRUCETAS.
XVI. 1 . Apoyo de alineación.
Para este tipo de apoyo se diseñaron tres tipos de crucetas, diferentes en
su geometría, llamadas:
Tipo Bóveda.
Tipo Canadiense.
Tipo Triangular.
De esta manera tenemos una mayor gama de crucetas que conjugadas con
los postes podemos optimizar mas e! apoyo.
XVI. CRUCETA TIPO BÓVEDA.
Se calculó sólo una cruceta de Bóveda en cuanto a dimensiones geométri-
cas se refiere dado que para un aumento pequeño en e! vano se necesitaría
una cruceta de grandes dimensiones que haría antieconómica la cruceta.
La disposición de Sosconductores en este tipo de cruceta es sensiblemente
horizontal. Según los conductores empleados los perfiles que se obtienen -
están resumidos en la siguiente tabla. Tanto la geometría como los perfiles
a.utilizar figuran en ei plano correspondiente.
CRUCETA BÓVEDA
"^•^Angulares
Conductor es^^
QUAiL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266, 8
477
Ll
L 80.8
L 100 . 10
L 120. 11
L 80 . 8
L 100 . 10
L 120 . 11
L2
L 60 . 6
L 70 . 6
L 70 . ó
L 60 . ó
L 70 . 6
L 70 . 6
L3
L 60 . ó
L 70 . 6
L 80 . 7 .
L 60 . 6
L 70 . 6
L 80 . 7

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
XVi.1.2. CRUCETA TÍPQ CANADIENSE.
Se calcularon dos crucetas de geometría semejante pero diferentes en cuan
to a la distancia entre conductores.
Una de ellas'con distancia entre conductores, medida verHcalmente, de
2,7 mts.(c 2,7) y la otra con una distancia entre conductores medida ver™
ticalmente de 3,5 mts. (C-3,5).
Los perfiles necesarios para estas crucetas están recogidos en la siguiente
tabla según el conductor que se utilice.
Esta tabla también figura en los planos correspondientes así como !a geome
trící de las crucetas.
La disposición de los .conductores en este tipo de crucetas es un triangulo
o a! tresbolillo.
^N. Anguíares
Conductores _^,
QUAÍL
PARIR IDGE
HAWK
2/0
206,8
477
Cruceta c -2,7
h
L - 10
C- 12
C- 14
C- 10
C- 12
C -14
L2
C- 12
C - 14
C - 16
C - 12
C - 14
C- 16
Cruceta c - 3,5
h
C - 14
C- 14
C -.18
C - 14
C - 14
C- 18
L2
C - 14
C - 16
C -20
C - 14
C» 16
[1-20

Hoja 243
XVi. 1.3. CRUCETA TIPO TRIANGULAR.
Se calculó una sola cruceta, geométricamente igual, para los tres o seis -
que se han de colocar/ según sea simple circuito o doble circuito y para -
una distancia entre ellos de 2,4 mts, / 3 mts. medida vertícalmente.
La disposición de los conductores utilizando este tipo de crucetas, es en.
triángulo o al tresbolillo para simple circuito y vertícalmente a cada lado
' del apoyo cuando es doble circuito.
Los angulares necesarios para este tipo de crucetas figuran en la tabla si-
guiente según sea el conductor a utilizar en la línea.
Esta tabla así como la geometría de las crucetas figuran en los píanos co-
rrespondientes. , i
^- Angulares
Conductores^-^
QUASL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266,8
477
Cruceta V ~ 2,4 m.
h I
L 50.5
L 50.5 .
L 50. 5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L. _
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L3«j
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50,5
Cruceta V = 3 rn.
h
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
4
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L50.5
L 50.5
4
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMIS1ON A 69 KV.
5 E C
Hoja 244
XVI.2. Apoyo de ángulo, Anclaje^ Termina! o fin de línea.
Se diseñó geométricamente' un sólo tipo de cruceta para estos apoyos en ios
que ía disposición sea en forma de pórtico. La disposición de los conducto
res es horizontal con una distancia entre el I os de 3/5 mts.
Se puede utilizar Jas crucetas de típo triangular sólo en e! caso de apoyos •
de ángulo en los que sólo se utilice un sóío poste.
Los perfiles necesarios de la cruceta según el tipo de conductor a emplear
figuran en Ía tabla adjunta.
u
Esta tabla figura también en ios pianos correspondientes así como su geome
tría" XVI.2.1. APOYO DEÁNGULO
^xAngulares
Conductores^.
QUA1L -
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266,S
477
Cruceta horizontal
L
1
2 U PN8
2 U PN 10
2 U PN 12
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 12
/
Cruceta triangular
h
L 50,5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L2
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
S
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5

NORMAS PARA L!NEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 K_V._
""" NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
XV!.2.2. APOYO ANCLAJE.
Hoja 245
Conductores
QUA1L
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266 fB
477
Cruceta horizonte?!
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 14
2 U PN 8
2 U PÑ 10
2 U PN 14
XVI.2.3. APOYO TERMINAL O FIN DELÍNEA.
Conductores
QUÁÍL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266,8
477
Cruceta horizontal
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 12
2 U PN 8
2 U _ P N . 10
2 U PN 12

NORMAS PARA LINEAS DESUBTRA^M|SO^.A_69 KV.
XVII - CIMENTACIONES .•
XVIí. 1. Consideraciones.
Para e! calculo de las cimentaciones se vendrá en cuenta lo Indicado
en los artículos V.l. ai V.5. del capítulo V de las Especificaciones Téc
Generales.
En lo referente a las cimentaciones e! tomo de Especificaciones Técnicas
Generales distingue dos tipos:
a) Cimentaciones cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las
reacciones verticales de! terreno.
(
Son todas los cimentaciones en forma de losa o cimentaciones que tra-
bajan ai arrancamiento.
b) Cimentaciones cuya estabilidad está fundamentalmente confiada a íes reac
clones horizontales del terreno.
Son todas las cimentaciones monobioques cuya profundidad es grande en
comparación con la base.
XVI 1.1.1 Caso a) - Coeficiente de seguridad al vuelco.
En !,as cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamental mentí
fiada a las reacciones verticales de! terreno, se comprobará el coeficiente
de seguridad al vuelco, que es la relación cnire el momento estabilizador •
mínimo (debido a ios pesos propios, así como a ios reacciones y empujes peí
slvos del terreno) respecto a la crista más cargada de la cimentación y el
momento de vuelco máximo motivado por las acciones externas.
E! coeficiente de seguridad no sera inferior a los siguientes valores:
1,5
1,2

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
: Ir ¿ Í"H ^^_>' !'¿rjt L-M
Hoja 247
XVI!. 1 .2. Caso b) - Ángulo de giro de los cimientos.
En las cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamentalmente con
fiada a las reacciones horizontales del terreno, no se admitirá un ángulo de
giro de la cimentación cuya tangente sea superior a 0/01 para alcanzar el -
equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones de! terreno.
Así pues, aparece bien claro en las Especificaciones Técnicas Generales - -
dos tipos de cimentaciones:
A) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones verticales del terreno
Son de la forma de zapata con giro en la arista exterior.
En este caso deben aplicarse los coeficientes de seguridad de 1/5 ó 1/2
dado que, sobrepasada la estabilidad,, el ap'oyo se derrumba totalmente,
B) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones horizontales deí te-
rreno.
En este caso es suficiente establecer que
el ángulo que gire el cimiento sea 0/55 g,
sex. (tag. =0,01) ya que en estas condi-
ciones el apoyo no se derrumba, sino que
aparece tan solo vencido ligeramente.
Aún existe un margen de seguridad Impor-
tante hasta que el apoyo se derrumbe tota!
mente.
"^ Arista de giro
E! tipo de las cimentaciones de los postes de hormigón corresponden a las del
artículo V.5.3je las Especificaciones Técnicas Generales en que la tangente
máxima para e! ángulo de giro de la cimentación es igual a 0,01 .
El cálculo de las cimentaciones en esta norma se realiza mediante fórmulas
de la Asociación Suiza de Electricistas/ por ser las más apropiadas para es-
te tipo de cimentaciones.
Estas ecuaciones son ¡as siguientes: '
El momento de vuelco viene dado por:

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
Mv - F (H + 2 t)
3
en la que:
Mv = Momento de vuelco solicitante
en cm. Kgs. reducido a 2/3 t.
f*
F =, Esfuerzo aplicado sobre el apoyo
en Kgs. (esfuerzo útil más viento
sobre eí apoyo).
H = Altura de aplicación del esfuerzo
sobre e! suelo en cm.
t = Profundidad de la cimentación en cm.
El momento estabilizador de la cimentación viene dado por dos expresiones,
la primera debido a las reacciones de! terreno y la segunda al peso de la ci
mentación, teniendo estas expresiones la forma siguiente:
Momento estabilizador de ías reacciones laterales,
.3
b . t
36
. Ct. tgol
Momento estabilizador de las reacciones verticales.
b = Longitud de la cimentación en cm. (normal a la dirección del esfuer
zo.
t - Profundidad de la cimentación en cm.
Ct ~ Coeficiente de compresibilidad dei terreno en Kg/cm3.
tg cJ ~ Oiro máximo admisible de la cimentación

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA YTECNiCA
í r^" -f* f~™
K r:ob
Hoja 249
P ~ Peso de la cimentación, apoyo y cargas verticales en Kgs.
•a - Anchura de !a cementación en cm.
Limitado e! valor de tg<={ a 0,01 debe cumplirse:
Mv -^ R, *• R0
i ¿
D-e esta forma ef giro de la cimentación será menor o igua! ai máximo auto
rizado por el Reglamento.
En e! proyecto se ha presctndíco de R^ por !o que en realidad se tiene una
seguridad adicional.
En los cuadros siguientes se dan ias dimensiones de !as cimentacionespara
varios coeficientes de compresibilidad, abarcando con ellos, todos los tipos
del terreno que, en genera!, se encuentran en las líneas eléctricas Aéreas.

P: R p™ j
E U
Hoja 250
XVII.2. DIMENSIONES DE LA CIMENTACIÓN

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1S1ON A 69 KV.
Hoja 251
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XVII.2.2.DIMENSIONES(b.tencm.)DECIMENTACIONESPARATERRENODE
Ct-10Kg/cm3.
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19
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80
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85
85
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170
175
179
183
187
192
193
196
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800
b
70
75
75
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80
80
85
85
85
t
191
192
197
202
205
200
214
214
218
222
1.100
b
75
75
80
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80
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85
85
90
90
t
206
212
213
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232
232
230
1.400
b
75
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247
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95
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253
253
258
263
264
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90
90
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100
100
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257
262
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274
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CM

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁN5MISION A 69 KV.
Hoja 254
XVIII -
XVIH . 1 . Apoyos .simple circuito.
XVHKl.l. Apoyo de alineación con cruceta de'bóveda.
XVHI.1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIH .1.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XVIH. 1 .4. Apoyo de alineación, ángulo y anclaje y fin de línea con cruce
ta horizontal.
XVilí.2, Apoyos doble circuito.
XVIII .2.1 . Apoyo de alineación con cruceta triangular.

I NORAAAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISÍON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA TÉCNICA
XIX PLANILLA DE MATERIALES.
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LiNh.AS DE SUBTRANSMÍSIDN A 69 KV.
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I LINEAS DE SUBTTUNSMISSON A 69KV
í " ' " ' - - . _ — . ™,_™™- ,™._
| xix.2. Estructura cíe alineación tipo "B'"'
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I , PLANILLA DE MATERIALES
frvcefa wefo/ica //pc> B-2SQ
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Co'¿/e o'e acerogafo, o'e ?m>?j. "'

[ LINEAS DE SUBTRANSMISION A 62KV
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[ Esírucvura de aíineacio'n tipo CiV C*:C"n y CT«- i < -* '•' f ¿.

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LINEAS DE SUBTRANSMÍS10NAG9KU
/ ><
xix.5, Estructura de ángulo tino AG y AGT
L.
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LINEAS DE SUBTRANSMISIONA69KV
(Estructura de anclaieyfin de linea tipo ACyACT:FLyFLTt .;< «* : J
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LINFAS DE SUBTRANSM!S!ON A 59 KV
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