Este documento describe el funcionamiento de un sistema hidráulico para elevar y bajar cargas de forma simultánea usando dos cilindros hidráulicos en paralelo. Explica cómo calcular la presión necesaria considerando el peso y posición de la carga, y analiza los casos de una carga descentrada y el de dos cargas centradas. También describe los pasos del proceso, incluyendo el movimiento de salida, el equilibrado de la carga arriba y el movimiento de entrada.
2. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Para iniciar el movimiento de salida del vástago de los
cilindros. Se excita Y1 excitándose también Y3 e Y4, con
lo que las dos bombas iguales dejan de estar en
descarga.
Puesto que las bombas individualmente tienen cada una
un caudal de utilización QUT= 72 l/min. tendremos:
m/s1,0
01262
722
S62
Q2
v
0
UT
S =
⋅⋅
⋅
=
⋅⋅
⋅
=
Y1=1
Y3=1 Y4=1
Movimiento de Salida o Elevación
3. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
Colocada la carga descentrada ponemos en marcha
el sistema excitando la bobina Y1.
Y1=1
4. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
Los cilindros salen simultáneamente, guiados por las
guías que dan rigidez y simultaneidad a su
movimiento, elevando la carga G
G
5. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
Dicha carga G, en relación al entorno y a su
movimiento guiado, tiene como reacción un empuje
igual de los cilindros en paralelo y un momento sobre
la guía que intenta compensar el descentrado de la
carga, además de la aparición de su correspondiente
rozamiento sobre la guía.
D
G
C
L
M
C
6. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
D
G
C
LC LC
N
N
FR
L
M
C
Dicha carga G, en relación al entorno y a su
movimiento guiado, tiene como reacción un empuje
igual de los cilindros en paralelo y un momento sobre
la guía que intenta compensar el descentrado de la
carga, además de la aparición de su correspondiente
rozamiento sobre la guía.
7. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
D
G
C
LC LC
N
N
FR
L
M
C
Dicha carga G, en relación al entorno y a su
movimiento guiado, tiene como reacción un empuje
igual de los cilindros en paralelo y un momento sobre
la guía que intenta compensar el descentrado de la
carga, además de la aparición de su correspondiente
rozamiento sobre la guía.
8. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
C
LC LC
N
N
FR
O
DLM
DCCLM
⋅+⋅=⋅
⋅++−⋅=⋅ ⋅
NLG
NL)(LG
C
CC
Tomando momentos sobre el punto O y considerando
siempre que M es siempre mayor que L/2.
C
9. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
C
LC LC
N
N
FR
DLM
DCCLM
⋅+⋅=⋅
⋅++−⋅=⋅ ⋅
NLG
NL)(LG
C
CC
Haciendo la sumatoria de esfuerzos. Considerando µ el
coeficiente de fricción en la guía.
µ
µ
⋅+=
⋅⋅+=+=⋅
N
2
G
L
N2GFGL2
C
RC
C
O
Tomando momentos sobre el punto O y considerando
siempre que M es siempre mayor que L/2.
10. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
C
LC LC
N
N
FR
DLM
DCCLM
⋅+⋅=⋅
⋅++−⋅=⋅ ⋅
NLG
NL)(LG
C
CC
Haciendo la sumatoria de esfuerzos. Considerando µ el
coeficiente de fricción en la guía.
µ
µ
⋅+=
⋅⋅+=+=⋅
N
2
G
L
N2GFGL2
C
RC
Sustituyendo este valor en la ecuación de momentos.
DL
L
M
DL
L
M
DLLM
DLLM
DLM
+⋅
−
⋅=
+⋅⋅=−⋅
+⋅⋅=⋅−⋅
⋅+⋅⋅+⋅=⋅
⋅+⋅⋅+=⋅
µ
µ
µ
µ
µ
2GN
)(N)
2
(G
)(N
2
G
G
NN
2
G
G
N)N
2
G
(G
C
O
Tomando momentos sobre el punto O y considerando
siempre que M es siempre mayor que L/2.
11. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
C
LC LC
N
N
FR
DLM
DCCLM
⋅+⋅=⋅
⋅++−⋅=⋅ ⋅
NLG
NL)(LG
C
CC
Haciendo la sumatoria de esfuerzos. Considerando µ el
coeficiente de fricción en la guía.
µ
µ
⋅+=
⋅⋅+=+=⋅
N
2
G
L
N2GFGL2
C
RC
Sustituyendo este valor en la ecuación de momentos.
DL
L
M
DL
L
M
DLLM
DLLM
DLM
+⋅
−
⋅=
+⋅⋅=−⋅
+⋅⋅=⋅−⋅
⋅+⋅⋅+⋅=⋅
⋅+⋅⋅+=⋅
µ
µ
µ
µ
µ
2GN
)(N)
2
(G
)(N
2
G
G
NN
2
G
G
N)N
2
G
(G
Sustituyendo este valor en la ecuación de LC.
])
2
(
2
1
[G2G
2
G
N
2
G
LC
DL
L
M
DL
L
M
+⋅
⋅−+⋅=⋅
+⋅
−
⋅+=⋅+=
µ
µ
µ
µ
µ
C
O
Tomando momentos sobre el punto O y considerando
siempre que M es siempre mayor que L/2.
12. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
C
LC LC
N
N
FR
DLM
DCCLM
⋅+⋅=⋅
⋅++−⋅=⋅ ⋅
NLG
NL)(LG
C
CC
Haciendo la sumatoria de esfuerzos. Considerando µ el
coeficiente de fricción en la guía.
µ
µ
⋅+=
⋅⋅+=+=⋅
N
2
G
L
N2GFGL2
C
RC
Sustituyendo este valor en la ecuación de momentos.
DL
L
M
DL
L
M
DLLM
DLLM
DLM
+⋅
−
⋅=
+⋅⋅=−⋅
+⋅⋅=⋅−⋅
⋅+⋅⋅+⋅=⋅
⋅+⋅⋅+=⋅
µ
µ
µ
µ
µ
2GN
)(N)
2
(G
)(N
2
G
G
NN
2
G
G
N)N
2
G
(G
Sustituyendo este valor en la ecuación de LC.
])
2
(
2
1
[G2G
2
G
N
2
G
LC
DL
L
M
DL
L
M
+⋅
⋅−+⋅=⋅
+⋅
−
⋅+=⋅+=
µ
µ
µ
µ
µ
C
O
Tomando momentos sobre el punto O y considerando
siempre que M es siempre mayor que L/2.
Obsérvese que si la carga esta descentrada como
en la figura:
2
G
L;0Si
2
G
L;2Si CC ==== µL/M
Pero que si la carga se descentra en el otro sentido
seria:
])
2
(
2
1
[GL;2Si C
DL
L
ML/M
+⋅
⋅−+⋅=>
µ
µ
Y que si la carga está centrada o µ=0 entonces:
])
2
(
2
1
[GL;2Si C
DL
M
L
L/M
+⋅
⋅−+⋅=<
µ
µ
13. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
L
M
D
G
LC LC
Como hemos determinado anteriormente el empuje que
desarrolla externamente el cilindro LC viene determinado
por la expresión:
])
2
(
2
1
[GLC
DL
L
M
+⋅
⋅−+⋅=
µ
µ
Por tanto si consideramos que:
G= 240000 N.
L= 3000 mm.
M= 1800 mm.
D= 400 mm.
µ= 0,25
Y que el peso de la plataforma es
PL= 120000 N.
Tendremos:
N.135652]5652,0[240000L
]
1150
25,0
)300(
2
1
[240000L
]
40025,03000
25,0
)
2
3000
1800(
2
1
[240000L
C
C
C
=⋅=
⋅+⋅=
+⋅
⋅−+⋅=
14. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
LC LC
Tendremos, entonces, que la presión manométrica en el
movimiento de salida o elevación, si consideramos:
bar.7P
bar.2P
0
1
=∆
=∆
∆P1
Vendría determinada por la expresión:
Donde LS es la carga más el peso de la plataforma, que
ese si está centrado y se descompone por mitad:
N.19565260000135652
2
P
LL
L
cS =+=+=
Puesto que los cilindros tienen las dimensiones:
2
cm60S
cm120S
2
1
2
0
=
=
=
ϕ
Y su RM es de 0,98 en este movimiento de salida ;
tendremos entonces...
1
0
S
0 P
1
RmS10
L
P ∆⋅+
⋅⋅
=
ϕ
15. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Descentrada y Simultaneidad Mecánica
... Que la presión manométrica en el movimiento de
salida o elevación es:
167
bar.1747167PPP
bar.1672
2
1
98,012010
195652
P
P
1
RmS10
L
P
00M
0
1
0
S
0
≈+=∆+=
≈⋅+
⋅⋅
=
∆⋅+
⋅⋅
=
ϕ
174
2
16. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
256
bar.2637256PPP
bar.2562
2
1
98,012010
300000
P
P
1
RmS10
L
P
00M
0
1
0
S
0
≈+=∆+=
≈⋅+
⋅⋅
=
∆⋅+
⋅⋅
=
ϕ
263
2
Pero si cargamos una segunda carga (algo que está
previsto en este proceso) entonces la resultante de las
cargas estarían centrada, por lo que:
N.30000060000240000
2
P
LL
N.240000
2
GG
L
L
cS
c
=+=+=
=
+
=
Doble Carga Centrada y Simultaneidad Mecánica
17. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
256
263
2
Doble Carga Centrada y Simultaneidad Mecánica
Una vez llegado arriba se excita el presostáto tarado a
290 bar. Y, unos segundos después por control de un
temporizador, tras finalizar lentamente el cierre de la
cámara por efecto de la amortiguación del cilindro.
Se desexcitará Y1
Iniciándose un proceso de calentamiento (por ejemplo).
Y1=1
18. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Carga Elevada, Proceso y Equilibrado de la Carga
255
0
0
Desexcitada Y1, .la válvula de frenado y equilibrado de
la carga tarada a 300 bar. Realiza su función
manteniendo la carga arriba.
Las bombas también se habrán puesto en descarga
Y1=0
19. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Movimiento de Entrada o Bajada
Una vez completado el movimiento de salida del
vástago o elevación de la carga. Se excita Y2
desexcitándose Y3 y manteniendo Y4, con lo que una
bomba (prevista de las dos bombas iguales) se pone en
descarga.
Puesto que las bombas individualmente tienen cada una
un caudal de utilización QUT= 72 l/min. tendremos:
m/s1,0
0662
72
S62
Q
v
1
UT
E =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
Y2=1
Y3=0 Y4=1
20. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
Una vez completado el movimiento de salida del
vástago o elevación de la carga. Se excita Y2
desexcitándose Y3 y manteniendo Y4, con lo que una
bomba (prevista de las dos bombas iguales) se pone en
descarga.
Puesto que las bombas individualmente tienen cada una
un caudal de utilización QUT= 72 l/min. tendremos:
m/s1,0
0662
72
S62
Q
v
1
UT
E =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
Por otra parte, tanto las válvulas de seguridad, como la
válvula de frenado y equilibrado de las cargas están
taradas a 300 bar.
La válvula de frenado tiene una relación de secciones
de pilotajes SX (externo) y SI (interno) de:
8
S
S
I
X
=
Por lo que su ecuación de válvula será:
TVIX
I
M
I
II
I
XX
MIIXX
PP8P
S10
F
S10
SP10
S10
SP10
FSP10SP10
=+⋅
⋅
=
⋅
⋅⋅
+
⋅
⋅⋅
=⋅⋅+⋅⋅
Presión de taraje interno
cuando la presión externa
valga cero
Movimiento de Entrada o Bajada
Y2=1
Y3=0 Y4=1
21. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
TVXI
X
0
S
I
X1
I0
PP8P
P
1
RmS10
L
P
:sistemaelresolverdeberemosquéloPor
PP
PP
=⋅+
⋅+
⋅⋅
=
=
=
ϕ
Cuando se inicia el movimiento de entrada con las dos
cargas y la válvula de frenado de presión y equilibrado
de carga tarada a 300 bar. tendremos:
Movimiento de Entrada o Bajada y Frenado de Carga Doble
Ecuación de esfuerzos del cilindro
Ecuación de la válvula
22. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
bar.375,4
8
271063
P
271
0625,1
288
P
288P0625,1
288125,1982,268
16
P
P
16
P
16
306
93,012010
300000
P
8
P063
2
1
93,012010
300000
P
8
P6P
P
interno)(drenaje6PP8P
P
1
RmS10
L
P
X
I
I
I
I
I
I
I
I
ITV
X
TVXI
X
0
S
I
=
−
=
==
=⋅
=+=+
−+
⋅⋅
=
−
⋅+
⋅⋅
=
−+
=
+=⋅+
⋅+
⋅⋅
=
ϕ
271
6
4,375
Si consideramos que la perdida de carga en el
distribuidor es de 1,5 bar con 72 l/m y con 144 l/m de 6
bar. Si además el taraje de 300 bar lo hemos realizado
en un banco de pruebas previo, entonces al ser el
drenaje del piloto interno se ha de considerar y, además,
recordar que el RM entrando es más bajo y del orden de
0,93, entonces:
Movimiento de Entrada o Bajada y Frenado de Carga Doble
23. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
bar.15
8
183063
P
183
0625,1
5,941
P
5,941P0625,1
5,941125,19315,175
16
P
P
16
P
16
306
93,012010
195652
P
8
P063
2
1
93,012010
195652
P
8
P6P
P
interno)(drenaje6PP8P
P
1
RmS10
L
P
X
I
I
I
I
I
I
I
I
ITV
X
TVXI
X
0
S
I
≈
−
=
==
=⋅
=+=+
−+
⋅⋅
=
−
⋅+
⋅⋅
=
−+
=
+=⋅+
⋅+
⋅⋅
=
ϕ
Pero si se estuviera descendiendo con una sola carga:
183
17
15
Movimiento de Entrada o Bajada y Frenado de Carga Simple
24. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
183
17
15
Movimiento de Entrada o Bajada y Frenado de Carga Simple
25. Simultaneidad Convencional en Paralelo [ I ] – Simultaneidad
Mecánica
183
17
15
Movimiento de Entrada o Bajada y Frenado de Carga Simple